HU210828B - Method and apparatus for removing gaseous sulfur dioxide compounds from flu-gases from surface burning sulfur containing fuels - Google Patents

Method and apparatus for removing gaseous sulfur dioxide compounds from flu-gases from surface burning sulfur containing fuels Download PDF

Info

Publication number
HU210828B
HU210828B HU854102A HU410285A HU210828B HU 210828 B HU210828 B HU 210828B HU 854102 A HU854102 A HU 854102A HU 410285 A HU410285 A HU 410285A HU 210828 B HU210828 B HU 210828B
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
reactor
flue gas
tubular reactor
hydroxide
process according
Prior art date
Application number
HU854102A
Other languages
English (en)
Other versions
HUT48128A (en
Inventor
Sirpa Haemaelae
Timo Kenakkala
Pentti Janka
Tuomo Ruohola
Martti Lehtimaeki
Original Assignee
Tampella Oy Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tampella Oy Ab filed Critical Tampella Oy Ab
Publication of HUT48128A publication Critical patent/HUT48128A/hu
Publication of HU210828B publication Critical patent/HU210828B/hu

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/46—Sulfates
    • C01F11/464—Sulfates of Ca from gases containing sulfur oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/48—Sulfites

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Description

A leírás terjedelme: 8 oldal (ezen belül 2 lap ábra)
HU 210 828 Β viszonyítva 0,2-5/1 mólarányban alkálifém- és/vagy alkáliföldfém-oxidot és/vagy -hidroxidot táplálnak szilárd por formájában
a) egy vezetéken (10) keresztül a füstgázokkal elegyítve vagy
b) egy vezetéken (11) vagy adott esetben több vezetéken (11, 12) keresztül a füstgázoktól elkülönítve a reaktor (4) egy vagy több pontján a víztől elkülönítve, és a reaktorba (4) egyidejűleg egy vagy több ponton vizet vezetnek be folyékony vagy gőz állapotban, a reaktorba (4) adott esetben levegőt vagy oxigént vezetnek, majd a cső alakú reaktorból (4) a szilárd részecskéket tartalmazó füstgázt kivezetik.
A találmány tárgyához tartozik a fenti eljárás kivitelezésére szolgáló berendezés is.
A találmány tárgya eljárás és berendezés gáz halmazállapotú kén-dioxid égéstermékek eltávolítására kéntartalmú fűtőanyagot égető kemencéből kiáramló füstgázokból. Az eljárás ismert momentumai szerint a kénvegyületeket tartalmazó füstgázt egy reaktorba vezetjük és a füstgázt alkálifém- és/vagy alkáliföldfém-oxiddal és/vagy -hidroxiddal reagáltatva a kén-dioxidot szilárd kénvegyületté alakítjuk, majd a szilárd részecskéket a gázból eltávolítjuk.
Ismert megoldásokat mutat be például a 2 511 291 számú német, a 4 325 713 számú amerikai egyesült államokbeli és az 560 553 számú svájci szabadalmi leírás.
A DE 2 511 291 számú német szabadalmi leírásban nátrium-szulfit, nátrium-hidrogén-szulfit és nátriumszulfát tartalmú savas oldatot táplálnak be, amely oldatban a füstgáz kén-dioxid szennyezése feloldódik, ily módon a füstgázt e szennyezéstől megtisztítják.
A 4 325 713 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírásban ismertetett megoldás során vizes nátrium vagy ammónium sót tartalmazó oldatot visznek fel egy abszorbensre, majd a kén-dioxidokat tartalmazó füstgázt ezen keresztül áramoltatják át.
A CH 560 553 számú svájci szabadalmi leírásban olyan eljárást igényelnek, miszerint a kén-dioxid tartalmú füstgázokat oxidációs katalizátorral érintkeztetik, amikor is a kén-dioxidot trioxiddá alakítják, majd ezt követően a gázokat szervetlen oxidokat, így például Al2O3-t hordozó lemez felett vezetik át.
Ha kéntartalmú tüzelőanyagot, például olajat vagy szenet égetünk el a kazánban, kénvegyületek, különösen kén-dioxid képződik, melyek veszélyesek a környezetre nézve. Napjainkban egyre többet foglalkoznak olyan eljárások kidolgozásával, amelynek révén a füstgázok tisztíthatok, például úgy, hogy a kén-dioxidot kalcium-vegyületekkel kötik meg.
Az ismert módszerek szerint kalciumot, akár karbonát, akár hidroxid formájában permeteznek vizes szuszpenzió formájában a kazán után elhelyezkedő reaktorba vezetett füstgázba. A korábbi eljárás az úgynevezett nedves meszes eljárás, míg az utóbbi az úgynevezett félszáraz eljárás. A reaktor általában egy nagy térfogatú reaktor, és a vizes szuszpenziót a reaktor tetejéről lefelé permetezik. A reaktor hidraulikus átmérője nagyobb, mint a füstgáz vezeték átmérője, és ezért a füstgáz sebessége lecsökken, amikor a reaktorba érkezik. A reaktor magassága/hosszúsága és a hidraulikus átmérő aránya (h/dhidr) kicsi, az ismert rendszerekben általában 2-5 nagyságrendű. Ebben az esetben körülbelül állandó körülmények vannak a reaktor térben, és így az összes reakciólépés azonos körülmények között megy végbe.
A fentiekben említett rendszer hátránya, hogy a szuszpenzió elkészítéséhez és kezeléséhez külön berendezés szükséges, amely jelentősen megnöveli a beruházási költségeket. Ezenkívül a szuszpenziónak a reaktorba történő betáplálása nagyon könnyen zavart okozhat, és így a termelésben fennakadást és zavarokat eredményezhet. A vizes szuszpenzió permetezésének szabályozása nagy pontosságot igényel, mivel a túlságosan nagy cseppek a reaktor aljában folyadék formájában összegyűlnek. A cél az, hogy a vizes kalciumhidroxid szuszpenzió sűrűségét olyan értéken tartsák, hogy a füstgáz hője hatására a reaktorba belépő víz elpárologjon, és így az adszorpciós termék szilárd por formájában legyen kinyerhető. Ebben az esetben azonban a fúvókák könnyen eltömődnek, és a permetezés során meglehetősen nehéz a cseppecskék méretét szabályozni.
A jelen találmány célja az ismert eljárásokkal ellentétben a füstgázokban lévő gáz halmazállapotú kénvegyületek, különösen a kén-dioxid eltávolítása olyan szilárd vegyületek képzése révén, amelyek a füstgázból elkülöníthetők és a kazán füstgázából hatékonyan eltávolíthat ók egyszerű és gazdaságos módon.
Az ismert eljárásokkal ellentétben, a gáz halmazállapotú kénvegyületeket tartalmazó füstgázok sebességét nem csökkentjük le lényegesen a reaktorban, hanem a füstgázokat egy cső alakú reakciózónán vezetjük keresztül, ahol a füstgázok sebessége többé-kevésbé változatlan marad. Ugyanakkor a reakció előrehaladtát hatékonyan szabályozhatjuk a por alakú termékeknek a reakciózóna egy vagy több pontján történő beadagolásával.
Az ismert megoldásokkal ellentétben a gáz halmazállapotú kénvegyületekkel reagáló anyagot nem vizes szuszpenzió formájában tápláljuk a reakciózónába, hanem a vizet és a reagenst külön-külön adagoljuk. A vizet bepermetezzük vagy gőz formájában visszük be, míg a reagenst por formájában adagoljuk. Ezzel az eljárással a vizes szuszpenzió készítése és kezelése során fellépő problémák kiküszöbölhetők. A víz és/vagy gőz és a por formájú reagens külön-külön való betáplálása a reaktorba technikailag egyszerű és költséges berendezést nem igényel. Az ilyen berendezés fenntartása és szervize nem bonyolult, és nem igényel nagy személyzetet.
HU 210 828 Β
A találmány szerinti eljárást úgy végezzük, hogy a füstgázt egy vagy adott esetben több nyíláson át 4 cső alakú reaktorba vezetjük, a füstgázhoz a pneumatikus 9 levegőfúvó levegő áramával a kén-dioxidhoz viszonyítva 0,2-5/1 mőlarányban alkálifém- és/vagy alkáliföldfém-oxidot és/vagy -hidroxidot táplálunk szilárd por formájában
a) egy 10 vezetéken keresztül a füstgázokkal elegyítve vagy
b) egy 11 másik vezetéken vagy adott esetben több: 11,12 vezetéken keresztül a füstgázoktól elkülönítve a 4 reaktor egy vagy több pontján a víztől elkülönítve, és a 4 reaktorba egyidejűleg egy vagy több 15 ponton vizet vezetünk be folyékony vagy gőz állapotban, a 4 reaktorba adott esetben levegőt vagy oxigént vezetünk, majd a cső alakú 4 reaktorból a szilárd részecskéket tartalmazó füstgázt kivezetjük.
A találmány szerinti berendezés a fenti eljárás kivitelezésére szolgál. A berendezés egy cső alakú 4 reaktorból áll, amely 4 reaktor ellentétes oldalain bevezetésre és kivezetésre alkalmas elemeket, valamint por alakú alkálifém- és/vagy alkáliföldfém-oxid és/vagy -hidroxid bevezetésére legalább egy bevezetésre szolgáló 11 a, 1 2a elemet, továbbá a víz folyékony vagy gőz formában történő betáplálásához legalább egy 15 bevezető elemet tartalmaz az oxid- és/vagy hidroxidpor 11a, 12a bevezetőelemeitől elkülönítve.
A hosszúkás reakciózóna egyik végén betáplált füstgáz már tartalmazhatja a por formájú alkálifémoxidot vagy -hidroxidot és/vagy alkáliföldfém-oxidot és/vagy -hidroxidot.
Az eljárás egy másik előnyös megvalósítási módja szerint a por formájú oxidot és/vagy hidroxidot a reakciózónába tápláljuk be legalább két egymást követő ponton, úgy, hogy a vizet és/vagy gőzt ezek között a pontok között tápláljuk be a reaktorba.
A fentiekben említett reagensek és vízen kívül a reakciózónába oxigént vagy oxigén-tartalmú gázt is vezethetünk, előnyösen előmelegítve. Előnyösen az oxigén tartalmú gázt a reakciózóna végén vezetjük be, hogy a kapott szulfitot szulfáttá alakítsuk. Ugyanakkor előnyös lehet az is, ha a reakciózóna végén forró füstgázokat táplálunk be, hogy a porleválasztás előtt felmelegítsük a gázokat. A reakciózóna vége alatt a csőreaktor utolsó egyharmad részét értjük.
A reakciózónába táplált füstgázok hőmérséklete 50-800 ’C, előnyösen 90-200 ’C.
A reakciózónába betáplált por formájú reagens előnyösen kalcium-oxid és/vagy -hidroxid, amelyet úgy is nyerhetünk, hogy kalcium-karbonátot viszünk be a kazánba, amely ott kalcium-oxiddá és szén-dioxiddá bomlik.
A fentiekben leírt ismert eljárásoktól eltérően a találmány szerinti berendezés egy hosszúkás, például cső-alakú reaktor, amelynek a hosszúságához viszonyított hidraulikus átmérője nagy, általában kb. 10, vagy még nagyobb. Ebben a reaktorban a füstgázok sebessége nem csökken lényegesen, hanem olyan magas értéken marad, hogy a reakcióban résztvevő gáz és szilárd halmazállapotú anyagokat magával viszi. A szükséges tartózkodási időt a reaktor hosszának megválasztásával befolyásolhatjuk, és a reaktor után a por- vagy permetszerű termékek egy külön szeparátorban választhatók le, vagy a kazán hagyományos porleválasztójában különíthetők el. „Hidraulikus átmérő” alatt a reaktor keresztmetszetét értjük.
A cső alakú reaktor használata révén a reakciókörülmények különböző értékekre állnak vagy állíthatók be a reaktor különböző pontjain. Például a hőmérséklet a reakcióhő felszabadulásának vagy a víz elpárologtatásának megfelelően változhat. így az eljárást a kívánt módon optimalizálhatjuk.
A cső alakú reaktor a kemencéhez rögzíthető oly módon, hogy a reaktort beépítjük a kemence belsejébe, vagy a kemencén kívülre, a kemence fűtőfelülete és a porleválasztó közé. A reaktort a kemencétől elkülönítve is elhelyezhetjük amikor is az oxidot a füstgáz vezetékbe vezetjük be a kazán helyett, és ebben az esetben egy külön porleválasztót kell alkalmaznunk. Az eljárás előnye, hogy a korom és a kapott szulfát/szulfít keverék a füstgáz áramtól elkülöníthető.
A találmányt részletesebben a mellékelt ábrákon szemléltetjük, ahol az 1. ábra a találmány egyik előnyös megoldása szerinti berendezés keresztmetszetét, míg a 2. ábra a találmány egy másik előnyös megoldása szerinti berendezés keresztmetszetét mutatja be.
Az 1 kemencében a kéntartalmú 17 tülezőanyagot égetjük el, általában 18 levegő jelenlétében. A 16 kéndioxid tartalmú füstgáz az 1 kazán 2 hőcserélő felületein hűl le és a 3, levegő felmelegítésére és a füstgáz hűtésére szolgáló hőcserélőben. Az 1 kazánból kilépő füstgáz a 16 füstgáz vezetéken a 4 cső alakú reaktorba távozik, majd az 5 leválasztó rendszerbe és 6 kéménybe jut.
A kén-dioxid megkötésére szolgáló reagenst a 7 tároló edényből tápláljuk be 8 tápláló egységek segítségével a pneumatikus 9 levegőfúvó levegőáramába, amelyből a 10 vezetéken vagy all vezetéken keresztül a 4 reaktor első részébe továbbítjuk. Adott esetben a 12 harmadik vezetéket is alkalmazhatjuk a betáplálás céljára. A 4 reaktorba a 15 bevezető elemeken keresztül vizet permetezünk vagy a reaktor elején, vagy pedig a reaktor különböző pontjain. A 4 reaktorba egy megfelelő ponton a 14 levegő vezetéken keresztül meleg levegőt vagy a 13 vezetéken keresztül füstgázt táplálhatunk, hogy az 5 porleválasztó előtt felmelegítsük a füstgázt.
A reagenst előnyösen a 17 tüzelőanyagban lévő kén mennyiségére számított fölöslegben tápláljuk be, és/vagy közvetlenül az 1 kazánba a 10 első vezetéken keresztül és/vagy a 11 második és 12 harmadik vezetéken közvetlenül a 4 reaktorba vezetjük. Előnyösen a reagensnek csak maximum 50%-át tápláljuk be a 12 harmadik vezetéken keresztül.
A 19 pumpával 15 bevezető elemen keresztül a vizet maximálisan olyan sebességgel tápláljuk be, hogy a füstgáz a lehetőségekhez képest teljes mértékben elpárologtassa. Kívánt esetben azonban a 4 reaktorban a füstgázok hőmérsékletét úgy is megnövelhetjük, hogy a 4 reaktorba forró füstgázt vezetünk be a 13
HU 210 828 B füstgáz vezetéken keresztül. A víz aránya az oxidok és/vagy hidroxidok móljaira számítva 1-4/1.
A 2. ábrán a jelölések az 1. ábráéval azonosak. A 2. ábra szerinti megoldás abban különbözik a 1. ábrától, hogy a reaktor a finom szemcsés hamu leválasztására szolgáló 20 szeparátor után helyezkedik el. A 20 szeparátor általában egy elektronszűrő. így a hamu és a kapott kalcium-vegyületek lényegében elkülöníthetők egymástól, mivel a hamut a reaktor előtt, a reagensek bevezetése előtt választjuk le a füstgázból. A reaktor után természetesen egy újabb szeparátor helyezkedik el, amely a szilárd anyagok leválasztására szolgál. Ez a szeparátor egy szokványos elektronszűrő vagy egyéb más megfelelő szeparátor lehet.
Kalcium-karbonát vagy -oxid helyett az 1 kemencébe vagy 4 reaktorba más oxidot, vagy a kemencébe alkálifém- és/vagy alkáliföldfém-karbonátot, például kalcium/magnézium-karbonátot is vezethetünk, mely oxiddá alakul. Bár az eljárás és a berendezés egy reagens alkalmazásával is jól működik, például kalcium-karbonát vagy -oxid alkalmazásával, lehetőség van arra, hogy különböző reagenseket alkalmazzunk egyidejűleg, és így gazdaságos reagens anyagokat használjuk fel. Ebben az esetben a reagenseket a reaktorba ugyanazon a betáplálást ponton keresztül vagy betáplálást pontokon keresztül vezethetjük be a szükségnek megfelelően. A kalcium-oxid kalciumkarbonátból vagy kalcium/magnézium-karbonátból is nyerhető.
A találmányt az alábbi példákkal szemléltetjük anélkül, hogy a találmányt a példákra korlátoznánk.
1. Példa
Kéntartalmú fűtőanyagot égető kemencéből kiáramló mintegy 900 ppm SO2-t tartalmazó füstgázt CaO-porral elegyítünk. A Ca és a S mólarányát az 1. táblázat szemlélteti. Az elegyet hőcserélőn keresztül egy 0,4x0,4m2 keresztmetszetű cső alakú reaktorba vezetjük, a reaktor hossza mintegy 20 m. A hőcserélőben az elegy hőmérsékletét az 1. táblázatban feltüntetett értékre hűtjük le. A cső alakú reaktorban az áramló gázelegyhez vizet adagolunk. A víz aránya az oxidok és/vagy hidroxidok móljaira számítva 1,5/1. Ezen körülmények között a kalcium-oxid a vízzel kalcium-hidroxiddá alakul, majd a képződött kalcium-hidroxid a füstgázban lévő kén-dioxiddal reagálva azzal kalciumszulfitot és kalcium-szulfátot képez.
A reaktorban uralkodó körülményeket és a reakció eredményét az 1. táblázatban foglaljuk össze, ahol az első oszlop a kalcium-oxid mennyiségét mutatja a kalcium és a kén mólarányában, a második oszlop a reaktorba betáplált füstgázok hőmérsékletét, a harmadik oszlop a reaktorból távozó füstgázok hőmérsékletét, míg a negyedik oszlop a kén-dioxid mennyiségének tömeg%-os csökkenését jelzi. Az ötödik oszlopban a szilárd anyagban lévő hamu tömeg%-os arányát, a hatodik oszlopban a szilárd anyagban lévő kalcium-szulfit és -szulfát együttes mennyiségét, és a hetedik oszlopban a szilárd anyagban lévő többi vegyület arányát foglaltuk össze.
7. táblázat
Ca/S Tbe °C Trí’C so2 csőkkénés tömegei A reakciótennék összetétele
hamu Casoy CaSO4 egyéb vegyü- let
0,52 50 65 56 76 23 1
1,56 90 68 82 61 26 13
2,20 200 72 87 51 24 25
2,22 120 62 96 53 26 21
2,3 110 68 93 53 25 22
4,0 120 68 98 43 20 37
4,1 800 110 72 38 15 47
2. Példa
Elektronszűrővel a finom szemcséjű hamut leválasztjuk a füstgázból, és az 1. példa szerinti reaktorba vezetjük be, majd kalcium-oxidot vezetünk a füstgázba az elektrofilter után, a reaktor előtt. A 2. táblázat azt mutatja, hogy változó kalcium/kén arány mellett milyen eredményeket kaptunk. A kalcium-oxid mennyiségét a kénhez viszonyított mólarányban adjuk meg, és a kapott termék analízisét külön oszlopban tüntetjük fel. A kalcium-szulfát és kalcium-szulfit, valamint az egyéb komponensek mennyiségét a képződő szilárd anyag teljes mennyiségére vonatkoztatva tömeg%-ban fejezzük ki. A be- és kimenő hőmérsékleteket és a kén-dioxid csökkenés mértékét az 1. táblázathoz hasonlóan mutatjuk be.
2. táblázat
Ca/S Tbe’C Tid’C SO2 csök- kenés tö- meg% Termék analízis ömeg%
CaSO3 CaSO4 egyéb vegyü- let
1,56 90 68 82 44 21 35
2,22 120 68 93 36 17 47
4,0 120 68 98 23 11 61
3. Példa
Kéntartalmú fűtőanyagot égető kemencéből kiáramló mintegy 900 ppm SO2-t tartalmazó füstgázt egy hőcserélőn keresztül egy cső alakú reaktorba vezetünk, amelynek méretei az 1. példában megadottakéval azonosak. A hőcserélőben a füstgáz hőmérsékletét a 3. táblázatban megadott értékre lehűtjük. A cső alakú reaktorba két egymást követő ponton poralakú CaO-t vezetünk be, e két pont között vizet permetezünk a reaktorba. A víz aránya az oxidok és/vagy hidroxidok móljaira számítva 3/1. A Ca és S arányát a 3. táblázat szemlélteti. A reakcióban lévő körülmények között a poralakú CaO vízzel reagál kalcium-hidroxid képződése közben, a keletkezett kalcium-hidroxid a jelenlévő kén-dioxiddal kalcium-szulfitot és kalcium-szulfátot
HU 210 828 Β képez. A hőcserélő segítségével előmelegített levegőt vezetünk be a reaktorba ennek a vége felé közel első részén (5 m-rel a reaktor vége előtt), így a jelenlévő kalcium-szulfit nagy része kalcium-szulfáttá oxidálódik. A reakciókörülményeket és az eredményeket a 3. táblázat mutatja be.
3. táblázat
Ca/S Tbe’C Tfc’C so2 csőkkenés tömegbe Termék analízis tömegbe
CaSO3 CaSO4 egyéb vegyü- let
1,56 90 68 82 1,4 65 33
2,22 120 68 93 0,8 53 46
4,0 120 68 98 0,8 35 64
SZABADALMI IGÉNYPONTOK

Claims (10)

  1. SZABADALMI IGÉNYPONTOK
    1. Eljárás gáz halmazállapotú kén-dioxid égéstermék eltávolítására kéntartalmú fűtőanyagot égető kemencéből kiáramló füstgázokból a kénvegyületeket tartalmazó füstgázt egy reaktorba vezetve és a füstgázt alkálifém- és/vagy alkáliföldfém-oxiddal és/vagy -hidroxiddal reagáltatva, így a kén-dioxidot szilárd kénvegyületté alakítva, majd a szilárd részecskéket a gázból eltávolítva, azzal jellemezve, hogy a füstgázt egy vagy adott esetben több nyíláson át cső alakú reaktorba (4) vezetjük, a füstgázhoz a pneumatikus levegőfúvó (9) levegő áramával a kén-dioxidhoz viszonyítva 0,2-5/1 mólarányban alkálifém- és/vagy alkáliföldfém-oxidot és/vagy -hidroxidot táplálunk szilárd por formájában
    a) egy vezetéken (10) keresztül a füstgázokkal elegyítve vagy
    b) egy másik vezetéken (11 ) vagy adott esetben több vezetéken (11,12) keresztül a füstgázoktól elkülönítve a reaktor (4) egy vagy több pontján a víztől elkülönítve, és a reaktorba (4) egyidejűleg egy vagy több ponton (15) vizet vezetünk be folyékony vagy gőz állapotban, a reaktorba (4) adott esetben levegőt vagy oxigént vezetünk, majd a cső alakú reaktorból (4) a szilárd részecskéket tartalmazó füstgázt kivezetjük.
  2. 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy por alakú alkálifém- és/vagy alkáliföldfémoxidot és/vagy -hidroxidot a füstgázzal elegyítjük, majd a kapott elegyet a cső alakú reaktorba (4) vezetjük be.
  3. 3. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a por formájú oxidot és/vagy hidroxidot a cső alakú reaktorba (4) két egymást követő ponton tápláljuk be és a vizet és/vagy gőzt legalább egy bevezető ponton adjuk a reaktorhoz (4) az oxid és/vagy hidroxid egymást követő betáplálást pontjai között.
  4. 4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy levegőt vagy oxigént, előnyösen a hőcserélőben (3) füstgázokkal előmelegített levegőt vagy oxigéntartalmú gázt táplálunk be a cső alakú reaktor (4) utolsó egyharmad részére eső ponton.
  5. 5. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy további füstgáz adagot vezetünk be a cső alakú reaktor (4) utolsó egyharmadára eső részén.
  6. 6. Az 1-5. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a cső alakú reaktor (4) utolsó egyharmad részére eső ponton 50-800 °C, előnyösen 90-200 °C hőmérsékletű füstgázt táplálunk be, amelynek hőmérsékletét hőcserélővel (3) állítjuk be.
  7. 7. Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a cső alakú reaktorba (4) por formájú kalcium-oxidot és/vagy -hidroxidot táplálunk be.
  8. 8. Berendezés az 1. igénypont szerinti eljárás kivitelezésére, azzal jellemezve, hogy berendezés egy cső alakú reaktorból (4) áll, amely a reaktor (4) ellentétes oldalain bevezetésre és kivezetésre alkalmas elemeket, valamint por alakú alkálifém- és/vagy alkáliföldfémoxid és/vagy -hidroxid bevezetésére legalább egy bevezetésre szolgáló elemet (11a, 12a), továbbá a víz folyékony vagy gőz formában történő betáplálásához legalább egy bevezető elemet (15) tartalmaz az oxidés/vagy hidroxidpor bevezetőelemeitől (11a, 12a) elkülönítve.
  9. 9. A 8. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a cső alakú reaktor (4) kéntartalmú tüzelőanyagot termelő tüzelő kemencéhez (1) a füstgáz vezetésére szolgáló csővel (16) van rögzítve.
  10. 10. A 8. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a gázvezető csőbe (16) hamuszeparáló (20) van beiktatva a kemence (1) és a cső alakú reaktor (4) között.
HU854102A 1985-04-24 1985-10-24 Method and apparatus for removing gaseous sulfur dioxide compounds from flu-gases from surface burning sulfur containing fuels HU210828B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI851624A FI78401B (fi) 1985-04-24 1985-04-24 Foerfarande och anordning foer att bringa roekgasernas gasformiga svavelfoereningar saosom svaveldioxid att reagera till fasta foereningar som separeras fraon roekgaserna.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUT48128A HUT48128A (en) 1989-05-29
HU210828B true HU210828B (en) 1995-08-28

Family

ID=8520719

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU854102A HU210828B (en) 1985-04-24 1985-10-24 Method and apparatus for removing gaseous sulfur dioxide compounds from flu-gases from surface burning sulfur containing fuels

Country Status (25)

Country Link
US (1) US4788047A (hu)
JP (1) JPS61287421A (hu)
CN (1) CN1004259B (hu)
AU (1) AU575209B2 (hu)
BE (1) BE903597A (hu)
BG (1) BG60230B1 (hu)
CA (1) CA1289335C (hu)
CH (1) CH672264A5 (hu)
CS (1) CS274271B2 (hu)
DD (1) DD239729A5 (hu)
DE (1) DE3539347A1 (hu)
DK (1) DK515585A (hu)
ES (1) ES8700306A1 (hu)
FI (1) FI78401B (hu)
FR (1) FR2580951B1 (hu)
GB (1) GB2174081B (hu)
HU (1) HU210828B (hu)
IT (1) IT1185834B (hu)
NL (1) NL8503080A (hu)
NZ (1) NZ213858A (hu)
PL (1) PL148177B1 (hu)
SE (1) SE461894C (hu)
SU (1) SU1679969A3 (hu)
YU (2) YU44529B (hu)
ZA (1) ZA858478B (hu)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK548786A (da) * 1985-11-28 1987-05-29 Aalborg Vaerft As Fremgangsmaade til rensning, navnlig afsvovling, af roeggas
FI81024B (fi) * 1987-05-11 1990-05-31 Tampella Oy Ab Foerfarande foer oeverfoering av gasformiga spaoraemnespartiklar fraon stroemmande het gas till damm med hjaelp av vatten.
FI79034C (fi) * 1987-11-04 1989-11-10 Tampella Oy Ab Foerfarande foer avlaegsning av svaveloxider fraon roekgaser.
CA1327342C (en) * 1987-11-30 1994-03-01 James Kelly Kindig Process for beneficiating particulate solids
US5006323A (en) * 1988-06-27 1991-04-09 Detroit Stoker Company Method of desulfurizing combustion gases
DE3828327A1 (de) * 1988-08-20 1990-02-22 Steag Ag Verfahren zur erzeugung eines zuschlagstoffes fuer baustoffe
FI80616B (fi) * 1988-10-31 1990-03-30 Tampella Oy Ab Foerfarande foer avlaegsning av svaveldioxid fraon heta roekgaser.
US4921886A (en) * 1988-11-14 1990-05-01 Aerological Research Systems, Inc. Process for the dry removal of polluting material from gas streams
US5238666A (en) * 1989-02-03 1993-08-24 Oy Tampella Ab Process for separating sulfur compounds from flue gases
FI83167C (fi) * 1989-07-19 1991-06-10 Tampella Oy Ab Foerfarande foer rening av roekgaser och anordning daerfoer.
JPH03154615A (ja) * 1989-11-09 1991-07-02 Hitachi Zosen Corp 半乾式脱硫方法
SE466943B (sv) * 1989-12-05 1992-05-04 Flaekt Ab Foerfarande och anordning foer rening av en processgas
FI84435C (fi) * 1990-02-23 1995-02-22 Ahlstroem Oy Foerfarande och anordning foer rengoering av foeroreningar innehaollande gaser
US5344614A (en) * 1992-09-11 1994-09-06 Foster Wheeler Energy Corporation Reactor for reducing sulfur oxides emissions in a combustion process
US5439658A (en) * 1993-09-03 1995-08-08 The Babcock & Wilcox Company Regenerable magnesium dry scrubbing
US5470556A (en) * 1993-12-22 1995-11-28 Shell Oil Company Method for reduction of sulfur trioxide in flue gases
DE4405010C2 (de) * 1994-02-17 1997-07-17 Hoelter Abt Gmbh Verfahren zur Reinigung eines Verbrennungsabgases
SE506249C2 (sv) * 1996-04-04 1997-11-24 Flaekt Ab Anordning för utmatning och fördelning av ett absorbentmaterial i en rökgaskanal
US6146607A (en) * 1997-07-24 2000-11-14 Lavely, Jr.; Lloyd L. Process for producing highly reactive lime in a furnace
CN100421770C (zh) * 2004-09-22 2008-10-01 兰特杰斯有限公司 烟气净化装置
US9429274B2 (en) 2010-12-22 2016-08-30 Alstom Technology Ltd Slurry control system
DE102018105892A1 (de) * 2017-12-20 2019-06-27 Drysotec Gmbh Verfahren zur Behandlung von Schwefeloxide enthaltenden Abgasen

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT255380B (de) * 1963-07-10 1967-07-10 Waagner Biro Ag Verfahren zur Neutralisation von Waschflüssigkeiten
FR1424831A (fr) * 1965-02-17 1966-01-14 Escher Wyss Sa Soc Procédé et dispositif pour empêcher l'émission de gaz sulfureux et sulfurique avec les gaz d'échappement d'un foyer
US3520649A (en) * 1967-09-28 1970-07-14 James P Tomany System for removal of so2 and fly ash from power plant flue gases
US3687613A (en) * 1970-10-27 1972-08-29 Combustion Eng Method and apparatus for preparing an additive for introduction to a gas scrubber
JPS499471A (hu) * 1972-05-24 1974-01-28
JPS5079477A (hu) * 1973-11-08 1975-06-27
JPS50150675A (hu) * 1974-05-25 1975-12-03
SE418152B (sv) * 1974-06-12 1981-05-11 Ceskoslovenska Akademie Ved Sett for oskadliggorande av avgaser, isynnerhet kveve- och svaveloxider, med hjelp av karbonater
FR2279443A1 (fr) * 1974-07-25 1976-02-20 Asahi Fiber Cy Ltd Procede de purification de gaz residuaire contenant un compose du fluor
GB1504688A (en) * 1975-04-11 1978-03-22 Exxon Research Engineering Co Mitigating or preventing environmental pollution by sulphur oxides in the treatment of sulphur-containing substance
GB1551357A (en) * 1975-05-06 1979-08-30 Hoelter H Purification of gas
US3976747A (en) * 1975-06-06 1976-08-24 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Modified dry limestone process for control of sulfur dioxide emissions
DE2539500B2 (de) * 1975-09-05 1980-06-19 Heinz Ing.(Grad.) 4390 Gladbeck Hoelter Verfahren zum Abscheiden von Staub und gasförmigen Schadstoffen aus heißen Abgasen sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE2753902B1 (de) * 1977-12-03 1979-03-15 Evt Energie & Verfahrenstech Verfahren zum Betrieb einer Dampferzeugeranlage und Dampferzeugeranlage zur Durchfuehrung des Verfahrens
JPS5644023A (en) * 1979-09-13 1981-04-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Exhaust gas purifying method
BR8103078A (pt) * 1980-05-24 1982-02-09 Hoelter H Processo e dispositivo para a eliminacao de anidrido sulfuroso e outras substancias nocivas de gas de fumaca
DE3026867A1 (de) * 1980-07-16 1982-03-04 Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck Verfahren zur trockenen gasreinigung mit gleichzeitiger oxidation und wandlung zu alphahalbhydrat
CA1152294A (en) * 1980-10-08 1983-08-23 Xuan T. Nguyen Fluidized bed sulfur dioxide removal
DE3106580A1 (de) * 1981-02-21 1982-09-02 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach Verfahren zur minimierung der emission von verunreinigungen aus verbrennungsanlagen
AT372876B (de) * 1981-11-19 1983-11-25 Oesterr Draukraftwerke Verfahren und vorrichtung zur rauchgasentschwefelung von kohlefeuerungen nach dem trocken- additivverfahren
DE3235341A1 (de) * 1982-09-24 1984-03-29 Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen Verfahren zur reinigung von abgasen
EP0114477B2 (en) * 1982-12-22 1991-04-10 F.L. Smidth & Co. A/S Method of and apparatus for removing sulfur oxides from hot flue gases
DK348583D0 (da) * 1983-07-29 1983-07-29 Smidth & Co As F L Fremgangsmade og apparat til fjernelse af svovloxider fra varm roeggas ved toermetoden
US4559211A (en) * 1983-08-05 1985-12-17 Research-Cottrell, Inc. Method for reduced temperature operation of flue gas collectors

Also Published As

Publication number Publication date
IT8567944A0 (it) 1985-11-08
GB8527453D0 (en) 1985-12-11
YU134687A (en) 1988-10-31
JPH0415008B2 (hu) 1992-03-16
YU44529B (en) 1990-08-31
AU4907885A (en) 1986-10-30
SU1679969A3 (ru) 1991-09-23
ES8700306A1 (es) 1986-10-01
GB2174081B (en) 1988-11-23
IT1185834B (it) 1987-11-18
ZA858478B (en) 1986-07-30
FR2580951A1 (fr) 1986-10-31
FI851624L (fi) 1986-10-25
US4788047A (en) 1988-11-29
CN1004259B (zh) 1989-05-24
HUT48128A (en) 1989-05-29
DD239729A5 (de) 1986-10-08
SE8505271D0 (sv) 1985-11-07
SE461894B (sv) 1990-04-09
NL8503080A (nl) 1986-11-17
CN85107965A (zh) 1986-10-22
BE903597A (fr) 1986-03-03
CA1289335C (en) 1991-09-24
JPS61287421A (ja) 1986-12-17
YU44953B (en) 1991-04-30
CS808185A2 (en) 1990-09-12
AU575209B2 (en) 1988-07-21
DE3539347A1 (de) 1986-10-30
SE8505271L (sv) 1986-10-25
BG60230B2 (en) 1994-01-18
FI78401B (fi) 1989-04-28
BG60230B1 (bg) 1994-01-24
DK515585A (da) 1986-10-25
ES548284A0 (es) 1986-10-01
FR2580951B1 (fr) 1990-05-11
CS274271B2 (en) 1991-04-11
PL256164A1 (en) 1987-01-12
YU173185A (en) 1988-02-29
PL148177B1 (en) 1989-09-30
SE461894C (sv) 1991-10-21
GB2174081A (en) 1986-10-29
NZ213858A (en) 1989-08-29
FI851624A0 (fi) 1985-04-24
DK515585D0 (da) 1985-11-08
CH672264A5 (hu) 1989-11-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU210828B (en) Method and apparatus for removing gaseous sulfur dioxide compounds from flu-gases from surface burning sulfur containing fuels
JP3881375B2 (ja) 煙道ガス洗浄装置
EP0139802B1 (en) Flue gas desulfurization process
EP0308217B1 (en) Wet desulfurization process for treating flue gas
US4442080A (en) Fluid bed SOX/NOX process--"hydrated calcine absorption"
KR20050091749A (ko) 배기가스로부터 가스 오염물을 제거하는 방법 및 장치
EP0212523A2 (en) Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate
US4645653A (en) Method for dry flue gas desulfurization incorporating nitrogen oxides removal
US3775532A (en) Removal of sulfur dioxide from gas streams
HU206642B (en) Method for cleaning the hot flue gases of boilers or cement works
JPH0653209B2 (ja) 熱煙道ガスから硫黄酸化物を除去する方法と装置
EP0074258B1 (en) Improved process for flue gas desulfurization
HU202422B (en) Method for removing gaseous sulfur compounds from flue gas of boilers
EP0367741A1 (en) Process for the removal of sulfur dioxide from hot flue gases
KR100225473B1 (ko) 기류로부터 이산화황과 산화질소를 제거하기 위한 공정
EP0128698B1 (en) Process and reactor for desulfurization of hot waste gas
EP0492167A2 (en) Apparatus for desulfurizing exhaust gas
JPH11165030A (ja) 排ガス中の硫酸及び無水硫酸の除去方法
HU202423B (en) Method for removing gaseous sulfur compounds from flue gas of boilers
EP0629430A1 (en) Method for desulfurizing exhaust gas
EP1142624B1 (en) Combustion exhaust gas treatment apparatus and method
JP2695988B2 (ja) 廃ガスの精製法
EP0095459B1 (en) Process and system for dry scrubbing of flue gas
CA1266959A (en) Treatment of solids containing calcium salt of sulfuric oxyacid and method of purifying exhaust gas utilizing same
EP0278025A1 (en) Method for dry flue gas desulfurization incorporating nitrogen oxides removal

Legal Events

Date Code Title Description
HPC4 Succession in title of patentee

Owner name: IVO POWER ENGINEERING OY, FI

HMM4 Cancellation of final prot. due to non-payment of fee