JPS61213317A - 真空脱ガス処理容器 - Google Patents
真空脱ガス処理容器Info
- Publication number
- JPS61213317A JPS61213317A JP60055534A JP5553485A JPS61213317A JP S61213317 A JPS61213317 A JP S61213317A JP 60055534 A JP60055534 A JP 60055534A JP 5553485 A JP5553485 A JP 5553485A JP S61213317 A JPS61213317 A JP S61213317A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brick
- lining
- content
- vacuum degassing
- degassing treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野：
本発明は、溶融金属の脱ガス処理に使用する容器にあっ
て、Ｃｒ２Ｏ畠含有量が格段に高いダイレクトボンド
マグネシアクロム質煉瓦を内張シ耐火材として用いるこ
とにより耐用性を著しく向上させた真空脱ガス処理容器
に係るものである。
て、Ｃｒ２Ｏ畠含有量が格段に高いダイレクトボンド
マグネシアクロム質煉瓦を内張シ耐火材として用いるこ
とにより耐用性を著しく向上させた真空脱ガス処理容器
に係るものである。
発明の背景：
真空脱ガス処理はＲＨ法又はＤ）Ｉ法が採用され、何れ
の場片も初期には溶鋼を真空下で処理することによシ、
水素等の溶鋼に有害な夾雑成分を除去し、すぐれた品質
の高級鋼を製造することを目的として行われてきたが、
最近ではその効果を利用するための応用範囲が拡大し、
特に炭素量の調整、溶鋼の温度若しくは成分の均一性を
向上させることに重点がおかれ、これらによシ連続鋳造
作業の安定・効率化に利用されている。
の場片も初期には溶鋼を真空下で処理することによシ、
水素等の溶鋼に有害な夾雑成分を除去し、すぐれた品質
の高級鋼を製造することを目的として行われてきたが、
最近ではその効果を利用するための応用範囲が拡大し、
特に炭素量の調整、溶鋼の温度若しくは成分の均一性を
向上させることに重点がおかれ、これらによシ連続鋳造
作業の安定・効率化に利用されている。
そして、これらの活用性を増大すべく容器の耐用性を高
めるための有効な材質として、たとえば、ＲＨ真空脱ガ
ス容器の内張材としてはダイレクトボンド マグネシア
クロム質煉瓦が最も多く用いられている。
めるための有効な材質として、たとえば、ＲＨ真空脱ガ
ス容器の内張材としてはダイレクトボンド マグネシア
クロム質煉瓦が最も多く用いられている。
この煉瓦は高純度のマグネシアクリ７カーに低シリカの
クロム鉄鉱を混合し、必要に応じて少量の酸化クロム微
粉や適量の電融マグネシアクロムのうち１ｍ又は２種以
上を配合して、１７００°Ｃ以上の高温で焼成したもの
で弗り、 Ｃｒ１Ｏ１含有量をみると９〜２０重量％程
度で、従来含有量が１５〜１８重量慢のダイレクトボン
ドマグネシアクロム賃煉瓦が多く使用されて−る。
クロム鉄鉱を混合し、必要に応じて少量の酸化クロム微
粉や適量の電融マグネシアクロムのうち１ｍ又は２種以
上を配合して、１７００°Ｃ以上の高温で焼成したもの
で弗り、 Ｃｒ１Ｏ１含有量をみると９〜２０重量％程
度で、従来含有量が１５〜１８重量慢のダイレクトボン
ドマグネシアクロム賃煉瓦が多く使用されて−る。
従来技術：
この種の煉瓦の物性は、マグネシアクリンカ−とクロム
鉄鉱とは熱間での膨張・収縮率に差があるために粒界に
おいて微亀裂を生じ、これが熱応りを吸収するため耐ス
ポール性は良好である。また、焼結温度が高いため強度
特性にすぐれている。さらに高融点のマグネシアとスラ
グ浸透を防止するＣｒｌＯｌ組成原料との組合せである
ため耐食性にもすぐれている。
鉄鉱とは熱間での膨張・収縮率に差があるために粒界に
おいて微亀裂を生じ、これが熱応りを吸収するため耐ス
ポール性は良好である。また、焼結温度が高いため強度
特性にすぐれている。さらに高融点のマグネシアとスラ
グ浸透を防止するＣｒｌＯｌ組成原料との組合せである
ため耐食性にもすぐれている。
ところで、真空脱ガス容器の内張す耐火材の損傷は、激
しく流動する溶鋼に起因する摩耗損傷、熱スポールによ
り生じた背面亀裂からの剥ぎ取り損傷及び鉄酸化物を主
体とし之容器内スラグによる化学的溶損が複合した形で
進行するが、このような損傷に対しダイレクトボンド
マグネシアクロム質煉瓦は、上記のごとく強度、耐スポ
ール性及び耐食性がすぐれているため、良好な耐用性を
示し、その結果、真空脱ガス容器の内張り耐火材として
はほぼ全部位にわたシ適用されている。
しく流動する溶鋼に起因する摩耗損傷、熱スポールによ
り生じた背面亀裂からの剥ぎ取り損傷及び鉄酸化物を主
体とし之容器内スラグによる化学的溶損が複合した形で
進行するが、このような損傷に対しダイレクトボンド
マグネシアクロム質煉瓦は、上記のごとく強度、耐スポ
ール性及び耐食性がすぐれているため、良好な耐用性を
示し、その結果、真空脱ガス容器の内張り耐火材として
はほぼ全部位にわたシ適用されている。
さらに、最近の傾向として鋼の高級化が進み、脱ガス処
理容器内への各種添加物（たとえば脱硫剤又は合金成分
等）の増大、長時間にわたる処理、従来法よシも高温域
での操業等、使用条件がますます苛酷となシ且つ多様化
している。又一方では脱ガス処理を行なう鋼種の比率が
増加しつつあり、脱ガス処理容器の安定及び長時間連続
使用の実績が強く求められ、その対応として内張り耐火
煉瓦の耐用性を向上させる要望が高まってきた。
理容器内への各種添加物（たとえば脱硫剤又は合金成分
等）の増大、長時間にわたる処理、従来法よシも高温域
での操業等、使用条件がますます苛酷となシ且つ多様化
している。又一方では脱ガス処理を行なう鋼種の比率が
増加しつつあり、脱ガス処理容器の安定及び長時間連続
使用の実績が強く求められ、その対応として内張り耐火
煉瓦の耐用性を向上させる要望が高まってきた。
発明の目的：
本発明は斯かる現況に鑑み、真空脱ガス処理容器の使用
実績を、先決となる内張シ耐火煉瓦の耐久性の向上によ
シ解決せんとしてなされたもので、試験及び実機テスト
を重ねた結果得られた知見に基づき、煉瓦中のＣｒ１Ｏ
１含有量を従来例を遥かに上まわる３０〜４５重量％程
度、見掛気孔率を１７−以下とするダイレクトポンド
マグネシアクロム質煉瓦を得て、それによシ内張プした
耐用性にすぐれ九真空脱ガス処理容器の提供を目的とし
ている０ 発明の構成・作用： 前記のごとく、従来の脱ガス処理容器用内張り煉瓦のＣ
ｒ ２０１含有量は９〜２０重量％で、中でも１５〜１
８重量％の範囲にあるものが多く比較的低いＣｒ２０Ｂ
組成に設定されている。この理由は、Ｃｒ２（）１成分
は真空下で蒸発するために、煉瓦組成にあって組織不安
定をもたらすのを抑止する丸めでちり、脱ガス処理容器
の内張り煉瓦として最も大量に使用されてきたＣｒ２０
ｇ含有盪１０重Ｉｋチ、見掛は気孔率１６．５％のダイ
レクトポンド煉瓦の容器使用前後の化学組成変化をみて
も、煉瓦成分中ＣｒｚＯＢ成分のみが選択的に減少する
ことが知られている。また、煉瓦中のＣｒ１０１ ／Ｍ
ｇＯ比が変化した時の熱間強度、耐食性及び耐スポール
性の変化を追跡し、Ｃｒ１Ｏ１／ ＭｇＯ比が０．１−
０．１５のとき、すなわち高ＭｇＯ１低Ｃｒ２０１組成
であるときが脱ガス処理容器によいとされていたのであ
る。
実績を、先決となる内張シ耐火煉瓦の耐久性の向上によ
シ解決せんとしてなされたもので、試験及び実機テスト
を重ねた結果得られた知見に基づき、煉瓦中のＣｒ１Ｏ
１含有量を従来例を遥かに上まわる３０〜４５重量％程
度、見掛気孔率を１７−以下とするダイレクトポンド
マグネシアクロム質煉瓦を得て、それによシ内張プした
耐用性にすぐれ九真空脱ガス処理容器の提供を目的とし
ている０ 発明の構成・作用： 前記のごとく、従来の脱ガス処理容器用内張り煉瓦のＣ
ｒ ２０１含有量は９〜２０重量％で、中でも１５〜１
８重量％の範囲にあるものが多く比較的低いＣｒ２０Ｂ
組成に設定されている。この理由は、Ｃｒ２（）１成分
は真空下で蒸発するために、煉瓦組成にあって組織不安
定をもたらすのを抑止する丸めでちり、脱ガス処理容器
の内張り煉瓦として最も大量に使用されてきたＣｒ２０
ｇ含有盪１０重Ｉｋチ、見掛は気孔率１６．５％のダイ
レクトポンド煉瓦の容器使用前後の化学組成変化をみて
も、煉瓦成分中ＣｒｚＯＢ成分のみが選択的に減少する
ことが知られている。また、煉瓦中のＣｒ１０１ ／Ｍ
ｇＯ比が変化した時の熱間強度、耐食性及び耐スポール
性の変化を追跡し、Ｃｒ１Ｏ１／ ＭｇＯ比が０．１−
０．１５のとき、すなわち高ＭｇＯ１低Ｃｒ２０１組成
であるときが脱ガス処理容器によいとされていたのであ
る。
しかし、脱ガス処理容器が現在のごとき苛酷な使用条件
におかれて与ると、従来の常識的な低Ｃｒ！０１組成の
内張り煉瓦では耐用性が追随できず、逆ｉＣＣｒ２Ｃ）
６の含有量が３０〜４５重量％の高Ｃｒ４０１組成の内
張υ煉瓦が充分な耐用性をもたらすことを、本発明者ら
は数次の試験を通じて確認したのである。
におかれて与ると、従来の常識的な低Ｃｒ！０１組成の
内張り煉瓦では耐用性が追随できず、逆ｉＣＣｒ２Ｃ）
６の含有量が３０〜４５重量％の高Ｃｒ４０１組成の内
張υ煉瓦が充分な耐用性をもたらすことを、本発明者ら
は数次の試験を通じて確認したのである。
すなわち、耐食性（比）のテーブルテストを、回転侵食
法で鋼６０％１スラグ（ＣａＯ： ５ｉＯ１＝３）４０
％の溶鋼を用い１７００’Ｃｘ ５時間の条件で行ない
、同時に実機による耐用性（比）と対応させた結果、Ｒ
Ｈ脱ガス処理容器の耐用性は耐食性との相関性が高く、
耐用性のすぐｎた容器を得るためには特に内張シ煉瓦の
耐食性向上に注意しなければならないことを知した。そ
して耐食性について重点的に種種検討の結果、内張り煉
瓦として最適なダイレクトボンド マグネシアクロム質
煉瓦ではＣｒｚ（）１の含有量が３０〜４５重量％の範
囲で耐食性が最も改善されることを現認した。第１図は
Ｃｒ ２０Ｂ含有量と耐用性（回転侵食溶損比）との関
連を示すグラフで、耐用性の最善状態が得られるＣｒ２
０１含有量の好適範囲（６）を示している。第１図のグ
ラフにみる傾向が把握された適用煉瓦はマグネシアクリ
ンカ−、クロム鉄鉱を主原料とし、必要に応じて添加す
る酸化クロム及び／又は５０重量％以下の電融マグネシ
アクロムよりなる組成を有している。この電融マグネシ
アクロムは５０重量％を超して配合されると、煉瓦の耐
スポール性が大巾に低下し、耐用上逆効果となる。また
、焼成温度が１７００℃よりも低い場合には見掛は気孔
率が１７チを上回り、粗密度の影響が大きくなるためＣ
ｒ ２０ｇ含有量により耐食性を支配することが困難と
なるので、１７００℃以上の高温焼成により気孔率１７
チ以下を確保できる煉瓦であることが要件となる。
法で鋼６０％１スラグ（ＣａＯ： ５ｉＯ１＝３）４０
％の溶鋼を用い１７００’Ｃｘ ５時間の条件で行ない
、同時に実機による耐用性（比）と対応させた結果、Ｒ
Ｈ脱ガス処理容器の耐用性は耐食性との相関性が高く、
耐用性のすぐｎた容器を得るためには特に内張シ煉瓦の
耐食性向上に注意しなければならないことを知した。そ
して耐食性について重点的に種種検討の結果、内張り煉
瓦として最適なダイレクトボンド マグネシアクロム質
煉瓦ではＣｒｚ（）１の含有量が３０〜４５重量％の範
囲で耐食性が最も改善されることを現認した。第１図は
Ｃｒ ２０Ｂ含有量と耐用性（回転侵食溶損比）との関
連を示すグラフで、耐用性の最善状態が得られるＣｒ２
０１含有量の好適範囲（６）を示している。第１図のグ
ラフにみる傾向が把握された適用煉瓦はマグネシアクリ
ンカ−、クロム鉄鉱を主原料とし、必要に応じて添加す
る酸化クロム及び／又は５０重量％以下の電融マグネシ
アクロムよりなる組成を有している。この電融マグネシ
アクロムは５０重量％を超して配合されると、煉瓦の耐
スポール性が大巾に低下し、耐用上逆効果となる。また
、焼成温度が１７００℃よりも低い場合には見掛は気孔
率が１７チを上回り、粗密度の影響が大きくなるためＣ
ｒ ２０ｇ含有量により耐食性を支配することが困難と
なるので、１７００℃以上の高温焼成により気孔率１７
チ以下を確保できる煉瓦であることが要件となる。
発明の実施例：
以下、本発明の実施の幾例かを、従来品と対比しつつ説
明する。
明する。
〔実施例１〕
容量８ｏｔのＲＨ真空脱ガス処理容器の側壁部位に、
（ｔ） Ｃｒ１０ｇ含有量１０重量係、見掛は気孔率
１７．５％の従来の煉瓦、 （２） Ｃｒ２０Ｂ含有量３２−３重量％、見掛は気
孔率１６．６チの本発明に適用する煉瓦、 を張シ分けて内張９を形成し、溶鋼の脱ガス処理を行っ
た。３１０ ａｈ使用後の損傷速度比は、（１）が１．
２ ｍ／ｃｈ 、 （２）が９．５ ｍ／ ａｈで、本
発明の構成をもつ真空脱ガス処理容器は、従来例に比べ
て２倍以上の耐用性を有していることが判る。
１７．５％の従来の煉瓦、 （２） Ｃｒ２０Ｂ含有量３２−３重量％、見掛は気
孔率１６．６チの本発明に適用する煉瓦、 を張シ分けて内張９を形成し、溶鋼の脱ガス処理を行っ
た。３１０ ａｈ使用後の損傷速度比は、（１）が１．
２ ｍ／ｃｈ 、 （２）が９．５ ｍ／ ａｈで、本
発明の構成をもつ真空脱ガス処理容器は、従来例に比べ
て２倍以上の耐用性を有していることが判る。
〔実施例２〕
容ｔｏｏｔのＲ１（真空脱ガス処理容器の側壁部位に、
（ａ） Ｃｒｚ（）１含有量１６．５重量％、見掛は
気孔率１５．０チの従来の煉瓦、 （４） Ｃｒ２０１含有量３７．５重量％、見掛気孔
率１６．５％の本発明に適用する煉瓦、 を張シ分けて内張りを形成し、溶鋼の脱ガス処理を行な
った。４５０ Ｃｈ使用後の損傷速度比は、（３）が０
、ｇ ｍ／ ａｈ １（４）が０．２ ｘｎｍ／ ａｈ
で、本発明の構成をもつ真空脱ガス処理容器は、従来例
に比べ４倍以上の耐用性を有していることが判る。特に
この実権例は見掛気孔率のみならず、Ｃｒ２Ｏ＠含有量
が本発明の構成要件を満さないと耐用性の向上が望めな
いことを示している。
気孔率１５．０チの従来の煉瓦、 （４） Ｃｒ２０１含有量３７．５重量％、見掛気孔
率１６．５％の本発明に適用する煉瓦、 を張シ分けて内張りを形成し、溶鋼の脱ガス処理を行な
った。４５０ Ｃｈ使用後の損傷速度比は、（３）が０
、ｇ ｍ／ ａｈ １（４）が０．２ ｘｎｍ／ ａｈ
で、本発明の構成をもつ真空脱ガス処理容器は、従来例
に比べ４倍以上の耐用性を有していることが判る。特に
この実権例は見掛気孔率のみならず、Ｃｒ２Ｏ＠含有量
が本発明の構成要件を満さないと耐用性の向上が望めな
いことを示している。
発明の効果：
以上の基本並びに実機についての試験に基づく成果とし
ての、Ｃｒ ２０Ｂ含有量３０〜４５重量％で且つ気孔
率１７％以下としたダイレクトボンド マグネシアクロ
ム質煉瓦金用いて内張りと形成した真空脱ガス処理容器
は、上記実施例にみるごとく所期の効果が得られ、耐食
性の改善による大巾な耐用性同上が達成されたのである
。
ての、Ｃｒ ２０Ｂ含有量３０〜４５重量％で且つ気孔
率１７％以下としたダイレクトボンド マグネシアクロ
ム質煉瓦金用いて内張りと形成した真空脱ガス処理容器
は、上記実施例にみるごとく所期の効果が得られ、耐食
性の改善による大巾な耐用性同上が達成されたのである
。
第１図は本発明に適用する１実施例煉瓦に、νけるＣｒ
２Ｃ）Ｂ含有瀘と回転侵食溶遺比との関係を示すグラフ
である。 Ｃｒ２Ｏ５ｔｒｉ（ｉｔ％） 第１図
２Ｃ）Ｂ含有瀘と回転侵食溶遺比との関係を示すグラフ
である。 Ｃｒ２Ｏ５ｔｒｉ（ｉｔ％） 第１図
Claims (1)
- 主原料としてマグネシアクリンカー、クロム鉄鉱を用い
必要に応じて酸化クロム及び／又は電融マグネシアクロ
ムを配合した組成からなり、Ｃｒ＿２Ｏ＿３含有量が３
０〜４５重量％で見掛け気孔率が１７％以下のダイレク
トボンドマグネシアクロム質煉瓦を用いて内張りを形成
したことを特徴とする真空脱ガス処理容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60055534A JPS61213317A (ja) | 1985-03-18 | 1985-03-18 | 真空脱ガス処理容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60055534A JPS61213317A (ja) | 1985-03-18 | 1985-03-18 | 真空脱ガス処理容器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61213317A true JPS61213317A (ja) | 1986-09-22 |
| JPH0521966B2 JPH0521966B2 (ja) | 1993-03-26 |
Family
ID=13001390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60055534A Granted JPS61213317A (ja) | 1985-03-18 | 1985-03-18 | 真空脱ガス処理容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61213317A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5335713A (en) * | 1976-09-14 | 1978-04-03 | Kurosaki Refractories Co | Magnesiaachromium direct bond brick |
| JPS53104613A (en) * | 1976-09-17 | 1978-09-12 | Kurosaki Refractories Co | Thermal shockkresistant magnesite chrome rebonded bricks |
| JPS59190257A (ja) * | 1983-04-12 | 1984-10-29 | ハリマセラミック株式会社 | マグネシア・クロム質焼成耐火煉瓦 |
-
1985
- 1985-03-18 JP JP60055534A patent/JPS61213317A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5335713A (en) * | 1976-09-14 | 1978-04-03 | Kurosaki Refractories Co | Magnesiaachromium direct bond brick |
| JPS53104613A (en) * | 1976-09-17 | 1978-09-12 | Kurosaki Refractories Co | Thermal shockkresistant magnesite chrome rebonded bricks |
| JPS59190257A (ja) * | 1983-04-12 | 1984-10-29 | ハリマセラミック株式会社 | マグネシア・クロム質焼成耐火煉瓦 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0521966B2 (ja) | 1993-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5506181A (en) | Refractory for use in casting operations | |
| EP0020022B1 (en) | Plastic refractories with fused alumina-chrome grog | |
| JPS61213317A (ja) | 真空脱ガス処理容器 | |
| JPH02225369A (ja) | 取鍋用高耐蝕性煉瓦 | |
| JP3009084B2 (ja) | マグネシア・アルミナ質溶射材料 | |
| JP3771635B2 (ja) | 転炉精錬方法 | |
| JPS6016866A (ja) | 溶銑予備処理容器用黒鉛含有耐火物 | |
| EP0547728B1 (en) | High purity fused grain in the system alumina-chromia-magnesia | |
| JPS5943811A (ja) | ランスパイプ | |
| JPH0543306A (ja) | マグネシア−クロミア質焼成耐火物 | |
| JPH07291716A (ja) | 塩基性耐火物 | |
| JPH04342454A (ja) | マグネシア含有不焼成耐火物 | |
| JPH0483755A (ja) | アルミナ―クロミア―ジルコニア系耐火れんが | |
| JPS62119159A (ja) | 精錬処理容器用高Ｃｒ↓２Ｏ↓３含有ダイレクトボンド▲れん▼瓦 | |
| JPH0375275A (ja) | マグネシア質耐火モルタル | |
| JPH04338160A (ja) | 高耐用性マグネシア・カ−ボンれんが | |
| JPS63230267A (ja) | 溶湯容器 | |
| JP2001247380A (ja) | マグネシア・アルミナ質不定形耐火物 | |
| JPH0477366A (ja) | 流し込み不定形耐火物 | |
| JPH03205347A (ja) | マグネシア・カーボンれんが | |
| JPS59207870A (ja) | マグネシア・カ−ボンれんが | |
| JPH07315942A (ja) | 溶融金属容器の内張り不定形耐火物 | |
| JPS63147870A (ja) | 高炉出銑樋用吹付補修材 | |
| JPH04164868A (ja) | 流し込み耐火物 | |
| JPH03205368A (ja) | アルミナ―スピネル質不定形耐火物 |