JPS61194231A - 多層構造からなる捲縮加工糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、羊毛紡績糸様の外観と風合を有し。

製織編時のしごきに対してずれのない多層構造からなる
捲縮加工糸の製造方法に関する。

〈従来の技術〉 従来、熱可塑性合成繊維フィラメント糸を仮撚加工して
得られる仮燃捲縮加工糸は、加工糸自体の状態、すなわ
ち無緊張に近い微小張力下においては著しく嵩高性に富
むが、これを織編物布帛にした場合は、その嵩高性の大
半が消失してしまう欠点がある。また、一方、伸度の異
なる２本のマルチフィラメント糸を供給系として、これ
らを引揃えて仮撚加工を施し、高伸度マルチフィラメン
ト糸を外層に低伸度マルチフィラメント糸を内層に位置
せしめた２層構造の捲縮加工糸も知られているが、かか
る捲縮加工糸は製織編時に張力を受けても芯糸に張力の
大半がかかり、鞘糸には張力がほとんどかからないので
、嵩高性を維持したまま布帛を形成し、ポリニウム感を
付与するという点では有効である反面、芯糸と鞘糸との
間に絡みがないため、製織編時のわずかなしごきに対し
て簡単にずれてしまい、塊状物が長手方向に散在した状
態で製織編されるため、得られる布帛は欠点反となり、
実用上使用できないことがある。さらに、このようなし
ごきに対するずれを積極的に解消するため、２本のマル
チフィラメント糸にあらかじめ空気交絡装置により交絡
処理を施した加工糸（特開昭５５−９８９３１号公報）
も提案されているが。

かかる加工糸の風合は交絡処理による集束点が多数形成
される結果、ソフト感、ボリュウム感及びヌメリ惑が減
殺されるのみならず、交絡処理に要するエネルギーのコ
ストが付加されるため、加工コストの上昇は免れない。

〈発明が解決しようとする問題点〉 本発明は、上述のごとき従来の捲縮加工糸の欠点を解消
するとともに従来の２層構造からなる捲縮加工糸の有す
る嵩高による風合効果を増加せしめ、しかも製ｖａ編時
におけるしごきに対してもずれることがない多層構造か
らなる捲縮加工糸を得ることを技術的課題とするもので
ある。

〈問題点を解決するための手段〉 すなわち２本発明の特徴は複屈折率Δｎが２０〜８０Ｘ
１０−’のポリエステル高配向未延伸糸に弛緩熱処理を
施し、弛緩熱処理された糸条と複屈折率Δｎが２０〜８
０Ｘ１０−”のポリエステル高配向未延伸糸とを引揃え
て該両糸条が接着し始める温度以上で延伸仮撚加工する
ことにある。

以下、さらに本発明方法を詳細に説明する。

まず９本発明方法では弛緩熱処理を施す糸条は複屈折率
Δｎが２０〜８０　Ｘ　１０−Ｊのポリエステル高配向
未延伸糸を供給系とする。この場合、ポリエステル高配
向未延伸糸の複屈折率Δｎが２０〜８０Ｘ１０−’であ
ることが必要であり、複屈折率Δｎが８０Ｘ１０−’を
超えると弛緩熱処理時の収縮量が少なく十分な弛緩量が
得られず、また複屈折率Δｎが２０Ｘ１０−３未満では
後述する延伸仮撚加工時に脆化して糸切れが発生し、操
業性が悪くなるので好ましくない。

もう一方の弛緩熱処理を施さない糸条も同様に複屈折率
Δｎが２０〜８０Ｘ１０−’のポリ三ステル高配向未延
伸糸を供給系とする。この場合もポリエステル高配向未
延伸糸の複屈折率Δｎが２０〜８０Ｘ１０−”であるこ
とが必要であり、複屈折率Δｎが８０Ｘ１０−″を超え
ると延伸仮撚時に捩り変形による変形量が少なくなり多
層構造が形成されにくくなる。また。

弛緩熱処理を施したポリエステル高配向未延伸糸と弛緩
熱処理を施さないポリエステル高配向未延伸糸との間に
明瞭な差異を与えて始めて本発明の目的とする多層構造
が形成されるが、複屈折率Δｎが２０Ｘ１０−３未満で
は弛緩熱処理を施したポリエた糸条を用いることによっ
てフィラメント間に収縮斑を発現させ捲縮斑や繊度斑を
有する糸条とすることができる。かかる現象はポリエス
テル高配向未延伸糸が単糸フィラメントの長手方向に部
分的な内部歪を内在させているためと考えられる。

このようにしてポリエステル高配向未延伸糸を捲縮斑や
繊度斑を有する糸条とすることによって他方のポリエス
テル高配向未延伸糸と引揃えて延伸仮撚加工すると、捲
縮環、繊度斑により延伸仮撚時の捩り変形挙動が一様で
なくなり、これらの糸条間で捩り変形中にフィラメント
の出入があり。

そのまま仮撚捲縮が付与されるためフィラメントの絡み
合いが発生し、軽度の絡み合いによって好ましい抱合性
が得られる。ここで、軽度の絡み合いとは２本の糸条か
らなる捲縮加工糸が準備工程を含む製編織工程でずれを
発生しない状態をいい。

具体的には引裂張力にして５ｇ以上を有するものである
。この場合、引裂張力とは芯鞘構造の捲縮加工糸を定速
型引張試験機の上部クランプ及び下部クランプの間には
さみ、捲縮加工糸を定速で分離しながらその張力を測定
し、この分離する張力の最高値をいう。この引裂張力が
５ｇ未満では製織績工程でずれが発生する。前記２本の
糸条の絡み合いはあまり強すぎると嵩高効果を付与し難
くなるので、絡み合いの程度は引裂張力にして１００ｇ
以下とすることが好ましい。

前記ポリエステル高配向未延伸糸に弛緩熱処理を施す際
の弛緩率は３０％以上の高い弛緩率とすることが好まし
い。この弛緩率が３０％未満では前述したフィラメント
の捲縮斑や繊度斑が十分得られず両糸条間の交絡性を低
下させるとともに得られる加工糸の芯部、鞘部間に十分
な糸長差、捲縮差が得られ難い。また、弛緩熱処理温度
は糸速によっても異なるが１３０〜２４０℃とすること
が好ましい。なお、ここで弛緩率とは供給速度と引取速
度の差の引取速度に対する割合を百分率で表したもので
ある。

次に本発明方法においては前記の弛緩熱処理されたポリ
エステル高配向未延伸糸を弛緩熱処理を施さないポリエ
ステル高配向未延伸糸と引揃えて延伸仮撚加工を施す。

この場合弛緩熱処理を施したポリエステル高配向未延伸
糸は弛緩熱処理によって伸度が増加して高伸長糸となり
、弛緩熱処理を施さないポリエステル高配向未延伸糸（
以下低伸長糸という）との間で大きな伸長差、繊度差が
発生するため、仮撚時の捩り変形によってそれぞれ異な
った変形挙動をとる。すなわち、高伸長糸さらに捩り変
形に対して内層、外層の伸長差が発現し高捲縮部、低捲
縮部を形成する。また、低伸長糸は捩り変形に対して比
較的少な（伸長するため内層部を形成する。さらに高伸
長糸は一旦熱処理されたものが再度仮撚工程で加熱され
るのに対し低伸長糸は仮撚工程で始めて加熱されること
と。

低伸長糸の変形量が比較的少ないこととが相まって高伸
長糸に比べ融化しやすい。

さらに、低伸長糸自体の内部でも捩り変形に対して内層
、外層の伸長差が発現し高捲縮部、低捲縮部を形成する
。このようにして従来の芯鞘２層構造糸とは異なり１本
発明方法によって得られる多層構造糸は芯鞘それぞれに
高捲縮部、低捲縮部が存在する４層の構造を呈し、従っ
て、ボリューム惑に優れ、低伸長糸の融着によってハリ
、腰に優れるものである。

前記延伸仮撚加工において１本発明の効果をより顕著に
するには延伸仮撚加工時の延伸倍率をＤ２＝−で表され
＋　ｄｌは弛緩熱処理を施すポリエステル高配向未延伸
糸の繊度（デニール）、ｄ２は弛緩熱処理を施さないポ
リエステル高配向未延伸糸の繊度（デニール）、αは弛
緩率（％）ｏｘは延伸倍率である。この場合、延伸倍率
が１．４未満では明瞭な芯鞘部の繊度差、捲縮差が得ら
れに及び鞘部内での捲縮差すなわち高捲縮部、低捲縮部
を形成しにくいので好ましくない。また、仮撚加工温度
は１８０〜２３０℃とすることが好ましい。

このように本発明方法は低い仮撚数で加工を行い芯部の
フィラメントを軽度に融着させるものであるから、鞘部
の芯部を捲回する程度はせいぜい１０〜１００Ｔ／Ｍ　
（Ｓ撚、　　Ｚｌｆｉの両方を加えた値）の軽度の交互
撚であり、高密度に捲回する捲縮加工糸とは異なり羊毛
様の風合に十分寄与することができる。かくして本発明
方法により得られる加工糸は芯鞘部とも高捲縮フィラメ
ント群と低捲縮フィラメント群を有する多層構造からな
る加工糸となる。

第２図はかかる本発明方法により得られる多層構造から
なる捲縮加工糸の一例を示す側面概略図であり２本発明
方法による加工糸は第２図に示すごとく芯部（Ｉｔ）が
高捲縮部ａりと低ｍ縮部（１３とによって、また鞘部θ
４）が高捲縮部ａ９と低捲縮部ＯＱによって構成されて
おり、４Ｎの多層構造を呈する。そして鞘部（＋４１が
芯部（１１）をＳ撚に捲回するＡ部と捲回方向が反転す
るＢ部及び鞘部Ｑ４）が芯部０１）をｚ′Ｐ、に捲回す
る０部とから構成されており、鞘部０４１は芯部０１）
より長く、少なくとも５％以上の糸長差を有している。

さらに鞘部（１４１は芯部０１）に比して全体に捲縮波
形を呈した状態で捲回し、芯部０１）と鞘部０４）のフ
ィラメント群は軽度に絡み合っており、芯部０υのフィ
ラメント群は個々のフィラメントに分割可能にすなわち
手でほぐすことができる程度に融着している。

通常、布帛中の糸条は緊張されながら製編織されるため
１通常の加工糸の捲縮形態を保持したまま布帛中に存在
することができないが９本発明方法による加工糸は製編
織時の張力は主に芯部０１）によって維持され、しかも
その大半は低捲縮部（＋３によって維持される。従って
、芯部（Ｉｔ）の高捲縮部Ｏｚや、特に鞘部の高捲縮部
ａ１．低捲縮部ａｅは十分捲縮を発現したまま布帛中に
製編織されるため極めて嵩高な布帛となる。さらに鞘部
０旬が軽度に芯部Ｏ１ｌのまわりを捲縮波形を呈した状
態で捲回して糸長差を有するためクルミ糸として存在す
る。従って非常に羊毛紡績糸に近似した触感（ヌメリ感
）を得ることができる。一般的にポリエステルフィラメ
ント糸の布帛の羊毛紡績糸風合への近似はフィラメント
糸中に張力に関与しないクルミ糸が多く存在することに
効果があると言われているが。

本発明者等はこの羊毛紡績糸風合の一つの評価値として
摩擦係数を用いた。ここで摩擦係数について説明すると
織物の場合径１０ｃｍ　ｘ緯１０ｃｍの試料を切取り薄
い平板に貼り付け、これに垂直方向の荷重３００ｇをか
けて別の平板に固定した同じ布の上を５ｃｍ＋／ｗｉｎ
の速度で移動させた時の移動抵抗力と上記荷重の比を求
める。すなわち、経方向の摩擦係数は試料と平板上の布
の経緯方向を合わせて経方向に移動した時の抵抗力（Ｆ
）を荷重Ｎ（この場合３００　ｇ　）で除した値で表す
。また緯方向の場合は同様にして緯方向に移動した時の
値で表す。

第３図は摩擦抵抗力と移動距離との関係を示すチャート
であり、第３図中（静は初期抵抗力を示し。

（Ｆ２）は運動抵抗力を示し１本発明ではこの運動抵抗
力（Ｆ２）を移動抵抗力（Ｆ）として摩擦係数μを求め
る。かくして摩擦係数μはμ＝二で与えられる。この摩
擦係数は織物組織や織成密度。

染色仕上法等によっても異なるが、大略通常の仮撚加工
糸の場合は０．１５〜０．４５程度であるが、本発明加
工糸では、経緯方向とも０．７〜１．３の値を示し、ウ
ール布帛で得られる値（０，７〜１．３）と同等のもの
が得られる。なお１通常の仮撚加工糸織物の場合でも特
殊な織成方法１組織、仕上処法等によって前記ウールの
摩擦係数の値の範囲に入るものも得られるが、これらは
経方向のみ又は緯方向のみの値が前記範囲に入るだけで
あって本発明による加工糸のごとく経緯ともいずれも同
時に満足するものではない。本発明方法による加工糸の
かかる効果は前述したように芯部（１１）及び鞘部０４
）がともに低捲縮部と高捲縮部を有し、十分に捲縮波形
を発現したクルミ糸となって布帛中に存在するためであ
り、従って、極めて羊毛紡績糸に近似した触感と大きな
ボリューム惑が得られる。また。

本発明方法による加工糸は鞘部（１４）が芯部０１）の
囲りを捲回しながら、鞘部０４）の高捲縮部Ｏ！９と芯
部（Ｉｔ）の高捲縮部ａりのフィラメント同士が絡み合
っており。

製織編時のしごきに対してもずれることがない。

芯鞘構造を呈する糸条の製織編時のずれは糸条の引裂張
力が５ｇ未満の場合に起こりやすいが２本発明方法によ
る加工糸の場合、その引裂張力は５ｇ以上であり、製織
編時にずれを発生することはない。さらにまた本発明方
法による加工糸の芯部引）は手でほぐすことができる程
度に融着しているために得られる布帛に良好なハリ、腰
を与え鞘部の捲縮糸との複合及び繊度差の存在によって
ソフトなボリューム怒を与える。かくして本発明方法に
よる加工糸によってヌメリ感、ボリューム感。

ハリ、腰など総合的に羊毛紡績糸と極めて近似した布帛
を得ることができる。

第１図は、かかる本発明方法の製造工程の一例を示す工
程概略図であり、ポリエステル高配向未延伸糸スプール
（１）より引き出された糸条（Ｙυはフィードローラ（
３）を経てフィードローラ（３）と第１デリベリロ＝う
（５）の間でヒータ（４）によって弛緩熱処理が施され
１次いで第１デリベリローラ（５）でポリエステル高配
向未延伸糸スプール（２）より引き出された糸条（Ｙ２
）と引揃えられ、第１デリベリローラ（５）を経て第１
デリベリローラ（５）と第２デリベリローラ（８）との
間で延伸されると同時に仮撚スピンドル（７）により加
熱されつつヒータ（６）により熱固定され、第２デリベ
リローラ（８）を経て捲取ローラ（９）によりパッケー
ジα〔に捲取られる。なお、第２デリベリローラ（８）
と捲取ローラ（９）の間にヒータ及び引取ローラを設け
て、さらに熱処理を施し、仮撚トルクの低減化、捲縮形
態の改良などを適宜行うことができる０本発明において
は、弛緩熱処理と延伸仮撚加工とを連続して行うことが
好ましいが。

もちろん別々に行ってもよい。

本発明におけるポリエステルとは３分子鎖中にエステル
結合を有するポリマーであって、ポリエチレンテレフタ
レートで代表されるホモポリマー及びこれらのコポリマ
ーあるいはブレンドポリマー等をも包含する。また、複
屈折率Δｎは偏光顕微鏡−コンペンセータによる干渉縞
測定法により測定したものである。

〈実施例〉 以下１本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。

実施例 ポリエチレンテレフタレートを高速紡糸して得た複屈折
率Δｎが５６Ｘ１０−３のポリエステル高配向未延伸糸
２３０ｄ／７２ｆ　　（円形断面糸）を弛緩率４０％、
温度１７０℃で弛緩熱処理した糸条と複屈折率Δｎが５
１　Ｘ　１０−’のポリエステル高配向未延伸糸１１０
ｄ／３６ｆ　　（円形断面糸）とを供給系として第１図
に示す工程に従い、引揃えて延伸倍率１．５０゜仮撚数
１６００　Ｔ／Ｍ、仮撚加工温度２０５℃で延伸仮撚加
工を施し１本発明方法による多層構造の捲縮加工糸を得
た。

得られた捲縮加工糸は芯鞘構造を呈し、芯部と鞘部との
間で６゜８％の糸長差を有し、芯部、鞘部とも捲縮差を
有する４層構造の捲縮加工糸であった。なお、４層構造
であることは捲縮加工糸を芯部と鞘部とに分離し、それ
ぞれ８％伸長させ、それぞれが高捲縮状態と低捲縮状態
に分かれることから確認された。

また、この捲縮加工糸は、その任意の断面を観察すると
、比較的円形形状のもの、仮撚加工により５角形状、６
角形状及び偏平形状に変形したものなどが種々混在した
断面形状を呈するものであった。

この捲縮加工糸を経密度６４本／吋、緯密度５４本／吋
で２７２フィル組織に織成し９通常のポリエステルフィ
ラメント糸の場合と同じ染色仕上処理を施したところ、
触感（ヌメリ感）、ボリュウム感。

ソフト感、ハリ、腰などいずれも羊毛紡績糸による布帛
と同等の風合が得られた。

〈発明の効果〉 以上述べたごとく本発明方法はポリエステル高配向未延
伸糸に弛緩熱処理を施し、高伸長性と捲縮を与えた糸条
と弛緩熱処理を施さないポリエステル高配向未延伸糸と
の特定の供給系を用い、これらを引揃えて延伸仮撚加工
するものであるから。

本発明方法によれば延伸仮撚加工時にフィラメント間に
不均一な仮撚混繊現象を発生せしめ、フィラメント間に
絡み合いを生せしめるとともに伸長差によって芯鞘構造
を形成し、さらに芯部、鞘部がそれぞれ高捲縮部及び低
捲縮部のフィラメント群からなる多層構造を呈し、しか
も芯部は手でほぐすことができる程度に融着した捲縮加
工糸とすることができる。従って９本発明による捲縮加
工糸によれば従来の捲縮加工糸では得られなかったヌメ
リ惑、ボリュウム惑、ハリ、腰などに優れた羊毛紡績糸
様の布帛が得られる。しかも本発明方法により得られる
捲縮加工糸は多層構造を呈するにもかかわらず、弛緩熱
処理によって得られる捲縮斑、繊度斑を利用して芯部と
鞘部とを軽度に絡み合わせたものであるから、従来の芯
鞘構造の捲縮加工糸にみられるような製織績時のしごき
に対してずれを発生することがない。さらに本発明方法
によれば、交絡装置によってあらかじめ交絡処理を必要
としないので、交絡処理によるボリュウム感やヌメリ感
が減殺されることがなく、また交絡装置を用いる製造法
に比して加工コストを低減することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法の製造工程の一例を示す工程概略図
、第２図は本発明方法により得られる捲縮加工糸の一例
を示す側面概略図、第３図は布帛の摩擦抵抗力と移動距
離との関係を示すチャートである。 （１）、　（２）−・−ポリエステル高配向未延伸糸ス
プール。 （３）・・−フィードローラ、（４）・・−ヒータ、（
５）−・第１デリベリローラ、（６）・−ヒータ、（７
）−・・仮撚スピンドル。 （８）・−第２デリベリローラ、　（９）−捲取ローラ
、αω−パ・７ケージ、ａυ−・芯部、０２１・・−芯
部における高捲縮部、　ａｓ−芯部における低捲縮部、
叫・・・鞘部、　ｏｉ−鞘部における高捲縮部、ａＱ・
−鞘部における低捲縮部。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、複屈折率Δｎが２０〜８０×１０＾−＾３のポリエ
   ステル高配向未延伸糸に弛緩熱処理を施し、弛緩熱処理
   された糸条と複屈折率Δｎが２０〜８０×１０＾−＾３
   のポリエステル高配向未延伸糸とを引揃えて該両糸条が
   接着し始める温度以上で延伸仮撚加工することを特徴と
   する多層構造からなる捲縮加工糸の製造方法。 ２、弛緩熱処理時の弛緩率が３０％以上である特許請求
   の範囲第１項記載の多層構造からなる捲縮加工糸の製造
   方法。 ３、延伸仮撚加工における延伸倍率が１．４以上、仮撚
   数（Ｔ／Ｍ）が２８０００／√（Ｄ＿１＋Ｄ＿２）以下
   である特許請求の範囲第１項又は第２項記載の多層構造
   からなる捲縮加工糸の製造方法。 但し、Ｄ＿１＝［ｄ＿１（１＋０．０１×α）］／ｘＤ
   ＿２＝ｄ＿２／ｘ ｄ＿１；弛緩熱処理を施すポリエステル高配向未延伸糸
   の繊度（デニール） ｄ＿２；弛緩熱処理を施さないポリエステル高配向未延
   伸糸の繊度（デニール） α；弛緩率（％） ｘ；延伸倍率