JPS61174168A - ホスフエート結合ケイ酸マグネシウム生成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 天然の水利ケイ酸マグネシウム塩とリン酸との結合は良
く知られてお如、そのような天然のケイ酸マグネシウム
水和物はアスベスト、タルクおよびその他の鉱物の形で
見出される。いくつかの特許が、種々の起源からのアス
ベスト繊維とリン酸またはリン酸塩との結合を覗り扱り
ている。ストライブ（Ｓｔｒｅｉｂ）等（米国特許第３
，３８３，２３０号）は、ケイ酸カルシウム上に吸着し
たリン酸を使用してアスベスト繊維を結合し、シートま
たは？−ドを得ることができることを示している。同様
の結果がブリンク（Ｂｒｉｎｋ）等（米国特許第２．３
６６，４８５号）によって報告されている。この場合、
リン酸は、前記ストライプの方法の様に予じめ不活性充
填剤上へ吸着されることなく、直接にクリソタイル繊維
と反応させる。アスベスト繊維とリン酸とのコンパウン
ド用に、若干の不活性充填剤例えば多孔質珪藻土および
酸化物がオーマン（Ｏｈｍａｎ）（米国特許第１，４３
５，４１６号）によって報告されている。グライダ−（
Ｑｒｓｉｄｅｒ）等（米国特許第２，５６７，５５９号
）は、アスベスト含有繊維とホスフェート化バインダー
（リン酸、リン酸アンモニウムまたは水溶性リン酸塩の
いずれか）との混合物の結合を報告している。リン酸ま
たはリン酸アルミニウムとアスベスト繊維との混合物を
加熱することによって、絶縁性デートがスデーナー（５
ｐｏｏｎｅｒ）等（米国特許第２，８０４，９０８号）
によりて得られている。最後に、アゲリンズ（Ａｂｏｌ
ｉｎｓ）等（米国特許第２，８０４．０３８号）および
デニング（Ｄｓｎｎｉｎｇ）（米国特許第２，５３８，
２３６号）は、リン酸を珪藻上上に吸着してからクリソ
タイル繊維とブレンドする、熱硬化性混合物について報
告している。

上記の各特許明細書においても、１００℃〜１０００℃
の種々の強度の熱処理を反応終結のためにアスベスト繊
維とホスフェート化剤との混合物に適用することが報告
されている。

しかしながら、アスベスト繊維の取シ扱いが健康に有害
であることは以前から言われている。さらに、かなり複
雑な粉じん放出の規制によって、アスベストを含有する
生成物の使用はその魅力を減じてしまった。アスペス）
＊、１１原料を使用することに原因のあるこれらの不都
合を回避するために、アスベストあるいはジャ枚方（サ
ーベンティン）の焼成から得られるケイ酸マグネシウム
とリン酸との反応が検討された。得られた成果はその他
のケイ酸塩例えばカンラン石およびタルクにまで拡張さ
れている。

ジャ枚方（３ＭｇＯ−２８１０２−２Ｈ２０）の焼成に
は２分子の水和水の除去が伴う。

８００℃ ３Ｍｇ０・２Ｓ１０□−２Ｈ２０−一→３Ｍｇ０・２Ｓ
ｉＯ２＋２Ｈ２０こうして得られるマグネシウム化合物
は、焼成工程で使用される温度により、フォルステライ
ト（ｆｏｒｓｔｅｒｉｔｅ　）所よびシリカあるいはフ
ォルステライト訃よびエンステイタイト（＠ｎｓｔ龜ｔ
ｉｔｓ）となる。

２（３ＭｇＯ・２ＳＩＯ２） ８００℃〜１２００℃ ３　（ＭｇＯ・ＳｉＯ□〕＋５ＩＯ２ ７オルステライト＋シリカ （２Ｍｇ０・５１０２：ｌ　＋　ｓｔｏ□エンステイタ
イト 他方、アスベスト繊維を加熱することは、その強度シよ
びその他の物理的（機械的）性質に影響を及ぼすと同時
に、温度の上昇によって化学的特性もまた変化すること
は良く知られている（　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｐｕｂｌｌ
ｓｈｉｎｇ　Ｃｏ、出版、Ｈａｎｇ　Ｂｓｒｇｓｒ著、
Ａｓｂ＠５ｔｏｓ　Ｆ’ｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ＠Ｐａ
　９４参照）。これは米国特許第２．８０４．９０８号
の第１図によって確められている。繊維がホスフェート
イオンと結合している場合であっても、米国特許第２．
８０４．９０８号の第１図に見られるように、ホスフェ
ート処理を受けたアスベストの強さくｐｏｗｅｒｆａｃ
ｔｏｒ　）はそれが４００〜１１００℃の熱処理を受け
ると減少し、他方市販の未処理のアスベスト繊維は、い
つでもホスフェート処理を受けた繊維よシも少ないがや
はシ温度上昇によシ強度を減する。

これはつぎの所見によって説明することができるものと
考えられる。アスベスト繊維が単一方向性であって非常
に大きなアスにクト比（ｔ／ｄ　）をもつことは良く知
られている。熱を受けると、繊維は内部的に弱くなって
まだ連絡している小単位に分れるが、加熱された繊維の
全体としての引張シ強さは最初の繊維自身の引張シ強さ
よシ相当に減少する。これは本明細書の第１図に示され
ておシ、第１図中の各矢印は８００℃以上で脱水された
アスベスト繊維の弱くなった位置を示す。

他方、アスベスト繊維（ｌＯ）をリン酸と反応させると
、第２図に示す２次元的生成物（１４）が得られ、それ
は８００℃以上の温度で熱処理を受けると脱水して、内
部的に弱体化された繊維がホスフェート単位で架橋され
た生成物（１６）を生成する。ホスフェート化繊維は外
見上はその構造に損傷を受けていないように見えるが、
引張り強度試験を受けたシそれを維持しようとするとそ
の弱さが明らかになる。

換言すると、繊維の長さによって占められる空間のため
に、ホスフェート基は２つの軸（Ｘ軸おょびア軸）に沿
りて結合を形成し、３番目の軸（２軸）は繊維自体によ
って占められる。この点を第２図に示す＠ 反応混合物中のアスベスト繊維のランダムな方向性のた
めに、特定の軸に沿って目立って弱体化することはない
だろうと考えることもできる。しかし、実際には、特定
の繊維の方向性とは無関係に、それに加えられる引張シ
カとその反作用とは、直交軸と一致する３つのベクトル
に常に分解することができる。従って、アスベスト繊維
が熱処理によって弱体化されている場合、ランダムな方
向性の結果は、３つの軸すべてに沿って機械的に弱体化
した生成物であることは容易に理解されよう。

従つて天然のケイ酸塩とリン酸とを結合して、３つの軸
（Ｘ、７および２）のすべてに沿って結合を生成するこ
とによりて、リン酸と結合した繊維状天然ケイ酸塩よシ
も予想外に高い強度をもち、しかも熱処理を受けた後で
もその引張り強度を保持する生成物を形成することは極
めて望ましいことである。

発明の概要 本発明によれば、顆粒状または粒子状の天然ケイ酸マグ
ネシウムをホスフェート結合すると、高度繊維状ケイ酸
マグネシウムのホスフェート結合によりて得られるもの
よりも非常に望ましくしかも予想外の絶縁性および機械
的性質をもつ成形品を加圧成形することのできる生成物
が得られることを、本発明者は予想外にも見出した。

本発明の１つの観点によれば、本発明は、アスペクト比
ｔ／ｄ≦５００（ここでｔおよびｄは、それぞれ天然ケ
イ酸マグネシウム粒子の平均長さおよび平均直径である
）をもつ天然ケイ酸マグネシウムの成形され、アスベス
トを含まない、３次元の、焼成されそしてホスフェート
結合されたものを提供する。

一般に、本発明の生成物は、リン酸５〜５０重量％と、
不活性充填剤０〜８０重量％と、アスペクト比ｔ／ｄ≦
５００の天然ケイ酸マグネシウム５〜９５重量％との混
合物の成形反応生成物からなる。

本発明の１つの観点によれば、顆粒状または粒子状の出
発天然ケイ酸マグネシウムを、そのリン酸との反応の前
に、８００〜１３００℃の温度で焼成する。未焼成の天
然ケイ酸マグネシウムから出発して、それとリン酸との
反応生成物を成形してから８００〜１１００℃の温度で
焼成することもまた可能である。

更に具体的に言えば、本発明はアスペクト比ｔ／ｄ≦５
００（ここでｔおよびｄはそれぞれ天然ケイ酸マグネシ
ウム粒子の平均長さおよび平均直径である）をもつ天然
ケイ酸マグネシウムとリン酸との成形反応生成物からな
る、成形され、アスベストを含まず、３次元の焼成され
、そしてホスフェート結合された天然ケイ酸マグネシウ
ムを提供する。天然ケイ酸マグネシウム粒子は、未焼成
ケイ酸マグネシウムおよび８００〜１３００℃の温度で
焼成した焼成ケイ酸マグネシウムからなる群から選ぶが
、但し、リン酸と未焼成天然ケイ酸マグネシウムとの反
応生成物は成形後に８００〜１１００℃の温度で焼成さ
れるものとする。

本発明の生成物に、不活性充填剤を含有させて成形工程
前の反応混合物の硬化を遅延させ、さらに最終成形品の
密度、曲げ強さおよび用途を制御する可能性を提供する
ことができる。

一般的に言えば、本発明の成形品は、リン酸５〜５０重
量％、不活性充填剤０〜８０重量％、およびアスペクト
比ｔ　／　ｄ≦５００の天然ケイ酸マグネシウム５〜８
０重量％の混合物からなる。

本明細書において「リン酸」とは、リン酸だけではなく
、加熱されるとホスフェートイオンを提供する水溶性無
機リン酸塩、例えば酸性ピロリン酸ナトリウムまたはカ
リウム、モノ、ジもしくはトリ塩基性リン酸アンモニウ
ムおよび同様の無機リン酸塩もまた含まれる。

本明細書において［アスペクト比”ｔ７ａ≦５００をも
つ天然ケイ酸マグネシウム」とは、ＭｇＯ含量が２５〜
６０重量％である天然ケイ酸マグネシウムを含むもので
あると理解されたい。本発明で使用する適当な天然ケイ
酸マグネシウムの例として挙げることのできるものは、
ジャ絞合に起因するアスベスト繊維の尾鉱または残留物
、例えば短りリンタイルアスベスト繊維または尾鉱ブル
ース系ジャ枚方（ｂｒｕｃｌｔｉｃ　５ｅｒｐｅｎｔｉ
ｎｅ）、カンラン石またはメルク等であって、これは成
る量のアスベスト繊維を＋３０〜−４００メッシ、　（
Ｔｙｌｅｒ）の顆粒炭をもつ顆粒状でまたは（アスベス
ト残留物の場合には）フＯ）　（ｆｌｏａｔ）（平均ｔ
／ｄ≦５００の非常に短かいアスベスト繊維の形で含有
するもので、ｓｒ、それからカンラン石またはタルクが
選ばれた場合は天産物自体である。

カンラン石およびメルクの場合には、その起源によって
はそれらの天産物はかなシの量の望ましくない短アスベ
スト繊維を含有するが、本発明を用いることによってそ
れは消滅する。

不活性充填剤 不活性充填剤の２つの主要な目的は、リン酸とケイ酸マ
グネシウムとの反応速度を制御することと、成形された
生成物の密度を所望の値に調節することとである。リン
酸に対する不活性度は完全でなくてよい。要求されるの
は、リン酸に対するケイ酸マグネシウムの反応性よシも
幾分遅い反応性である。適当な不活性充填剤の例として
は、ヴアーミキュライト、岩綿、ジャ絞合から生じた岩
綿、ガラス繊維、パーライト、珪藻土性シリカを挙げる
ことができる。適当な不活性充填剤のゆるやかな密度は
、８０　ｋｇ７ｍ３〜６００　ｋｇ７ｍ’の間で変化す
る。

生成物の種類 本発明は、３種の広い型の生成物、すなわち、絶縁性生
成物、マリナイ）　（ｍａｒｉｎｉｔｏ）様生成物およ
び高密度生成物（異なる変数は相当して調製する）の製
造に特に適している。

絶縁性生成物 良く知られているように絶縁性能は絶縁材料の軽い比重
に直接的に関係するから、絶縁性生成物には低い密度が
要求される。従って、４０〜８０重量％に及ぶ大きい割
合の不活性発泡（ｅｘｐａｎｄｅｄ　）充填剤を要求す
る処方が使用される。かなシ大量の不活性充填剤が存在
するから、不活性充填剤の高い吸着力に応じて、相当量
のリン酸を用ることか必要となる。リン酸の量は１０〜
３０重量％の範囲内で変化する。天然ケイ酸マグネシウ
ムの使用量は反応混合物の１０〜３０重量％となる。

冷間成形に用いられる圧力は小さく、ｌＯ〜２０に９７
雇２であり、得られた生成物の密度は２５０〜５００）
Ｃ９／ｍ　　となる。この生成物は、３００に９７ｍ３
程度の密度をもつケイ酸カルシウムと同等にアイソレー
ター（ｉｓｏｌａｔｏｒ）として動作することができる
。

大きな割合で不活性充填剤が存在するため、そのような
経密度に成形された材料の機械的強度は低く、２０〜５
０　ｋｇ　／ｃｒｒｔ２（Ｄオーダー曲げ強さを与える
。ケイ酸マグネシウムのりン陵に対する比率は３．０〜
０．３３の範囲にあシ、約１．０の値をとることが好ま
しい。そのような比率によって高い強度を得ることがで
きるが、密度を低下するのに要する大量の充填剤により
て構造が弱体化する。

防火壁と鋳造物 マリナイ）　（ｍａｒｉｎｉｔｅ）型生成物においては
、密度は５００〜１０００　ｋｇ　７ｍ３の範囲にある
。そのような製品は現在船内の防火壁（これが名称を説
明する）として使用され、そしてまえ非鉄金属例えばア
ルミニウムの鋳造用に用いられる。

この種類の処決では、不活性充填剤の量は大きく減少さ
れる。従って、リン酸はもっと効率良くケイ酸マグネシ
ウムと反応し、そしてその結果得られる生成物の強度が
増大する。不活性充填剤の範囲は２５〜５０重量％であ
り、リン酸は１５〜３５重量％およびケイ酸マグネシウ
ムは３０〜６０重量％である。ケイ酸マグネシウムの比
率は１．０以上であるべきであり、１．０〜３．０の間
の比率を用いれば実質的な機械的性質例えば４０〜１０
０　ｋｇ　／ｃｒｎ２の曲げ強さが得られる。グリーン
・−ｖｘ　（ｇｒｅｅｎ　ｍａｓｓ）の冷間成形もまた
１０〜２０）Ｃ９／１ｙｎ２の低い圧力の下で遂行する
ことができる。

以下余白 誘電性絶縁性生成物 高密度生成物の場合は、不活性充填剤は最小量の０〜２
５重量％となる。リン酸に対するケイ酸マグネシウムの
比率はあｔｂ高くあってはいけない。

好ましい比は１．０であり、限界は４．０〜０．５に延
びる。不活性充填剤を使用しない場合は、リン酸の量は
２０〜５０重量％とし、天然ケイ酸マグネシウムの量は
８０〜５０重量％とする。他方、充填剤が２５重重量ま
での量で使用される場合には、リン酸量は２０〜５０重
量−となシ、天然ケイ酸マグネシウムの量は８０〜２５
重量％となる。理想的な諸条件の下では、１００〜３０
０　ｋｇＡ２の曲げ強さが得られる。密度は１０００〜
２３００に９／ｍ３の範囲で変化することができる。試
料の成形に使用される圧力は、絶縁用処方またはマリナ
イト型処方の成形に使用される圧力よシもずっと高くな
くてはならない。実際には、７０〜３００ｋｌ？／ｃＩ
Ｌ２の圧力を使用することができ、約１５０ＶｃｒＩＬ
２の値を用いるのが好ましい。本発明の高密度生成物は
望まれる程度の誘電性絶縁性と良好な機械的諸性質とを
もつ生成物を得るのに特に有用である。

ホスフェート結合ケイ酸マグネシウム粒子の形も ケイ酸マグネシウム粒子のＡ／ｄ比は電子顕微鏡によっ
て評価することができる。標準長のアスベスト等級、例
えば重量基準で４等級のものは、４／ｄ比１０，０００
をもつ繊維７０チと６　／　ｄ比約１をもつグリッド（
粗粒）３０ｍとからなり、平均ｔｌｄ比７０００を与え
る。

非常に短かいアスベスト等級、例えば７等級またはフロ
ート（重量基準）では、約１のｔ／ｄ比をもつ少なくと
も５０チのグリッドとＡ／ｄ比１０００をもったかだか
５０％の短繊維とが見出され、平均値５００を与える。

カンラン石では、粒子は球形に類似し、はぼ１のｔ　／
　ｄ比に対応する。タルクにおいても事態は同様である
。

以下余白 実施例 以下の実施例は生成物の製法とそれらの物理的性質を説
明する。

例１ 以下の一連の例は、成る形状（長い、短かいまたは非繊
維状）が最終生成物の機械的諸性質に決定的な影響を及
ぼすことを示すものである。ケイ酸マグネシウム粒子の
形状のみに基づく効果を区別するために、結合性リン酸
は、それを予じめ不活性充填剤上に吸着させることなく
加えた。しかしながら、成形することのできる原料混合
物を得るために水で希釈した酸を使用した。機械的性能
を最大にするためには前記の処方は理想とはかけ離れた
ものである点に注意されたい。しかし、濃い酸を用いる
と繊維が直ちに硬化されて成形がまったく阻止される傾
向があるから、上記の準備は避けることができなかった
。

採用された一般的手順は、ケイ酸マグネシウム（１５０
ｇ）を希リン酸と混合し、３０００　ｐｓｉ　。

１４０〜１４５℃で５分間、しばしばガス抜きを行ない
ながら鋳型内で圧縮し、それから３０分間で５０℃の温
度上昇率で８００℃まで熱硬化した。

次いで、１時間源度を８００℃に保った。曲げ強さと密
度とを、異なる試料について測定（７た。焼成したケイ
酸マグネシウムを使用する場合には、成形製品の硬化は
不要である。

以下余白 例１−１と例１−２とを比べると直ちに気付くのは、焼
成非繊維状尾鉱と長アスベスト繊維との間の曲げ強さの
かなり大きい違いである。結合性リン酸の量を減少する
と、この効果はさらに重大になる（例１−３．１−４．
１−５参照）。

ケイ酸マグネシウムのリン酸に対する比率を２．３３か
ら５．６にまで増加すると、長繊維（例１−４）はもは
や結合せず、そして短繊維（例１−５）は非繊維状材料
（例１−３）と比べると非常に弱い生成物を与える。あ
る与えられた量の結合剤に対して、得られる生成物の強
さは高度に繊維状の材料（すなわち長繊維）が存在しな
いことによって最大となる。

例２ 酸の硬化特性を良好に制御するためには、リン酸を不活
性充填剤上に吸収させるのが有用であることが見出され
た。従りて、原料混合物の寿命は１時間のオーダーであ
シ１、マリナイト様の生成物が得られた。

典匿的な処方では６０　％　ＩＪン酸（５０９）を８５
９のり°アーミキュライト（密度：１１１に９Δ訂）ジ
ノライ）　（Ｚｏｎｏｌｉｔｅ）Ｎ１３上に吸収させる
。均一な混合物を得るために、この吸収された酸を、８
５９のフロート（アスベスト摩砕から得られるダスト、
ベル鉱山−２００メッシ、　Ｔｙｌｅｒ、平均ｔ／ｄ（
５００）と冷温混合する。ケイ酸マグネシウム対Ｈ３Ｐ
Ｏ４比は２．８であった。この混合物は１５０℃におい
て１５秒間２０　ｋｇ／ｃｒｒｔ２の圧力下で１０ｃＴ
ＩＬ×１０ｃｒ！Ｌの型の中に置かれる。次いで成形物
をマイクロ波オープン中に移し、１０分間１５０℃で加
熱する。最後に、成形物を８００℃で１時間加熱する。

得られる密度は９００　）ｃ！？／ｍ　　で、曲げ強さ
は５０　ｋｇ　７ｃｍ２である。この成形物は、溶融ア
ルミニウム金属を型に移動するための７０一チング成分
として働く場合に、アルミニウムキャスチング工業用に
特に良く適合している。

烈−」 ケイ酸マグネシウムが、１３００℃で焼成されたベル鉱
山産出の尾鉱（−１００＋２００メツシユＴｙｌｅｒ、
平均ｔ７ａ＜ｓｏ＞であること以外は、例２と同様の方
法を使用した。曲げ強さは４２ｋＶｃＩｒＬ２、密度は
８５０　ｋｇ／ｍ’であった。

例４ 別の実験では、ベル鉱山産出のフロート（４８チ、−４
０＋７０メツシュ：１７チ、　−７０＋２００メツシュ
：３４チ、−２００メッシ１．タイラーふるい、平均ｔ
／ｄ（５００）を焼成した。この材料（１００ｇ）を８
５％リン酸（５１ｇ）と冷温混合した。この混合物はケ
イ酸マグネシウム対リン酸比２，３３である。リン酸用
の不活性充填剤は用いなかりた。この原料混合物を１０
ａｒｔＸ　１０　ｃｍの型中に置き、１４０℃で５分間
２１０に９／ｃ！！Ｌ２で圧縮した。出発尾鉱は１００
０℃で硬化されていたから、８００℃における硬化は行
わないですまし、マイクロ波オープン中において１５分
間１５０℃での熟成処理すると、曲げ強さ１３０）Ｃ９
／儂２の生成物が得られた。成形品の密度は１９５０に
９／ｍで、この成形品が高密度成形用処方によることを
示す。これは電気／４’ネルの製造においてバッキング
（裏材料）として用いられる。

例５ 本例は、適切な状況の下では、ごく少量の結合性リン酸
の使用によシ、満足することのできる機械的性能を示す
生成物が得られることを示す。ベル鉱山産出の尾鉱を使
用した。これは次の顆粒性をもりていた。すなわち、６
３％、−４０＋７０＃シ、：２８Ｉｓ、−７０＋２００
：９１−２００メッシ１．タイラーふるい、平均ｔ／ｄ
＜５０゜この材料の試料１８０．９を８５’ｆｉリン酸
２０ｇ（ケイ酸マグネシウム対リン酸比１０．６に対応
する）によって室温で処理した。成形技術は例２と同様
であり、次いで１時間８００℃で熱処理した。その結果
として曲げ強さ７４　ｋｇ　／ｃｍ２および密度１８０
ｏｋｉｐ、／ｒｎ　が得られた。この生成物は絶縁体と
してまた防火壁のドアまたはツクネルとして有用である
。

例６ 低密度の材料が望まれる場合には、以下の例に示される
ように、比較的高い比率の不活性充填剤を用いることが
できる。８５％リン酸２０ｇを予じめゾノライト（Ｚｏ
ｎｏｌｌｔｅ）？ａ　３の６０１１上に吸収させてから
、ベル鉱山産出フロー）（−２００メッシ、Ｔｙｌｅｒ
、平均ｔ／ｄ＜５００）の試料２０ｇを試験した。ケイ
酸マグネシウム対リン酸比は１．１８で原料混合物中の
不活性充填剤の百分率は６２％であった。混合物を例２
と同様に処理したところ、曲げ強さ６４鞄メ雇２が得ら
れた。密度は９１０　ｋｇ　７ｍであった。この生成物
は蒸気管を断熱するのに有効である。

以下の例に示すように、ジャ枚方凰材料以外のケイ酸マ
グネシウムも有利に使用することができる。注目すべき
点は、それらのケイ酸マグネシウムは実質的に繊維状成
分を全く欠いていることである。

例７ カンラン石はＦｅ　４〜６％を含有するマグネシウム−
鉄けい酸塩（Ｍｇ　Ｆ　ｅ　）Ｓ　１０４である。カン
ラン石を微細に粉砕した試料（６％、−４０＋７０メッ
シ、：９０％、−７０＋２００メッシ、：４％。

−２００メツシユ、タイラー、平均ｔ／ｄＨ１）の１８
０１を室温で８５チリン酸２０．９と反応させて、ケイ
酸マグネシウム対リン酸比１０．６をもつ原料混合物を
得た。成形を例２と同様に行なって、曲げ強さ４２．６
　ｋｇ／ｃｒＩＬ２と密度２１００　）ｃｙ／ｍ３とを
もつ成形物を得た。

例８ メルクは平均ｚ／ａ＝１で１分子式Ｍｇ５Ｓｉ４０１゜
（ＯＨ）２をもつ水和ケイ酸マグネシウムである。それ
を反応させる前に、８００℃で１時間焼成した。

焼成したタルク（９５％−３２５メツシユ、タイラー）
の試料１４０Ｉを室温において、８５チリン酸６０．９
で処理した。次いで例２と同様に成形を行なって、曲げ
強さ８９　ｋｌ？　／ｃ！！Ｌ２および密度１８５０　
ｋｇ／ａｎ２を得た。この成形物の高密度は、それを高
電圧回路に使用するアーク落しくａｒｃ　−ｃｈｕｔ・
）の製造に有用なものとする。

次の例は、低密度を特徴とする絶縁性生成物の処方を例
示する。

例９ 出発材料はケイリー（Ｃａｒ・ｙ）鉱山産出のフロート
尾鉱（８０チ、−１５０＋２００メツシユ。

２０チー２００メッシ１．タイラー、平均ｔ／ｄ≦５０
０）を用いた。このケイ酸マグネシウムの試料１８．９
を、予じめ不活性充填剤（ゾノライト）６４ＩＩと混合
した８５慢リン酸１８．９と冷温混合した。この冷間混
合物を次いで１　ｋｇ　／ｃｒｔｔ２という非常に低い
圧力の下で成形した。１５０℃で１０分間マイクロ波加
熱してから、生成物を８００℃で１時間硬化した。得ら
れた曲げ強さと密度とはそれぞれ６暖４−および３００
　ｋｇ　／ｍ’であった◎この生成物は絶縁材としてま
た電気パネルの製造におけるバッキングとして用いるの
に特に好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、アスベスト繊維の脱水後の構造変化を示す説
明図である。 第２図は、ホスフェート化アスベスト繊維の脱水または
焼成後の構造変化を示す説明図である。 第３図は、ホスフェート化アスベスト残留物および焼成
したホスフェート化アスベスト繊維の構造、ならびに、
焼成残留物および焼成したホスフェート化アスベスト残
留物の構造を示す説明図である。 １０・・・アスベスト繊維、１４・・・２次元生成物、
１６・・・生成物。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、リン酸と未焼成ケイ酸マグネシウムおよび８００〜
   １３００℃の温度において焼成されているケイ酸マグネ
   シウムからなる群から選んだ天然ケイ酸マグネシウムと
   の成形反応生成物を含んでなるが、但し、リン酸と未焼
   成ケイ酸マグネシウムとの反応生成物は成形の間に８０
   ０〜１１００℃の温度において焼成されているものとし
   、選んだケイ酸マグネシウムはアスペクト比ｌ／ｄ≦５
   ００（ここでｌおよびｄは、それぞれ選んだ天然ケイ酸
   マグネシウム粒子の平均長さおよび平均直径である）を
   有し、そして成形生成物はアスベストを含有しないこと
   を特徴とする、成形され、焼成され、ホスフェート結合
   された３次元のケイ酸マグネシウム生成物。 ２、前記の成形反応生成物がリン酸５〜５０重量％と、
   不活性充填剤０〜８０重量％と、アスペクト比ｌ／ｄ≦
   ５００（ここでｌおよびｄはそれぞれ天然ケイ酸マグネ
   シウム粒子の平均長さおよび平均直径である）を有する
   天然ケイ酸マグネシウム５〜９５重量％とからなる、特
   許請求の範囲第１項記載の生成物。 ３、出発天然ケイ酸マグネシウムを成形生成物中に導入
   する前に８００〜１３００℃の温度で焼成し、それによ
   って成形生成物がアスベストを含まなくなる、特許請求
   の範囲第２項記載の生成物。 ４、出発天然ケイ酸マグネシウムは未焼成ケイ酸マグネ
   シウムであり、そして成形後の反応生成物を８００〜１
   １００℃の温度で硬化し、それによって成形生成物がア
   スベストを含まなくなる、特許請求の範囲第２項記載の
   生成物。 ５、不活性充填剤は４０〜８０重量％、リン酸は１０〜
   ３０重量％、そして天然ケイ酸マグネシウムは１０〜３
   ０重量％であり、さらに成形生成物は２５０〜５００ｋ
   ｇ／ｍ＾３の密度と２５〜５０ｋｇ／ｃｍ＾２の曲げ強
   さとをもつ、特許請求の範囲第１項記載の生成物。 ６、不活性充填剤は２５〜５０重量％、リン酸は１５〜
   ３５重量％、そして天然ケイ酸マグネシウムは３０〜６
   ０重量％であり、さらに成形生成物は５００〜１０００
   ｋｇ／ｍ＾３の密度と４０〜１００ｋｇ／ｍ＾２の曲げ
   強さとをもつ特許請求の範囲第１項記載の生成物。 ７、リン酸は２０〜５０重量％、そして天然ケイ酸マグ
   ネシウムは５０〜８０重量％であり、さらに成形生成物
   は１０００〜２３００ｋｇ／ｍ＾３の密度と１００〜３
   ００ｋｇ／ｃｍ＾２の曲げ強さとをもつ、特許請求の範
   囲第１項記載の生成物。 ８、不活性充填剤は２５重量％までの量であり、リン酸
   は２０〜５０重量％であり、そして天然ケイ酸マグネシ
   ウムはアスベストフロートまたは尾鉱であって８０〜２
   ５重量％であり、そして成形生成物は８００〜２３００
   ｋｇ／ｍ＾３の密度と７５〜３００ｋｇ／ｃｍ＾２の曲
   げ強さとをもつ、特許請求の範囲第１項記載の生成物。