JPS609981A - ポリアミド繊維タフタの染色方法 - Google Patents
ポリアミド繊維タフタの染色方法Info
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- JPS609981A JPS609981A JP58112693A JP11269383A JPS609981A JP S609981 A JPS609981 A JP S609981A JP 58112693 A JP58112693 A JP 58112693A JP 11269383 A JP11269383 A JP 11269383A JP S609981 A JPS609981 A JP S609981A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液流染色装置によシロープ状でポリアミド繊維
タックを染色する方法に関する。従来。
タックを染色する方法に関する。従来。
一般にポリアミド繊維タフタの染色はジッガー染色機、
ビーム染色機、パッドロール染色機、および連続染色機
により行なわれているが、生産性が悪く、染色欠点が出
や−すく、また染料ロス、エネルギーロスが大きいなど
の欠点を有している。すなわち従来の染色機を用いた染
色方法では、染色機自体によるこれら欠点を技術的に完
全に解決することは不可能である。ジッガー染色機の場
合には、染液中の染料の濃度分布、染液の温度分布。
ビーム染色機、パッドロール染色機、および連続染色機
により行なわれているが、生産性が悪く、染色欠点が出
や−すく、また染料ロス、エネルギーロスが大きいなど
の欠点を有している。すなわち従来の染色機を用いた染
色方法では、染色機自体によるこれら欠点を技術的に完
全に解決することは不可能である。ジッガー染色機の場
合には、染液中の染料の濃度分布、染液の温度分布。
およびポリアミド繊維タックへの染液の不均一付着の影
響によりエンディング、リスティングなどの欠点が非常
におこシ易い。これらの欠点をカバーするために昇温速
度を遅くしたり、緩染剤の過剰添加あ句いは染液のｐＨ
をアルカリサイドに調整した後、徐々に酸を添加し染着
速度を抑制する方法かで般にとられているが、これらの
方法では完全に染色欠点をカバーすることが出来ない。
響によりエンディング、リスティングなどの欠点が非常
におこシ易い。これらの欠点をカバーするために昇温速
度を遅くしたり、緩染剤の過剰添加あ句いは染液のｐＨ
をアルカリサイドに調整した後、徐々に酸を添加し染着
速度を抑制する方法かで般にとられているが、これらの
方法では完全に染色欠点をカバーすることが出来ない。
ビーム染色機の場合には、液流ポンプによシ染液を噴射
し１巻き上げられた状態のポリアミド繊維タックに染液
を貫通させるため、高密度タフタでは１巻き込み量を大
幅に少なくしないと染液を均一に貫通させることが出来
な−いし、低密度の場合でも拡布状で巻き上げられたポ
リアミド繊維タフタに均一に染液を貫通させることは困
難である。
し１巻き上げられた状態のポリアミド繊維タックに染液
を貫通させるため、高密度タフタでは１巻き込み量を大
幅に少なくしないと染液を均一に貫通させることが出来
な−いし、低密度の場合でも拡布状で巻き上げられたポ
リアミド繊維タフタに均一に染液を貫通させることは困
難である。
すなわち圧１フ分布の小さい所を染液が貫通するために
、耳不染、端稀などの染色欠点がおこυ易く。
、耳不染、端稀などの染色欠点がおこυ易く。
また浴比が大きいためエネルギーロスも大きい。
パッドロール染色機の場合には、拡布状のタフタを染液
に浸６１シマングルで絞シ２次いで染料の移行防止と予
備加熱のためヒーターを通し、ロールに巻き込んだ後ゆ
つくシ回転させながら所定の温湿度を保ち染料を固着さ
せる。一方、連続染色機では、拡布状のタフタを染液に
浸漬しマングルで絞り、その後乾熱処理、湿熱処理およ
びアシッドショックなどにより染料を固着させている。
に浸６１シマングルで絞シ２次いで染料の移行防止と予
備加熱のためヒーターを通し、ロールに巻き込んだ後ゆ
つくシ回転させながら所定の温湿度を保ち染料を固着さ
せる。一方、連続染色機では、拡布状のタフタを染液に
浸漬しマングルで絞り、その後乾熱処理、湿熱処理およ
びアシッドショックなどにより染料を固着させている。
しかしながらパッドロール染色機、連続染色機ともマン
グルの圧力分布の影響によシ染料の均一付着が難しく、
そのため均一な染色が難しい。また染料の利用効率が小
さいため染料ロスも大きく。
グルの圧力分布の影響によシ染料の均一付着が難しく、
そのため均一な染色が難しい。また染料の利用効率が小
さいため染料ロスも大きく。
濃色には適用できない欠点を有している。最近では、こ
れらの染色欠点をカバーすると同時に、染料ロスの低下
、省エネルギー化および生産性の向上のために、液流染
色装置を用いてポリアミド繊維タックを染色することが
試みられているが、ロープ状で染色するため、シワの発
生がさけられずこの場合に生じたシワは染シワとして後
工程での修正が不可能である。そして一般的にポリアミ
ド繊維タフタの染色では、染色時にシワを発生させるこ
とは致命的欠点とされ、いかにシワの発生のない状態で
染色するかが染色良否の最大のポイントとされている。
れらの染色欠点をカバーすると同時に、染料ロスの低下
、省エネルギー化および生産性の向上のために、液流染
色装置を用いてポリアミド繊維タックを染色することが
試みられているが、ロープ状で染色するため、シワの発
生がさけられずこの場合に生じたシワは染シワとして後
工程での修正が不可能である。そして一般的にポリアミ
ド繊維タフタの染色では、染色時にシワを発生させるこ
とは致命的欠点とされ、いかにシワの発生のない状態で
染色するかが染色良否の最大のポイントとされている。
ポリアミド繊維布帛の中でも編物、および織物のうちで
もサテン、ツイル組織のものや１強撚糸使い、加工糸使
いの織物といった特殊なものについては染シワ欠点の発
生がないため、一般に液流染色装置が適用されている。
もサテン、ツイル組織のものや１強撚糸使い、加工糸使
いの織物といった特殊なものについては染シワ欠点の発
生がないため、一般に液流染色装置が適用されている。
すなわち、ポリアミド繊維布帛の中でも非捲縮糸（生糸
）使いで撚シ数の少ないタフタの液流染色装置による染
色加工は不可能とさえ言われていたのである。
）使いで撚シ数の少ないタフタの液流染色装置による染
色加工は不可能とさえ言われていたのである。
本発明者等は液流染色装置により染色可能なポリアミド
繊維タックについて鋭意研究した結果。
繊維タックについて鋭意研究した結果。
本発明に到達したものである。
すなわち本発明は、タックのヨコ糸が染色前の熱処理ま
たけ／および染色時の熱処理によって下記（１）式を満
足する繊維長差（Ｘ％）を発現する非捲縮性混繊糸から
構成され、かつ染色温度下における該タフタのヨコ方向
の収縮率（Ｙ％）が下記（２）式を満足するポリアミド
繊維タフタを液流染色装置で染色する方法に関するもの
である。
たけ／および染色時の熱処理によって下記（１）式を満
足する繊維長差（Ｘ％）を発現する非捲縮性混繊糸から
構成され、かつ染色温度下における該タフタのヨコ方向
の収縮率（Ｙ％）が下記（２）式を満足するポリアミド
繊維タフタを液流染色装置で染色する方法に関するもの
である。
０＜Ｘく１４ ・・・・・川・・・・・川・・・・・・
・（ｉ）０くＹ〈−Ｘ＋４・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（２）液流染色装置による染色では、ロープ
状でポリアミドタフタが投入され、特に、ヨコ糸が折シ
曲げられた状態でリールおよびノズル部分により強くも
まれ７’（シ、しごかれたシするため染シワが発生する
。本発明者等は、染シワ発生が特にヨコ糸の影響が非常
に大きいことに着目し、鋭意検゛討した結果、ヨコ糸に
繊維長差を付与し、かつ収縮率を小さくすることが染シ
ワ改善に効果のあることを見い出した。本発明で用いる
ポリアミド繊維は。
・（ｉ）０くＹ〈−Ｘ＋４・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（２）液流染色装置による染色では、ロープ
状でポリアミドタフタが投入され、特に、ヨコ糸が折シ
曲げられた状態でリールおよびノズル部分により強くも
まれ７’（シ、しごかれたシするため染シワが発生する
。本発明者等は、染シワ発生が特にヨコ糸の影響が非常
に大きいことに着目し、鋭意検゛討した結果、ヨコ糸に
繊維長差を付与し、かつ収縮率を小さくすることが染シ
ワ改善に効果のあることを見い出した。本発明で用いる
ポリアミド繊維は。
ポリカプラミド（ナイロン６）または／およびポリヘキ
サメチレンアジパミド（ナイロン６・６）であり、混繊
糸を構成する高収縮側繊維、低収縮側繊維とも同一素材
、または異種素利を組み合せた混繊糸を用いる。繊維長
差を付与するには、原糸段階で低収縮側繊維、および必
要によシ高収縮側繊維とも特開昭５２−９１９６０号記
載の方法によシ熱処理して得るか、または同時紡糸方法
に２し よる異デニー件混繊で得ることもできる。混繊の方法は
素材の種類、繊維長差のレベルに応じて同時紡糸方式、
引揃え方式、空気交絡方式などを適宜使いわけることが
できる。本発明になるタフタのヨコ糸の繊維長差は染色
前の熱処理または／および染色時の熱処理によって発現
され、染色前の熱処理は通常の熱水でのリラックス精練
、乾熱での中間セットが好ましく用いられるが、湿熱そ
の他繊維長差を発現する熱処理であれば特に限定される
ものではない。熱処理温度は熱水では６０〜１００℃、
乾熱では１６０〜２１０°Ｃ，湿熱では１００〜１５０
’ｃが好ましく、さらに好ましくは熱水では９０〜１
００℃、乾熱では１８０〜２００℃、湿熱では１１０〜
１４０“Ｃで処理するのがよい。該熱処理は繊維長差を
発現すると同時に、（２）式に示す染色温度下における
タフタの収縮率を満足させることができる。繊維長差は
１４係を越えると不均一なシボ発生などの欠点を生ずる
ので好ましくない。特開昭５８−３６２８５号には繊維
長差が０％のポリアミド繊維布帛について記載されてい
るが、繊維長差のないものでは染シワが発生して好まし
くない。本発明になるヨコ糸に用いるポリアミド混繊糸
は加工糸のような捲縮性のものではなく、非捲縮性のも
のを用いた混繊糸である。さらに、染シワ改善には染色
温度下におけるタフタのヨコ方向の収縮率を小さくする
ことが重要であシ、先の繊維長差と密接な関係にある。
サメチレンアジパミド（ナイロン６・６）であり、混繊
糸を構成する高収縮側繊維、低収縮側繊維とも同一素材
、または異種素利を組み合せた混繊糸を用いる。繊維長
差を付与するには、原糸段階で低収縮側繊維、および必
要によシ高収縮側繊維とも特開昭５２−９１９６０号記
載の方法によシ熱処理して得るか、または同時紡糸方法
に２し よる異デニー件混繊で得ることもできる。混繊の方法は
素材の種類、繊維長差のレベルに応じて同時紡糸方式、
引揃え方式、空気交絡方式などを適宜使いわけることが
できる。本発明になるタフタのヨコ糸の繊維長差は染色
前の熱処理または／および染色時の熱処理によって発現
され、染色前の熱処理は通常の熱水でのリラックス精練
、乾熱での中間セットが好ましく用いられるが、湿熱そ
の他繊維長差を発現する熱処理であれば特に限定される
ものではない。熱処理温度は熱水では６０〜１００℃、
乾熱では１６０〜２１０°Ｃ，湿熱では１００〜１５０
’ｃが好ましく、さらに好ましくは熱水では９０〜１
００℃、乾熱では１８０〜２００℃、湿熱では１１０〜
１４０“Ｃで処理するのがよい。該熱処理は繊維長差を
発現すると同時に、（２）式に示す染色温度下における
タフタの収縮率を満足させることができる。繊維長差は
１４係を越えると不均一なシボ発生などの欠点を生ずる
ので好ましくない。特開昭５８−３６２８５号には繊維
長差が０％のポリアミド繊維布帛について記載されてい
るが、繊維長差のないものでは染シワが発生して好まし
くない。本発明になるヨコ糸に用いるポリアミド混繊糸
は加工糸のような捲縮性のものではなく、非捲縮性のも
のを用いた混繊糸である。さらに、染シワ改善には染色
温度下におけるタフタのヨコ方向の収縮率を小さくする
ことが重要であシ、先の繊維長差と密接な関係にある。
染色温度はタフタのヨコ方向の収縮率を小さくするため
には低温はど好ましいが、染着性の面からは高温にする
必要があシロ０〜ｉｉｏ’ａが好ましい。
には低温はど好ましいが、染着性の面からは高温にする
必要があシロ０〜ｉｉｏ’ａが好ましい。
タフタのヨコ方向の収縮ｉ （Ｙ ％ ）が下記式０く
Ｙく−Ｘ＋４ （ただし、Ｘはタフタのヨコ糸が染色前の熱処理または
／および染色時の熱処理によって発現する繊維長差係を
表わす）。
Ｙく−Ｘ＋４ （ただし、Ｘはタフタのヨコ糸が染色前の熱処理または
／および染色時の熱処理によって発現する繊維長差係を
表わす）。
の範囲内であることが重要であシ、特に繊維長差（７％
）が１係以上であるものが好ましい。上記範囲を越える
と染シワが発生して好ましくない。
）が１係以上であるものが好ましい。上記範囲を越える
と染シワが発生して好ましくない。
特開昭５２−９１９６０号に繊維長差を付与したポリア
ミド混繊糸タフタのウィンスによる染色について記載さ
れているが、このタフタを液流染色装置で染色しても、
タフタのヨコ方向の収縮率が大きいため、はとんどの場
合染シワが発生して好ましくない。ここで繊維長差Ｃ％
）と収縮率（係）を以下のように定義する。
ミド混繊糸タフタのウィンスによる染色について記載さ
れているが、このタフタを液流染色装置で染色しても、
タフタのヨコ方向の収縮率が大きいため、はとんどの場
合染シワが発生して好ましくない。ここで繊維長差Ｃ％
）と収縮率（係）を以下のように定義する。
Ｌ−７Ｈ
繊維長差−ｘｌｏｏ（％）
Ｈ
（ただしｌ ’Ｌ Ｉ Ｉ）Ｉ は染色前の熱処理また
は／および染色時に相当する温度で熱処理を施した後の
タフタのヨコ糸を分解した時の低収縮側繊維および高収
縮側繊維の糸長を表わす。） ０ （ただし、ｌは染色温度に相当する温度で熱処理を施し
た後のタフタのヨコ方向の長さ、ｔｏｌｉ熱処理前のタ
ックのヨコ方向の長さを表わす。〕本発明になる液流染
色装置は、ノズルとリールで布帛を移送する方式のもの
と、ノズルのみで布帛を移送する方式のものに大別され
るが、いずれの方式のものも適用できる。また、ノズル
圧、リール速度、布速度などの液流染色装置の運転条件
は投入するタフタの目付、織密度、投入量および染料濃
度などによ）適宜使いわけることができる。
は／および染色時に相当する温度で熱処理を施した後の
タフタのヨコ糸を分解した時の低収縮側繊維および高収
縮側繊維の糸長を表わす。） ０ （ただし、ｌは染色温度に相当する温度で熱処理を施し
た後のタフタのヨコ方向の長さ、ｔｏｌｉ熱処理前のタ
ックのヨコ方向の長さを表わす。〕本発明になる液流染
色装置は、ノズルとリールで布帛を移送する方式のもの
と、ノズルのみで布帛を移送する方式のものに大別され
るが、いずれの方式のものも適用できる。また、ノズル
圧、リール速度、布速度などの液流染色装置の運転条件
は投入するタフタの目付、織密度、投入量および染料濃
度などによ）適宜使いわけることができる。
以下実施例について本発明を具体的に説明するが本発明
はこれらに限定されるものではない。
はこれらに限定されるものではない。
実施例１
通常の重合法で得たポリカプラミドを溶融紡糸延伸し、
４０デニールＣ以下ｄと略す）１３フイラメント、３［
］ａ、１０フィラメント、７０ｄ。
４０デニールＣ以下ｄと略す）１３フイラメント、３［
］ａ、１０フィラメント、７０ｄ。
１２フイラメントの３種類の、延伸糸を得た。
さらに、この中から３０ｄ、１０フイラメントの延伸糸
を１８０°Ｃの熱板（１００，ｎ長）を用いて、糸処理
速度３５．０ ｍ ／ｍｉ ｎで弛緩熱処理（糸張力０
．０７ ｇ ／ ｄ ） した。次に上述の４０ａ延伸
糸を高収縮側繊維、３０ｄ弛緩熱処理系を低収縮側繊維
として１両糸の張力をコントロールして引揃え、３４０
ｍ／ｍｉｎの速度でインターレースノズルを用いて、
５ｋｇ／ｅｍ″Ｇの圧空を吹付け、交絡処理を施し混
繊糸を得た。また、比較品として。
を１８０°Ｃの熱板（１００，ｎ長）を用いて、糸処理
速度３５．０ ｍ ／ｍｉ ｎで弛緩熱処理（糸張力０
．０７ ｇ ／ ｄ ） した。次に上述の４０ａ延伸
糸を高収縮側繊維、３０ｄ弛緩熱処理系を低収縮側繊維
として１両糸の張力をコントロールして引揃え、３４０
ｍ／ｍｉｎの速度でインターレースノズルを用いて、
５ｋｇ／ｅｍ″Ｇの圧空を吹付け、交絡処理を施し混
繊糸を得た。また、比較品として。
４０ａ・１６フイラメントと３０ｄ・１０フイラメント
の延伸糸を同様の方法で交絡処理し混繊糸を得た。
の延伸糸を同様の方法で交絡処理し混繊糸を得た。
７［１ａ・１２フイラメントの延伸糸をタテ糸に。
弛緩熱処理系と延伸糸の混繊糸、および比較品をそれぞ
れヨコ糸に用いて製織し、密度１０１ｘ８５本／ ｉ
ｎの２種のタックを得た。この生機を連続リラックスマ
シン（東しエンジニアリング製）を用い、９８“Ｃでリ
ラックス精練と同時に繊維長差発現を行なった後、ショ
ートループドライヤー（京都染色機械製）を用い１３０
’Ｃ！で乾燥し、ピンテンター（東しエンジニアリン
グ製）を用いて１７０／１９０°Ｃで中間セットした。
れヨコ糸に用いて製織し、密度１０１ｘ８５本／ ｉ
ｎの２種のタックを得た。この生機を連続リラックスマ
シン（東しエンジニアリング製）を用い、９８“Ｃでリ
ラックス精練と同時に繊維長差発現を行なった後、ショ
ートループドライヤー（京都染色機械製）を用い１３０
’Ｃ！で乾燥し、ピンテンター（東しエンジニアリン
グ製）を用いて１７０／１９０°Ｃで中間セットした。
繊維長差と収縮率を測定するためこのリラックス精練、
乾燥、中間セットに相当する熱処理を施した後の繊維長
差は。
乾燥、中間セットに相当する熱処理を施した後の繊維長
差は。
弛緩熱処理系と延伸糸の混繊糸では９４係であり。
比較品では０係であった。さらに該タフタを染色温度に
相当する１００℃で６０分熱処理を施した後のヨコ方向
の収縮率は弛緩熱処理と延伸糸の混繊糸では６％であシ
、比較品では７．６％であった。
相当する１００℃で６０分熱処理を施した後のヨコ方向
の収縮率は弛緩熱処理と延伸糸の混繊糸では６％であシ
、比較品では７．６％であった。
ピンテンターで中間セットしたタックをノズルとリール
で布帛を移送する方式の液流染色装置（日本染色機械製
）を用いて１００℃、６０分染色を行ない、再び１３０
℃で乾燥し、１６０７１８０℃で仕上セットした。その
結果、比較品では染シワが生じたが１本発明品は染シワ
の全くない極めて良好なタックが得られた。
で布帛を移送する方式の液流染色装置（日本染色機械製
）を用いて１００℃、６０分染色を行ない、再び１３０
℃で乾燥し、１６０７１８０℃で仕上セットした。その
結果、比較品では染シワが生じたが１本発明品は染シワ
の全くない極めて良好なタックが得られた。
Ａ００本発明
ヨコ糸＝４０ｄ・１３フイラメントの延伸糸と３０ａ、
１０フイラメントの弛緩 熱処理系の混繊糸 タテ糸ニア０ｄ・１２フイラメントの延伸糸Ｂ、比較品 ヨコ糸： ４０ｄ・１６フイラメントの延伸糸と５０４
・１０フイラメントの［伸 糸の混繊糸 タテ糸ニア０ｄ・１２フイラメントの延伸糸実施例２ 通常の重合法で得たポリカプラミドをＴ型の吐出孔形状
で、かつ寸法の異なる吐出孔を配列した口金を用い２通
常の方法で溶融紡糸延伸し、７０ｄ・４８フイラメント
の延伸糸を得た。該延伸糸は混繊糸からなり、１．２ａ
が６６本、２２ｄが１２本のデニール構成からなる。実
施例１で得た７０ｄ・１２フイラメントの延伸糸をタテ
糸に。
１０フイラメントの弛緩 熱処理系の混繊糸 タテ糸ニア０ｄ・１２フイラメントの延伸糸Ｂ、比較品 ヨコ糸： ４０ｄ・１６フイラメントの延伸糸と５０４
・１０フイラメントの［伸 糸の混繊糸 タテ糸ニア０ｄ・１２フイラメントの延伸糸実施例２ 通常の重合法で得たポリカプラミドをＴ型の吐出孔形状
で、かつ寸法の異なる吐出孔を配列した口金を用い２通
常の方法で溶融紡糸延伸し、７０ｄ・４８フイラメント
の延伸糸を得た。該延伸糸は混繊糸からなり、１．２ａ
が６６本、２２ｄが１２本のデニール構成からなる。実
施例１で得た７０ｄ・１２フイラメントの延伸糸をタテ
糸に。
７Ｄａ・４８フイラメントの延伸糸をヨコ糸に用いて製
織し、密度１１０ｘ９１本／ ｉ ｎのタフタを得た。
織し、密度１１０ｘ９１本／ ｉ ｎのタフタを得た。
該生機をリラックスマシン（東しエンジニアリング製）
を用いて、９８℃でリラックス精練と同時に繊維長差発
現を行なった後、ショートループドライヤー（京都染色
機械製）を用い１３０℃で乾燥し、ピンテンター（東し
エンジニアＩＪ ７グ製）を用いて１８０／２００’Ｏ
で中間セットした０ また、比較品として、同機種を用いて９８°０でリラッ
クス精練し、１６０“Ｃで乾燥した後、１６０／１８０
℃で中間セットした。繊維長差と収縮率を測定するため
、このリラックス精練、乾燥、中間セットに相当する熱
処理を施した後の繊維長差は１８０７２００℃の中間セ
ット品では２１％であシ、比較品では２０％であった。
を用いて、９８℃でリラックス精練と同時に繊維長差発
現を行なった後、ショートループドライヤー（京都染色
機械製）を用い１３０℃で乾燥し、ピンテンター（東し
エンジニアＩＪ ７グ製）を用いて１８０／２００’Ｏ
で中間セットした０ また、比較品として、同機種を用いて９８°０でリラッ
クス精練し、１６０“Ｃで乾燥した後、１６０／１８０
℃で中間セットした。繊維長差と収縮率を測定するため
、このリラックス精練、乾燥、中間セットに相当する熱
処理を施した後の繊維長差は１８０７２００℃の中間セ
ット品では２１％であシ、比較品では２０％であった。
さらに該タックを染色温度に相当する９０℃で６０分熱
処理を施した後のヨコ方向の収縮率は、１８０／２００
°０の中間セット品では３．８チであシ、比較品では５
９係であった。ピンテンターで中間セットしたタフタを
ノズルのみで布帛を移送する方式の液流染色装置（日本
染色機械製）を用いて９０“Ｃ１６０分染色を行々い、
再び１３０“Ｃで乾燥し、１６０／１８０°Ｃで仕上セ
ットした。その結果、′比較品では染シワが生じたが９
本発明品は染シワの全くない極めて良好なタフタが得ら
れた。
処理を施した後のヨコ方向の収縮率は、１８０／２００
°０の中間セット品では３．８チであシ、比較品では５
９係であった。ピンテンターで中間セットしたタフタを
ノズルのみで布帛を移送する方式の液流染色装置（日本
染色機械製）を用いて９０“Ｃ１６０分染色を行々い、
再び１３０“Ｃで乾燥し、１６０／１８０°Ｃで仕上セ
ットした。その結果、′比較品では染シワが生じたが９
本発明品は染シワの全くない極めて良好なタフタが得ら
れた。
実施例３
通常の重合法で得たポリヘキサメチレンアジパミドを溶
融紡糸延伸し、３５ｄ・１７フイラメントの延伸糸を得
た。該延伸糸を２１０°Ｃの熱板（１００ｃｍ長）を用
いて、糸処理速度３４０ｍ１ｍ１ｎで弛緩熱処理（糸張
力０．０６ｇ／ｄ）した。３５ｄ弛緩熱処理系を低収縮
側繊維、３５ｄ延伸糸を高収縮側繊維として９両糸の張
力をコントロールして引揃え、３４０ｍ／ｍｉｎの速度
でインターレースノズルを用いて、 ５ ｋｇ ／ ｃ
＋ｎ”Ｇの圧空を吹付け。
融紡糸延伸し、３５ｄ・１７フイラメントの延伸糸を得
た。該延伸糸を２１０°Ｃの熱板（１００ｃｍ長）を用
いて、糸処理速度３４０ｍ１ｍ１ｎで弛緩熱処理（糸張
力０．０６ｇ／ｄ）した。３５ｄ弛緩熱処理系を低収縮
側繊維、３５ｄ延伸糸を高収縮側繊維として９両糸の張
力をコントロールして引揃え、３４０ｍ／ｍｉｎの速度
でインターレースノズルを用いて、 ５ ｋｇ ／ ｃ
＋ｎ”Ｇの圧空を吹付け。
交絡処理を施し混繊糸を得た。
また、比較品およびタテ先月として３５ａ延伸糸を２本
引揃え同様の方法で交絡処理し、７０ｄ２４フイラメン
ト糸を得た。７０ｄ・２４フイラメント糸をタテ糸に、
弛緩熱処理系と延伸糸の混繊糸、および比較品７０ｄ、
２４フィラメント糸をそれぞれヨコ糸に用いて製織し、
密度１１０×９１本／ ｉ ｎの２種のタフタを得た。
引揃え同様の方法で交絡処理し、７０ｄ２４フイラメン
ト糸を得た。７０ｄ・２４フイラメント糸をタテ糸に、
弛緩熱処理系と延伸糸の混繊糸、および比較品７０ｄ、
２４フィラメント糸をそれぞれヨコ糸に用いて製織し、
密度１１０×９１本／ ｉ ｎの２種のタフタを得た。
この生機を連続リラックスマシン（東しエンジニアリン
グ製）を用い、９８“Ｃでリラックス精練と同時に繊維
長差発現を行なった後、ショートループドライヤー（京
都染色機械製〕を用い１３０°Ｃで乾燥シ２．ピンテン
ター（東しエンジニアリング製）を用いて１８０７２０
０℃で中間セットした。繊維長差と収縮率を測定するた
め、このリラックス精練、乾燥、中間セットに相当する
熱処理を施した後の繊維長差は、弛緩熱処理系と延伸糸
の混繊糸では５゜１係であシ、比較品ではｏ４であった
。さらに該タックを染色温度に相当する１００℃で６０
分熱処理した後のヨコ方向の収縮率は、弛緩熱処理系と
延伸糸の混繊糸では４１％であシ、比較品では４７チで
あった。ピンテンターで中間セットしたタフタをノズル
とリールで布帛を移送する方式の液流染色装置（日限製
作所製）を用いて１００°０１６０分染色を行ない、再
び１３０℃で乾燥し、１６０／１８０°０で仕上セット
した。その結果、比較品では染シワが生じたが本発明品
は染シワの全くない極めて良好なタフタが得られた。
グ製）を用い、９８“Ｃでリラックス精練と同時に繊維
長差発現を行なった後、ショートループドライヤー（京
都染色機械製〕を用い１３０°Ｃで乾燥シ２．ピンテン
ター（東しエンジニアリング製）を用いて１８０７２０
０℃で中間セットした。繊維長差と収縮率を測定するた
め、このリラックス精練、乾燥、中間セットに相当する
熱処理を施した後の繊維長差は、弛緩熱処理系と延伸糸
の混繊糸では５゜１係であシ、比較品ではｏ４であった
。さらに該タックを染色温度に相当する１００℃で６０
分熱処理した後のヨコ方向の収縮率は、弛緩熱処理系と
延伸糸の混繊糸では４１％であシ、比較品では４７チで
あった。ピンテンターで中間セットしたタフタをノズル
とリールで布帛を移送する方式の液流染色装置（日限製
作所製）を用いて１００°０１６０分染色を行ない、再
び１３０℃で乾燥し、１６０／１８０°０で仕上セット
した。その結果、比較品では染シワが生じたが本発明品
は染シワの全くない極めて良好なタフタが得られた。
Ａ１本発明品
ヨコ糸： ３５ａ、１７フイラメントの延伸糸、Ｉ！：
３５ａ、１７フイラメントの弛緩熱処理系の混繊糸 タテ糸：３５ａ、１７フイラメント延伸糸の２本引揃え
交絡糸 Ｂ、比較品 ヨコ糸：３５ａ、１７フイラメント延伸糸の２本引揃え
交絡糸 タテ糸：３５ｄ・１７フイラメント延伸糸の２本引揃え
交絡糸 特許出願人 東 し 株式 会 社
３５ａ、１７フイラメントの弛緩熱処理系の混繊糸 タテ糸：３５ａ、１７フイラメント延伸糸の２本引揃え
交絡糸 Ｂ、比較品 ヨコ糸：３５ａ、１７フイラメント延伸糸の２本引揃え
交絡糸 タテ糸：３５ｄ・１７フイラメント延伸糸の２本引揃え
交絡糸 特許出願人 東 し 株式 会 社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｆｉｌ タフタのヨコ糸が染色前の熱処理または／およ
び染色時の熱処理によって下記（１）式の範囲を満足す
る繊維長差（Ｘ％）を発現する非捲縮性混繊糸から構成
され、かつ染色温度下における該タックのヨコ方向の収
縮率（Ｙ％）が下記（２）式を満足するポリアミド繊維
タフタを液流染色装置で染色することを特徴とするポリ
アミド繊維タックの染色方法。 ０＜ｖく１４・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（１）０くＹ＜丁Ｘ＋４・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58112693A JPS609981A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ポリアミド繊維タフタの染色方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58112693A JPS609981A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ポリアミド繊維タフタの染色方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS609981A true JPS609981A (ja) | 1985-01-19 |
| JPS626033B2 JPS626033B2 (ja) | 1987-02-07 |
Family
ID=14593120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58112693A Granted JPS609981A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ポリアミド繊維タフタの染色方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609981A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6243326A (ja) * | 1985-08-22 | 1987-02-25 | Mazda Motor Corp | ４輪駆動車のブレ−キ制御装置 |
| US5171495A (en) * | 1988-08-12 | 1992-12-15 | Didier-Werke Ag | Immersion nozzles for metal melts |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0420667Y2 (ja) * | 1986-08-08 | 1992-05-12 |
-
1983
- 1983-06-24 JP JP58112693A patent/JPS609981A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6243326A (ja) * | 1985-08-22 | 1987-02-25 | Mazda Motor Corp | ４輪駆動車のブレ−キ制御装置 |
| US5171495A (en) * | 1988-08-12 | 1992-12-15 | Didier-Werke Ag | Immersion nozzles for metal melts |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS626033B2 (ja) | 1987-02-07 |
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