JPS6059720A - マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、永久磁石の製造法に関するものである。さら
に詳細には、多結晶マンガン−アルミニウムー炭素（Ｍ
ｎ−Ａｌ−Ｃ）系合金磁石の製造法に関し、特に高性能
な多極着磁用Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石の製造法に関す
る。

従来例の構成とその問題点 Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁石は、主として強磁性相である
面心正方晶（τ相、　ＬＩｏ型規則格子）の組織で構成
され、Ｃを必須構成元素として含むものであシ、不純物
以外に添加元素を含まない３元系及び少量の添加元素を
含む４元系以」二の多元系合金磁石が知られており、こ
れらを総称するものである。

捷だ、このＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁石の製造法としては
、鋳造・熱処理によるもの以外に、押出加工等の塑性加
工工程を含むものが知られている。特に後者は、高い磁
気特性２機械的強度、耐候性。

機械加工性等の優れた性質を有する異方性磁石の製造法
として知られている。

多極着磁用のＭｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石の製造法として
は、等方性磁石、圧縮加工によるもの、及びあらかじめ
押出加工等の公知の方法で７Ｕた一軸異方性の多結晶Ｍ
ｎ−ＡＬ−Ｃ系合金磁石に異方性方向への自由圧縮加工
（複合加工法）によるものが知られている。

圧縮加工によるものでは、径方向に高い磁気特性が得ら
ｔでいるが、比較的大きい加工率が必要であること、不
均一変形が起こる場合があること、不変形帯の存在が避
けられないことなどの問題点がある。複合加工法による
ものでは、小さな圧縮ひずみで径方向５弦方向を含む平
面内の全ての方向に高い磁気特性が得られている。複合
加工法で得た磁石は、特定の平面に平行に磁化容易方向
を有し、しかも前記平面内では磁気的に等方性であシ、
かつ前記平面の垂線と前記平面に平行な直線を含む平面
内では異方性であるという構造である１、（以下このよ
うな磁石を面訳方性磁石という）。

一方、多極着磁の分野で用いられる磁石の形状は、一般
には軸対楚・の形状であり、−例として円筒体がある。

円筒体の磁石の内周に多極着磁し／こ場合の磁石内部で
の磁路の形成を模式的に第１図に示した。第１図におい
て、破線が磁路を示し、一つの径方向（ｒ方向）に対す
る弦方向（０方向）をも示している。円筒の径方向（ｒ
方向）と円筒の軸方向とにそれぞれ直交する方向を弦方
向（θ方向）とする。

第１図に示した様に、磁路は内周部ではほぼ径方向に沿
い、それよりも外側の部分では弦方向に沿い、さらに外
側の部分では磁路が通っていない。

磁石の形状を円筒体とした場合、前述した様に磁石を三
つの部分に分けて考えることができ、第１は磁路が径方
向に沿っている部分（Ａ部）、第２は磁路が弦方向に沿
っている部分（Ｂ部）、第３は磁路が通っていない部分
（０部）である。

前述した面異方性磁石は、径方向と弦方向を含む平面に
平行な任意の方向に磁化容易方向を有する磁石であるた
め、このような内周着磁を施した場合には優れた磁気特
性が得られるが、前述したように三つの部分に分けてみ
た場合、各々については望ましい異方性構造ではない。

つ苔り、Ａ部では弦方向よシも径方向に高い磁気特性を
有する方が良く、Ｂ部では径方向よりも弦方向に高い磁
気特性を有する方が良い。一方、径異方性磁石（または
、放射状に磁化容易方向を有する磁石、磁石の形状を中
空体状とすると中空体の軸方向に垂直な平面上の任意の
一点を通る直線−平行に磁化容易方向を有する磁石をい
い、第１図に示す円筒体であればｒ方向（径方向）に磁
化容易方向を有する磁石）では、Ａ部では望ましい異方
性構造であるがＢ部では逆に望ましくない異方性構造で
ある。

発明の目的 本発明は、高性能な多極着磁に適するＭｎ−Ａｔ−Ｃ系
合金磁石の製造法を提供することを目的とする。

発明の構成 本発明は、金属材料からなる中空体状のビレットの中空
部分に、あらかじめ異方性化した多結晶Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ
系系合金磁石からなる中空体状のビレットが存在する状
態で、５３０〜８３０℃の温度で、前記あらかじめ異方
性化した多結晶Ｍｎ−ＡＡ−Ｃ系合金磁石からなる中空
体状のビレットの軸方向に前記二つのビレットが接する
１でもしくはそれ以上圧縮加工を行うことを特徴とする
。

あらかじめ異方性化した多結晶Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁
石からなる中空体状のビレットの外側に金属材料からな
る中空体状のビレットが存在する状態で、二つのビレッ
トが接するまでもしくはそれ以上圧縮加工を行うことに
よって、放射状に磁化容易方向を有するＭｎ−ＡＬ−Ｃ
系合金磁石を得ることができ、金属材料からなる中空体
状のビレツ）と共に圧縮加工することによって、圧縮加
工が効果さらに、前記金属材料からなる中空体状のビレ
ットが、少なくとも内周部が磁性体からなる中空体状の
ビレットであれば、前述した内周着磁に適する二つの構
造を有する磁石を得ることができる。

あらかじめ異方性化した多結晶Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁
石から彦る中空体状のビレ・ノドが圧縮加工後、Ａ部に
適する構造を有する磁石となり、磁性体の部分が圧縮加
工後、Ｂ部に適する構造を有する部分となる。しかも、
前記の二つのビレットを同時に圧縮加工し、両者を接触
させるため圧縮加工後は二種類以上の構造を有する磁石
を得ることができる。

実施例の説明 公知のＭｎ−Ａｔ−Ｃ系磁石用合金、例えば６８〜７３
重量係（以下単にチで示す）のＭｎと（１／１０−Ｍｎ
−６，６）’＝（１／３−Ｍｎ−２２，２）％のＣと残
部のＡ７からなる合金を、５３０〜８３０℃の温度域で
押出加工等の塑性加工を施すことによって、異方性化し
た多結晶Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁石を得ることができる
。前記磁石の代表的なものとしては、前記の塑性加工を
押出加工とした場合に得られる押出方向に磁化容易方向
を有する一軸異方性磁石、前述した面異方性磁石および
径異方性磁石などがある。

金属材料からなる中空体状のビレ、／）の中空部分に、
前記の異方性化した多結晶Ｍｎ−Ａ４−Ｃ系合金磁石か
らなる中空体状のビレットが存在する状態で、前記Ｍｎ
−Ａｔ−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレットの軸
方向に、前記二つのビレットが接するまでもしくはそれ
以上圧縮加工を行うことによって、放射状に磁化容易方
向を有するＭｎ　−Ａｔ−Ｃ系合金磁石を得ることがで
き、金属材料からなる中空体状のビレットと共に圧縮加
工を行うため、圧縮加工の効果（組織の微細化、異方性
化。

磁気特性の向上など）が効率的にＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金
磁石に与えられる。

前記の金属材料とは、Ｍｎ−Ａ、（１’−Ｃ系合金磁石
と５３０〜８３０℃の温度域で共に圧縮加工できる材料
であれはＪ：い。一般にいう金属月別にこだわる必要は
ない。換言すると、あるＡｐＪ４３ｉからなるビレット
であればよい。しかし、一般には例えは鋼。

黄銅、銅なとがちり、場合ＶＣ１Ｖ−っではバルク拐に
限らず粉末であってもよい。

甘た、さらに前記の金属月別からなる中空体状のビレッ
トが、少なくとも内周部が磁性体からなるものであれば
、圧縮加工後のビレットのＩ’９１ｆｆｉ１部（圧縮加
工前は異方性化したＭｎ−Ａｅ−Ｃ系合金磁石からなる
中空体状のビレットに、１す／こる部分）は径方向に高
い磁気特性を有する部分となり、それよりも外側の部分
（磁性体にあたる部分）は内周着磁を施した場合に磁路
が弦方向に沿うのに適した部分となる。これによって、
前シ１ｓシだ内周着磁を施した場合の三つに分けたＡ部
とＢ部が形成され、内周着磁において優れた磁気慣性を
示す磁石が得られる。

前記の磁性体とは、前述した圧縮加工後に弦方向が磁化
困難方向にならない磁性体であればどのようなものでも
良い。ここで、磁化困難方向とは、外周着磁において問
題となる磁化困難方向を意味し、例えは単結晶のＦｅの
〔１１１〕方向のようにＨ＝５００　０ｅでは磁化容易
軸の〔１００〕方向の磁化の強さと大差がなくなる場合
には、外周着磁における磁化の困難な方向とはいえない
。前記の磁性体としては、Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系磁石合金（
Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系磁石用合金とＭｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁
石との総称）、等方性Ｍｎ　−Ａｌ−Ｃ系合金磁石、純
鉄。

電磁軟鉄、ＦＱ−Ｃｏ合金などの高透磁率制別などがあ
る。

前記のＭｎ−Ａｄ−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビ
レットが、中空体の軸方向に磁化容易方向を有する多結
晶Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系合金磁石（−軸異方性磁石）からな
る場合には、前記の圧縮加工によって中空体状のビレッ
トの軸方向に対数ひずみの絶対値で０．０３以上の圧縮
ひずみを与える必要がある。これは実施例で詳述するよ
うに、圧縮加工前は軸方向に異方性化したものであり、
径方向に高い磁気特性を示す構造への変化に最低０．０
３の圧縮ひずみが必要であるためである。

前記のＭｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビ
レットが、中空体の軸方向に乎直な平面に平行に磁化容
易方向を有する多結晶Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系合金磁石（面異
方性磁石）から外る場合には、圧縮加工前はすでに径方
向と弦方向を含む平面内のすべての方向に高い磁気特性
を示しているが、前記の圧縮加工を施すことによって磁
化容易方向が径方向に沿うように変化する。

前記のＭｎ−Ａ７−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビ
レットが、中空体の軸方向に垂直な平面上の任意の一点
を通る直線に平行に磁化容易方向を有する多結晶Ｍｎ−
Ａ７−Ｃ系合金磁石（径異方性磁石又は放射状に磁化容
易方向を有する磁石）からなる場合には、圧縮加工によ
ってさらに径方向に高い磁気特性を示すようになる。

前述した圧縮加工は必ずしも連続的な圧縮加工である必
要はなく、複数回に分割して力えても良い。捷だ、前記
の圧縮加工を施したビレットをさらにビレットの一部分
（例えば内周部）に軸方向に圧縮加工を施しても良い。

前述した圧縮加工の一例を二つの中空体状のビレットの
形状を共に円筒体とし、金属材料からなる円筒体状のビ
レットをビレットＡ１、あらかじめ異方性化したＭｎ−
Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる円筒体状のビレットをビレ
ットＢ２として第２図から第６図に示す。各図共（ａ）
が圧縮加工前の状態を示し、（ｂ）が圧縮加工後の状態
を模式的に示す。第２図から第６図において、１がビレ
ソ）Ａであり、２がビレッ）Ｂである。３はビレッ）Ａ
以外の金属材料からなるビレット（ビレットｃ）である
。

４．５はポンチであシ、軸方向に自由に移動することが
でき、しかもある位置で固定することもできる。６が外
型である。

まず第２図の例では、ビレットへの外周を拘束した状態
で（＆）に示すようにビレットＢをビレットＡに接する
ように配置させて圧縮加工を行う。圧縮加工をビレッ）
ＡとＢの両方に施すことによってビレッ）Ｂは圧縮加工
後、外径および内径が共に加工前に比べて小さく々る。

第２図に示す例のように、１，２が共にＭｎ−Ａｌ−Ｃ
系合金磁石からなる一つの円筒ビレットである場合に比
べて、前述したビレットＢの外側にビレッ）Ａが存在す
る状態で両者を圧縮加工すると、前述したように圧縮加
工が効果的にＭｎ−ＡＩ−Ｃ系合金磁石に施される。

第３図の例では、第２図の場合と族カリ、ビレットＡと
ビレソ）Ｈの間にかなりのすき間がある場合である。圧
縮加工後は（ｂ）に示すようにほぼ第２図の場合と同様
である。

第４図の例では、第２図の場合とビレットＡの外周が外
型６と接していない点が異なる。つまり、圧縮加工前に
はビレッ）Ａの外周は拘束されていない。圧縮加工の進
行にともなって両ビレットの径は大きくなって、やがて
はビレッ）Ａの外周が外型と接触するようになり、その
後は第２図と同様の変形が行われる。

第６図の例では、第２図の場合でさらに中央にト）レッ
トＣ３が存在する場合である。圧縮加工は金型内の空間
（ポンチ４，６と外型６でかこ捷れた空間）をほぼビレ
ットで満たされた状態まで行うことができる。圧縮加工
前、図に示した領域内（特にビレットの存在する空間と
その近傍）がほぼ同一温度であれば、実際にはビレット
の内周面は曲面となって中央部（高さ方向、軸方向につ
いての中央部）の内径が最も小さくなるが、ビレットＣ
を入れて共に圧縮加工することによって曲面のまがり（
内径の変化）を小さくすることができる。第５図に例示
したビレットＣを用いずに、内周面を成形する目的でマ
ンドレル等を用いる方法でもよい。１だ第６図に限らず
第２図から第６図のすべての例においても、内周面を成
形する目的でマンドレル等を用いてもよい。

第６図の例では、第５図の場合のビレソ１−　ｃが円筒
形状になった場合である。

以上の例において、第２図のビレソｌ−Ｂの外周方、第
４図のビレットＢの外周はビレツ）Ａと接しているが、
ビレットＡの外周は外型６と接触していないため自由な
状態であるとみなせる。

圧縮加工は５３０〜８３ｏ℃の温度域で行うため、ビレ
ットＡ、ＢまたはおよびＣの材質が異なる場合、加工後
室温まで冷却すると、熱膨張率の差によって焼ばめ状態
になったり、逆にビレット間にすきまが生じたりする。

Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系磁石合金以外の材料を用いる場合には
、Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系磁石合金の熱膨張率との大小関係を
考慮する必要がある。

第２図から第６図の例では、圧縮加工工程の内で少なく
ともビレッ）Ｂの外周を拘束した状態で圧縮加工を行う
部分が存在している。しかし、必ずしもこのようなどレ
ッｌ−Ｂの外周を拘束した状態で圧縮加工を行う部分を
有する必要はない。例えば第４図に示した加工において
、外型６が存在しない場合でもよい。この場合でも１ｖ
ｉｎ＝Ａ、ｄ−Ｃ系合金磁石からなるビレットの外側を
金属材料からなるビレットでおおった状態で加工するこ
とによって、前述した圧縮加工の効果が効率的にＭｎ　
−Ａｌ−Ｃ系合金磁石に与えられる。しかし、前述した
ビレッ）Ｂの外周を拘束した状態で圧縮加工を行う部分
を有する方が、しかもその部分が多いほどその効果が太
きい。

また、以上の例ではビレッ）Ａ、Ｂを一つのものからな
る円筒体としたが、必ずしもその必要はない。例えば第
２図においてビレットａｔたはビレ７１・Ｂが二つ以上
のものから円筒体を形成するものからなっていてもよい
。極端な場合には、第２図のビレットＡの占めている部
分が粉末であっても良い。

第２図から第６図の例では、ビレッ）ＡおよびＢ（もし
くはさらにビレットＣ）の圧縮加工前の高さはほぼ等し
いが、各ビレットの高さが異なっていても良い。例えば
第３図において、ビレットＡの高さの方がビレットＢよ
り高くても良い。

また以上の例では、ビレッ）Ｂ（あらかじめ異方性化し
たＭｎ−ＡＩ−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレッ
ト）の全体に圧縮加工を施す例を示したが、局部的に圧
縮加工を施さない領域をもうけて加工前の構造を保存し
ても良い。例えば第２図において、ポンチらの端面を平
面ではなくピレノ）Ｂ２の内径の大きさに合った段付き
の形状にして、局部的に内周の一部を拘束して圧縮加工
を施さない領域をもうける方法などである。

また、前述したように圧縮加工後もほぼ円筒形状のビレ
ットを得たい場合は、内周面を成形する目的でマンドレ
ル等を用いてもよい。

さらに、前記の金属４Ｍｔ１からなる円筒体状のビレッ
ト（ビレットＡ１）が、少なくとも内周部が磁性体から
なるビレットであれば、ビレットＢが圧縮加工をうける
ことによって放射状に磁化容易方向を有する磁石となり
、前述した内周着磁におけるＡ部に適する部分となる。

磁性体の部分がＢ部に適する部分となって、２種類以」
二の構造を有する磁石を得ることができる。例えば第２
図においてピレノ）ＡＩが高透磁率材料からなり、ビレ
ットＢ２が一軸異方性磁石からなる場合である。

前述した様な圧縮加工の可能な温度範囲については、６
３０〜８３Ｃ）Ｃの温度領域について行えたが、７８０
℃を越える温度では磁気特性かかなり低下した。より望
ましい温度範囲としては５６０〜７６０℃であった。

次に本発明の更に具体的な実施例について説明する。

実施例１ 配合組成で６９．６％のＭｎ、２９．３％のＡｌ。

０．５係のＣ及び０．７係のＮ１を溶Ｍ＠造し、直径８
−Ｏｍｍ　、長さ５０胴の円柱ビレットを作製した。。

このビレットを１１００℃で２時間保持した後室温まで
放冷する熱処理を行った。次に潤滑剤を介して７２０℃
の温度で直径５５叫までの押出加工を行った。さらに潤
滑剤を介して６８０℃の温度で直径４０　ｍｍ　’Ｊで
の押出加工を行った。この押出棒を長さ２０ｔｒａｎに
切断し、切削加工して外径３０．６−３５．３＋ｍｎ、
内径１３＋２−＋−２９，１ｍｍ、長さ２゜叫の種々の
円筒ビレット（ピレノ）Ｂ）を数個作製した。

次に黄銅の棒材を切削加工して外径４０　ｍｍ　、内径
３０．６〜３５　、３　ｖａｎ　、長さ２０ｒｃｎの円
筒ビレット（ピレノ）Ａ）を数個作製した。

これらのビレットＡとビレットＢを各々１個ずつ用いて
ピレノ）Ａの中空部分にピレノ）Ｂを入れ、第２図に示
した様な金型を用いて第２図に示した状態にセットして
、油潤滑剤を介して６８０℃の温度で圧縮ひずみを変え
た圧縮加工を行った。

々お、用いた金型の外型６の内径は４０　ｍｍである。

加工後のビレットの内周部（加工前、ビレットＢＫあた
る部分）から各辺が径方向、弦方向および軸方向に沿う
ようにして一辺が約４　、ｎｍの立方体試料を切り出し
、磁気特性を測定した。

圧縮ひずみ（Ｂ２）に対する残留磁束密度（Ｂｒ）の変
化を第７図に実線で示す。

比較のために、前記直径４０１■の押出棒を切断・切削
加工して外径４０叫、内径１３．２〜２９．１７１１ｍ
、長さ２０　ｍｍの種々の円筒ビレットを数個作製した
。次にこのビレットを前記と同じ条件で圧縮ひずみを変
えた圧縮加工を行った。

加工後のビレットの外周部分から前記と同様に立方体試
料を切り出し、磁気特性を測定した。Ｂ７に対するＢｒ
の変化を第７図に破線で示す。

第７図に示す様に、本発明による方法の方が、Ｂ２に対
する径方向のＢｒは高くなる。つ捷り、小さい圧縮ひず
みで高い磁気特性をイ１することかできる。本発明の方
法では、径方向のＢｒはＢ２が０．０３以上で軸方向の
Ｂｒに比して大きくなり、Ｂ２が増加するとさらに径方
向のＢｒ　も増加する。

この図かられかるように、軸方向から径方向への磁化容
易方向の転換はＢ２がｏ、ｏｓｌでの範囲で著しく進行
する。

実施例２ 配合組成で６９．５％のＭｎ、２９．３％のＡＩ。

０．６％のＣ及び０．７％のＮｉを溶角イジｊ造し、直
径子Ｏｍｍ　、長さ５０咽の円柱ビレットを作製した。

このビレットを１１００℃で２時間保持した後、室温ま
で放冷する熱処理を行った。次に潤滑剤を介して６８０
℃の温度で、直径３了覗１での押出加工を行った。この
押出棒を長さ２０謳に切断し、切削加工して外径３５．
３ｍｍ、内径２９．１ｍｍ、Ｑ、さ２０ｔｔａｎの円筒
ビレット（ピレノ）Ｂ）を作製した。

次に、純鉄の棒材を切削加工して外径４０ｍｍ、内径３
５．３ｍｍ、長さ２０　ｍｍの円筒ビレット（ビレット
Ａ）を作製した。

ピレッ）Ａの中空部分にピレッｌ−Ｂを入れて、実施例
１と同じ金型を用いて２８２図に示すような状態にビレ
ットをセットして、潤滑剤を介して６８ｏ℃の温度で圧
縮加工を行った。圧縮加工をビレットの長さが１０ｍｍ
になるまで行った。

加工後のビレットを外径３９ｍｍ、内径２２−に５ ２ｏｏｏＶでパルス着磁した。内周の表面磁束密度をホ
ール素子で測定した。表面磁束密度は３．０ｋＧで、き
わめて高い値を示した。このようにビレットＡが磁性体
からなる場合にはきわめて高性能な内周着磁に適する構
造を有する磁石が得られる。

実施例３ 実施例２で得た直径３７腿の押出棒を切断・切削加工し
て直径３０鴫、長さ２０ｍｍの円柱ビレットを２個作製
した。このビレットを潤滑剤を介して６８０℃の温度で
長さ１０ｍｍ４で自由圧縮加工した。加工後のピレソす
を切削加工して外径３５胴、内径２９ｍｍ、長さ１０ｍ
ｍの円筒体にして、二個重ね合わせて長さ２０ｍの円筒
ビレット（ビレットＢ）を作製した。

次に、電磁軟鉄の棒材を切断・切削加工して外径４０　
ｍ＋ｎ　、内径３５陶、長さ２０＋ｎｍの円筒ビレット
（ビレットＡ）を作製した。

ピレッ）Ａの中空部分にビレットＢを入れて、実施例１
と同じ金型を用いて第２図に示したような状態にセント
して、潤滑剤を介して６８０℃の温度で圧縮加工した。

加工後のビレット（長さは１０　ｍｍ　）を実施例２と
同様に切削加工して、内周着磁して表面磁束密度を測定
したところ実施例２で得られた磁石のそれと大差はなか
った。

実施例４ 配合組成で７２％のＭｎ、Ｑ７％のＡＩ及び１係のＣを
溶解鋳造し、直径５６馴、長さ５０喘の円柱ビレットを
作製した。このビレットを１１５０℃の温度で２時間保
持した後、７００℃まで約２０分間で冷却し、７００℃
で３０分間保持する熱処理を行った。次に潤滑剤を介し
て７２０℃の温度で直径：９５　Ｎｎまでの押出加工を
行った。この押出棒を長さ２０ｍｍに切断し、切削加工
して外径３４欄、内径２’　８　＋＋０＋１＜長さ２０
■の円筒ビレット（ビレットＡ）を作製した。

実施例２で得た直径３７ｍｍの押出棒を長さ２０■に切
断し、切削加工して外径２８　ｍｍ　、内径１９．６咽
、長さ２０　ｔｎｍの円筒ビレット（ビレットＢ）を作
製した。

ビレットＡの中空部分にビレットＢを入れて、第４図に
示した状態にビレットをセットした。用いた金型は実施
例１と同じである。潤滑剤を介して６８０℃の温度で長
さ１０＋ｎｍ４で圧縮加工した。

このビレットを外径３９＋ｎｍ、内径２２ａｍに切削加
工して、内周に８極着磁した。内周の表面磁束密度は２
．９ｋＧであった。なお、着磁条件、測定等は実施例２
と同じである。

以上の実施例は第２図から第６図に示した例の内の代表
的な具体例であるが、ピレッ）Ａ１とピレソ）Ｂ２の圧
縮加工前の長さは異なっていてもよい。また、ビレット
全体を圧縮加工するのではなく、ビレットの一部分を変
形させずに加工前の構造を保存する方法でもよい。また
場合によってはビレットが二つ以上のものから中空形状
を形成するものでもよい。さらに、内周面を成形する目
的でマンドレル等を用いてもよい。

発明の効果 以上のように、本発明によれば、多極着磁において優れ
た磁気特性を示す磁石を得ることができる。また、本発
明の方法では、金属付和からなるビレットと共にＭｎ−
Ａｌ−Ｃ系合金磁石を圧縮加工するため、圧縮加工が効
果的にＭｎ−Ａｌ１合金磁石に施される。

【図面の簡単な説明】

第１図は円筒状磁石の内周に多極着磁を施した場合の磁
石内部での磁路の形成を模式的に示す図、第２図、第３
図、第４図、第６図及び第６図は本発明の圧縮加工の例
を模式的に示す金型の一部の断面図、第７図は実施例１
での圧縮ひずみに対する残留磁束密度（Ｂｒ）の変化を
示す図である。 １・・・・ビレットＡ、２・・・・・ビレットＢ、３・
・・・ビレットＣ，４，５・・・・・ポンチ、６・・・
・・・外型。 代理人の氏名　弁〕ノｆ’、士　中　尾　敏　男　ほか
１名調　１　図 （αン 第３図 （αう （ｂ］ 第４図 （α） （ｂ） 第５図 （α） （り 第６図 （αン （ｂ） 第７図 ０　θ、５ 江縮／７Ｌすみ

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）金属材料からなる中空体状のビレットの中空部分
   に、あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−アルミニ
   ウムー炭素系合金磁石からなる中空体状のビレットが存
   在する状態で、５３０〜８３０℃の温度で、前記あらか
   じめ異方性化した多結晶マンガン−アルミニウムー炭素
   系合金磁石からなる中空体状のビレットの軸方向に前記
   二つのビレットが接するまでもしくはそれ以上圧扁加工
   を行うことを特徴とするマンガン−アルミニウムー炭素
   系合金磁石の製造法。
2. （２）前記金属材料から々る中空体状のビレットが、少
   なくとも内周部が磁性体からなる特許請求の範囲第１項
   記載のマンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造
   法。
3. （３）前記あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−ア
   ルミニウムー炭素系合金磁石からなる中空体状のビレッ
   トが、中空体の軸方向に磁化容易方向を有する多結晶マ
   ンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石からなり、しか
   も前記圧縮加工の中空体の軸方向の圧縮ひずみが対数ひ
   ずみの絶対値で０．０３以上である特許請求の範囲第１
   項または第２項記載のマンガン−アルミニウムー炭素系
   合金磁石の製造法。
4. （４）前記あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−ア
   ルミニウムー炭素系合金磁石からなる中空体状のビレッ
   トが、中空体の軸方向に垂直な平面に平行に磁化容易方
   向を有し、しかも前記平面内では磁気的に等方性であシ
   、かつ前記軸方向と前記平面に千才すな直線を含む平面
   内では異方性である多結晶マンガン−アルミニウムー炭
   素系合金磁石からなる特許請求の範囲第１項または第２
   項記載のマンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製
   造法。
5. （５）前記あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−ア
   ルミニウムー炭素系合金磁石からなる中空体状のビレッ
   トが、中空体の軸方向に垂直な平面上の任意の一点を通
   る直線に平行に磁化容易方向を有する多結晶マンガン−
   アルミニウムー炭素系合金磁石からなる特許請求の範囲
   第１項丑たは第２項記載のマンガン−アルミニウムー炭
   素系合金磁石の製造法。
6. （６）前記中空体状が、円筒体状である特許請求の範囲
   第１項寸たけ第２項記載のマンガン−アルミニウムー炭
   素系合金磁石の製造法。
7. （７）前記圧縮加工が、前記あらかじめ異方性化した多
   結晶マンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石からなる
   中空体状のビレットの外周を拘束した状態で、しかも少
   なくとも内周の一部分を自由にした状態で行うものであ
   る牛１π１請求の範囲第１項捷たは第２項記載のマンガ
   ン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造法。
8. （８）前記圧縮加工が、前記あらかじめ異方性化した多
   結晶マンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石からなる
   中空体状のビレットの外周および内周の少なくとも一部
   分を自由にした状態で行った後、さらに前記ビレットの
   外周を拘束した状態で、しかも少なくとも内周の一部分
   を自由にした状態で行うものである特許請求の範囲第１
   項寸たは第２項記載のマンガン−アルミニウムー炭素系
   合金磁石の製造法。
9. （９）前記磁性体が、等方性マンガン−アルミニウムー
   炭素系磁石合金である特許請求の範囲第２３Ｊ記載のマ
   ンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造法。