JPS62112764A - マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 - Google Patents
マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法Info
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- JPS62112764A JPS62112764A JP25104485A JP25104485A JPS62112764A JP S62112764 A JPS62112764 A JP S62112764A JP 25104485 A JP25104485 A JP 25104485A JP 25104485 A JP25104485 A JP 25104485A JP S62112764 A JPS62112764 A JP S62112764A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、永久磁石の製造法に関し、特に多結晶マンガ
ン−アルミニウム−炭素（Ｍｎ −Ａｌ −Ｃ）系合金
磁石からなる高性能な多局着磁用合金磁石の製造法に関
するものである。
ン−アルミニウム−炭素（Ｍｎ −Ａｌ −Ｃ）系合金
磁石からなる高性能な多局着磁用合金磁石の製造法に関
するものである。
（従来の技術）
Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石は、主として強磁性相である
面心正方品（７相、Ｌｌｏ型規則格子）の組織で構成さ
れ、炭素を必須構成元素として含むもので。
面心正方品（７相、Ｌｌｏ型規則格子）の組織で構成さ
れ、炭素を必須構成元素として含むもので。
不純物以外に添加元素を含まない３元系および少量の添
加元素を含む４元系以にの多元系合金磁石が知られ、こ
れらを総称するものである。
加元素を含む４元系以にの多元系合金磁石が知られ、こ
れらを総称するものである。
その製造法は、鋳造、熱処理によるもの以外に温間押出
加工等の温間塑性加工工程を含むものが知られている。
加工等の温間塑性加工工程を含むものが知られている。
特に後者は、高い磁気特性、機械的強度、耐候性、機械
加工性等の優れた性質を有する異方性磁石の製造法であ
る。
加工性等の優れた性質を有する異方性磁石の製造法であ
る。
また、Ｍｎ −Ａｌ −Ｃ系合金磁石を用いた多極着磁
用合金磁石の製造法としては、等方性磁石、圧縮加工に
よるもの（登録番号１０１１４７３号）、あらかじめ温
間押出加工等の公知の方法で得た一軸異方性の多結＋’
ｉｉ’＋Ｍｎ Ａｌ−Ｃ系合金磁石に異方性方向への
温間自由圧縮加工によるもの（得られた磁石は面異方性
磁石と称される。特開昭５６−１１９７６２号公報）、
およびあらかしめ異方性化した多結晶Ｍｎ −Ａｌ−Ｃ
系合金磁石からなる中空体状のビレットに特定の圧縮加
工を施すもの（特開昭５８−１８２２０８号公報）が知
られている。
用合金磁石の製造法としては、等方性磁石、圧縮加工に
よるもの（登録番号１０１１４７３号）、あらかじめ温
間押出加工等の公知の方法で得た一軸異方性の多結＋’
ｉｉ’＋Ｍｎ Ａｌ−Ｃ系合金磁石に異方性方向への
温間自由圧縮加工によるもの（得られた磁石は面異方性
磁石と称される。特開昭５６−１１９７６２号公報）、
およびあらかしめ異方性化した多結晶Ｍｎ −Ａｌ−Ｃ
系合金磁石からなる中空体状のビレットに特定の圧縮加
工を施すもの（特開昭５８−１８２２０８号公報）が知
られている。
（発明が解決しようとする問題点）
上述したあらかじめ異方性化した多結晶Ｍｎ −Ａｌ−
Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレットに特定の圧縮
加工を施すもの（特に、特開昭５８−１８２２０８号公
報）では、つまり、あらかじめ異方性化した多結晶Ｍｎ
−Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のピレノ１−に
、ビレットの外周を拘束し、且つ少なくとも内周の一部
分を自由にした状態で。
Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレットに特定の圧縮
加工を施すもの（特に、特開昭５８−１８２２０８号公
報）では、つまり、あらかじめ異方性化した多結晶Ｍｎ
−Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のピレノ１−に
、ビレットの外周を拘束し、且つ少なくとも内周の一部
分を自由にした状態で。
中空体の軸方向に圧縮加工を施す方法では、得られた磁
石内の径方向の磁気特性の分布が大きく、特に低ひずみ
領域でその傾向が強いという問題があった。
石内の径方向の磁気特性の分布が大きく、特に低ひずみ
領域でその傾向が強いという問題があった。
本発明は上記の問題点を解決するもので、径方向の磁気
特性の分布を自由にコントロールすることができる製造
法を提供するものである。
特性の分布を自由にコントロールすることができる製造
法を提供するものである。
（問題点を解決するための手段）
［−記の問題点を解決するために本発明は、あらかしめ
異方性化した多ｂ’Ａ Ｍ ｎ −Ａ １． ＝ Ｃ系
合金磁石からなる中空体状のビレットに、ピレノ１〜の
外周を拘束し、Ｉ↓つ少なくとも内周の一部分を自由に
した状態で、ビレットの外周部の圧縮ひずみが内周部の
圧縮ひずみより大きくなるように中空体の軸方向に圧縮
加工を施すものである。
異方性化した多ｂ’Ａ Ｍ ｎ −Ａ １． ＝ Ｃ系
合金磁石からなる中空体状のビレットに、ピレノ１〜の
外周を拘束し、Ｉ↓つ少なくとも内周の一部分を自由に
した状態で、ビレットの外周部の圧縮ひずみが内周部の
圧縮ひずみより大きくなるように中空体の軸方向に圧縮
加工を施すものである。
（作 用）
上記のような製造法により、ビレットの外周部の圧縮ひ
ずみを内周部の圧縮ひずみより大きくし、両者の圧縮ひ
ずみの差を変えることにより、磁石内の径方向の磁気特
性の分布を自由にコントロールすることができる。
ずみを内周部の圧縮ひずみより大きくし、両者の圧縮ひ
ずみの差を変えることにより、磁石内の径方向の磁気特
性の分布を自由にコントロールすることができる。
（実施例）
本発明は、あらかじめ異方性化した多結晶Ｍｎ −Ａｌ
−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレットに、５３０
〜８３０℃の温度で、ビレットの外周を拘束し。
−Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレットに、５３０
〜８３０℃の温度で、ビレットの外周を拘束し。
且つ少なくとも内周の一部分を自由にした状態で、ビレ
ットの外周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひずみより大
きくなるように中空体の軸方向に圧縮加工を施すもので
ある。
ットの外周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひずみより大
きくなるように中空体の軸方向に圧縮加工を施すもので
ある。
本発明の製造法の大部分は、前述の公知技術（特開昭５
８−１’８２２０８号公報）とほぼ同様なので異なる圧
縮加工の部分についてのみ説明する。
８−１’８２２０８号公報）とほぼ同様なので異なる圧
縮加工の部分についてのみ説明する。
Ｌ記公知技術の圧縮加工は、ビレットの外周を拘束し、
且つ少なくとも内周の一部分を自由にした状態で、中空
体の軸方向に圧縮加工を施すものである。
且つ少なくとも内周の一部分を自由にした状態で、中空
体の軸方向に圧縮加工を施すものである。
一方１本発明の圧縮加工は上記の圧縮加工において、さ
らに、ビレットの外周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひ
ずみより大きくなるように中空体の軸方向に圧縮加工を
施すものである。
らに、ビレットの外周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひ
ずみより大きくなるように中空体の軸方向に圧縮加工を
施すものである。
上記の公知技術と同様に、上記のビレットが中空体の軸
方向に磁化容易軸を有する多結晶Ｍｎ −Ａｌ−〇系合
金磁石（−軸異方性磁石）からなる場合には、圧縮加工
時の圧縮ひずみは対数ひずみの絶対値で０．０５以上必
要である。これは、圧縮加工前のビレットは圧縮ひずみ
を与える方向に異方性化したものであり、これを多極着
磁において高い磁気特性を示すような構造に変化させる
ために、最低０．０５の圧縮ひずみが必要であるためで
ある。
方向に磁化容易軸を有する多結晶Ｍｎ −Ａｌ−〇系合
金磁石（−軸異方性磁石）からなる場合には、圧縮加工
時の圧縮ひずみは対数ひずみの絶対値で０．０５以上必
要である。これは、圧縮加工前のビレットは圧縮ひずみ
を与える方向に異方性化したものであり、これを多極着
磁において高い磁気特性を示すような構造に変化させる
ために、最低０．０５の圧縮ひずみが必要であるためで
ある。
この圧縮加工の具体的な例について、円筒形のビレット
の例を第１図により説明する。第１図（ａ）は加工前の
状態の断面図でビレット１は、上下ポンチ、２および３
と外型４で構成された空間の中に置かれている。第１図
（ａ）に示すように、上記公知技術と異なる点は、上ポ
ンチ２および下ポンチ３の端面（ポンチ端面）が平面で
はなく円錐面であることである。この上ポンチ２および
下ポンチ３で軸方向に加圧すると、ビレット１は軸方向
に圧縮加工され第１図（ｂ）に示した外周部の高さが内
周部の高さより小さい。そろばん珠状ビレット１″が得
られる。つまり、ピレッ１−１′は外周部の圧縮ひずみ
が内周部の圧縮ひすみより大きくなるようにビレットを
軸方向に圧縮加工が施されたことになる。なお、圧縮ひ
ずみとは、ビレットの軸方向のひずみをいう。
の例を第１図により説明する。第１図（ａ）は加工前の
状態の断面図でビレット１は、上下ポンチ、２および３
と外型４で構成された空間の中に置かれている。第１図
（ａ）に示すように、上記公知技術と異なる点は、上ポ
ンチ２および下ポンチ３の端面（ポンチ端面）が平面で
はなく円錐面であることである。この上ポンチ２および
下ポンチ３で軸方向に加圧すると、ビレット１は軸方向
に圧縮加工され第１図（ｂ）に示した外周部の高さが内
周部の高さより小さい。そろばん珠状ビレット１″が得
られる。つまり、ピレッ１−１′は外周部の圧縮ひずみ
が内周部の圧縮ひすみより大きくなるようにビレットを
軸方向に圧縮加工が施されたことになる。なお、圧縮ひ
ずみとは、ビレットの軸方向のひずみをいう。
次に、本発明による代表的な別の円筒形ビレットの例を
第２図により説明する。第２図（ａ）は第１図（ａ）と
同様に加工前の状態の断面を示すものであるが、第１図
（ａ）と異なる点は、上ポンチ２および下ポンチ３の端
面（ポンチ端面）が平面であり、圧縮加工前のビレット
５はその外周部の高さが内周部の高さより大きく両端面
が凹んだ円錐面を有することである。上下ポンチ２およ
び３で軸方向に圧縮すると第２図（ｂ）に示したほぼ円
板状のピレッ１へ６が得られる。このビレット６はその
外周部の高さと内周部の高さがほぼ一致し、外周部の圧
縮ひずみが内周部の圧縮ひずみより大きくなるようにビ
レットが軸方向に圧縮加工を施されたことになる。
第２図により説明する。第２図（ａ）は第１図（ａ）と
同様に加工前の状態の断面を示すものであるが、第１図
（ａ）と異なる点は、上ポンチ２および下ポンチ３の端
面（ポンチ端面）が平面であり、圧縮加工前のビレット
５はその外周部の高さが内周部の高さより大きく両端面
が凹んだ円錐面を有することである。上下ポンチ２およ
び３で軸方向に圧縮すると第２図（ｂ）に示したほぼ円
板状のピレッ１へ６が得られる。このビレット６はその
外周部の高さと内周部の高さがほぼ一致し、外周部の圧
縮ひずみが内周部の圧縮ひずみより大きくなるようにビ
レットが軸方向に圧縮加工を施されたことになる。
以−ヒ説明したように、本発明は上記公知技術（特開昭
５８−１８２２０８号公報）に示された圧縮加工とほと
んど同じであるが、円筒形ビレットの端面あるいはこれ
を圧縮加工する上下ポンチの端面を凹んだ円錐とするこ
とによって、ビレットの外周部の圧縮ひずみが内周部の
圧縮ひずみより大きくなるようにピレッ１−を軸方向に
圧縮加工することができ、この外周部と内周部の圧縮ひ
ずみの差を変化させることによって磁石内の径方向の磁
気特性の分布を自由にコントロールすることができるも
のである。
５８−１８２２０８号公報）に示された圧縮加工とほと
んど同じであるが、円筒形ビレットの端面あるいはこれ
を圧縮加工する上下ポンチの端面を凹んだ円錐とするこ
とによって、ビレットの外周部の圧縮ひずみが内周部の
圧縮ひずみより大きくなるようにピレッ１−を軸方向に
圧縮加工することができ、この外周部と内周部の圧縮ひ
ずみの差を変化させることによって磁石内の径方向の磁
気特性の分布を自由にコントロールすることができるも
のである。
上記の二側のｉｌ１合せでも、ピレッ１−の外周部の圧
縮ひずみが内周部の圧縮ひすみより大きくなる圧縮加工
を施すことができる。つまり、第１図に示した上下ポン
チ２および３を用いて、第２図に示した円筒形ビレット
５を圧縮加工する方法である。
縮ひずみが内周部の圧縮ひすみより大きくなる圧縮加工
を施すことができる。つまり、第１図に示した上下ポン
チ２および３を用いて、第２図に示した円筒形ビレット
５を圧縮加工する方法である。
前述した例では、ポンチ端面あるいはビレット端面は凹
んだ円錐面であったが、他に階段状面（段付き形状）、
平面千円錐面あるいはこれらの組合せなどあり、さらに
凹凸状にするポンチあるいはビレット端面は両面でも片
面でもよい。必要なことはビレットの外周部の圧縮ひず
みが内周部の圧縮ひずみより大きくなるようにビレット
を軸方向に圧縮加工することである。これによって、磁
石の径方向の磁気特性の分布を自由にコントロールする
ことができる。
んだ円錐面であったが、他に階段状面（段付き形状）、
平面千円錐面あるいはこれらの組合せなどあり、さらに
凹凸状にするポンチあるいはビレット端面は両面でも片
面でもよい。必要なことはビレットの外周部の圧縮ひず
みが内周部の圧縮ひずみより大きくなるようにビレット
を軸方向に圧縮加工することである。これによって、磁
石の径方向の磁気特性の分布を自由にコントロールする
ことができる。
外周部の圧縮ひずみと内周部の圧縮ひずみの差を小さく
すれば、磁石の径方向の磁気特性は内周部の方が高くな
り、差をある程度大きくすれは磁石の径方向の磁気特性
の分布が小さくなって磁気特性の均一な磁石が得られ、
差をさらに大きくすれば磁石の径方向の磁気特性は外周
部の方が高くなる。磁石をどのように用いるかによって
、前述したひずみの差を決定すればよい。例えば磁石の
内周面に他極着磁（内周着磁）する場合には差を小さく
し、径方向着磁する場合には差をある程度大きくし、磁
石の外周面に他極着磁（外周着磁）する場合には差を大
きくすればよい。
すれば、磁石の径方向の磁気特性は内周部の方が高くな
り、差をある程度大きくすれは磁石の径方向の磁気特性
の分布が小さくなって磁気特性の均一な磁石が得られ、
差をさらに大きくすれば磁石の径方向の磁気特性は外周
部の方が高くなる。磁石をどのように用いるかによって
、前述したひずみの差を決定すればよい。例えば磁石の
内周面に他極着磁（内周着磁）する場合には差を小さく
し、径方向着磁する場合には差をある程度大きくし、磁
石の外周面に他極着磁（外周着磁）する場合には差を大
きくすればよい。
このような圧縮加工は、５３０〜８３０℃の温度範囲で
可能であるが、７８０°Ｃを超えると磁気特性がかなり
低下する。従ってより望ましい温度範囲は５６０〜７６
０℃であった。
可能であるが、７８０°Ｃを超えると磁気特性がかなり
低下する。従ってより望ましい温度範囲は５６０〜７６
０℃であった。
次に、本発明による更に具体的な実施例４例について説
明する。
明する。
（実施例 １）
配合組成で６９．５％のマンガンＭｎ、２９．３％のア
ルミニウムＡｔ、 ０．５％の炭素Ｃおよび０．７％の
ニッケルＮｉを溶解後直径５（１ｗｎ、長さ４０ｎｎの
円柱ビレットを鋳造した。この円柱ビットを温度１１０
０℃に２時間加熱し、温度６００℃まで風冷し、そのま
ま３０分間保持した後、室温まで放冷する熱処理を行な
った。
ルミニウムＡｔ、 ０．５％の炭素Ｃおよび０．７％の
ニッケルＮｉを溶解後直径５（１ｗｎ、長さ４０ｎｎの
円柱ビレットを鋳造した。この円柱ビットを温度１１０
０℃に２時間加熱し、温度６００℃まで風冷し、そのま
ま３０分間保持した後、室温まで放冷する熱処理を行な
った。
次に、潤滑剤剤を用いて、７２０℃の温度で、押出加工
を行い直径３２ｗｍ、長さ９８＋ｎｍの棒材を得た。
を行い直径３２ｗｍ、長さ９８＋ｎｍの棒材を得た。
次に、この棒材に切断および切削加工を施し、外径３０
ｍｎ、内径２０ｎｖｎ、外周部の長さ３０ｎｙｎ、内周
部の長さ２０ｍｍの両端面内が凹んだ円錐の円筒形ビレ
ット５を得た。次に、第２図に示した内径３０ｗＩの外
型を用いて外周表面を拘束し、内周は自由の状態にして
、６８０℃の温度で、円筒形ビレットの長さが１５ｍｍ
になるまで油滑剤を用いて圧縮加工を行なった。
ｍｎ、内径２０ｎｖｎ、外周部の長さ３０ｎｙｎ、内周
部の長さ２０ｍｍの両端面内が凹んだ円錐の円筒形ビレ
ット５を得た。次に、第２図に示した内径３０ｗＩの外
型を用いて外周表面を拘束し、内周は自由の状態にして
、６８０℃の温度で、円筒形ビレットの長さが１５ｍｍ
になるまで油滑剤を用いて圧縮加工を行なった。
この圧縮加工を施したビレット６を外径２９ｍｍに切削
加工して、外周面に２４極の多極着磁を施した。
加工して、外周面に２４極の多極着磁を施した。
着磁は２０００μＦのオイルコンデンサーを用い、１５
００Ｖでパルス着磁し、その表面磁束密度をホール素子
で測定した。
００Ｖでパルス着磁し、その表面磁束密度をホール素子
で測定した。
比較のために、上述の棒を切断および切削加工して、外
径３０ＩＩｎ、内径２０＋ｎ＋＋、長さ２５１ｍの両端
面が平面の円筒形ビレットにし、これを潤滑剤を介して
、上記と同じく第２図に示した金型を用いて円筒形ビレ
ットの長さが１５ｎｎになるまで圧縮加工を行なった。
径３０ＩＩｎ、内径２０＋ｎ＋＋、長さ２５１ｍの両端
面が平面の円筒形ビレットにし、これを潤滑剤を介して
、上記と同じく第２図に示した金型を用いて円筒形ビレ
ットの長さが１５ｎｎになるまで圧縮加工を行なった。
さらに、上記と同様に円筒状に切削加工して、着磁、表
面磁束密度を測定した。
面磁束密度を測定した。
これら両者の値を比較すると、本発明の方法で得た磁石
の表面磁束密度の値は、比較のために作製した磁石のそ
れの約１．２倍であった。
の表面磁束密度の値は、比較のために作製した磁石のそ
れの約１．２倍であった。
さらに、第３図に示す金型を用い、先に着磁した本発明
による磁石をビレット７として、６８０℃の温度で、外
周部のみを圧縮加工した。第３図（ａ）および（ｂ）は
それぞれ圧縮加工の前後の状態を示し、外径２９ｎｖｎ
の円筒形ビレット７は、外径２４＋ｎｍの固定用ポンチ
８と、その外周面で摺動する可動ポンチ９とからなる上
型と、下型１０の間に置かれ、ビレット７が上記の固定
用ポンチ８と下型１０で拘束された状態で上記の可動ポ
ンチ９と下型１０の間で、外周部の長さが１０ｍｍにな
るまで圧縮加工した。
による磁石をビレット７として、６８０℃の温度で、外
周部のみを圧縮加工した。第３図（ａ）および（ｂ）は
それぞれ圧縮加工の前後の状態を示し、外径２９ｎｖｎ
の円筒形ビレット７は、外径２４＋ｎｍの固定用ポンチ
８と、その外周面で摺動する可動ポンチ９とからなる上
型と、下型１０の間に置かれ、ビレット７が上記の固定
用ポンチ８と下型１０で拘束された状態で上記の可動ポ
ンチ９と下型１０の間で、外周部の長さが１０ｍｍにな
るまで圧縮加工した。
第３図（ｂ）に示した加工後のビレット１１を外径２９
ｍまで切削加工し、上述と同様に着磁して、この局部的
な圧縮加工の前・後で表面磁束密度の値を比較した結果
、加工後の方が０．２ｋＧ高くなった。
ｍまで切削加工し、上述と同様に着磁して、この局部的
な圧縮加工の前・後で表面磁束密度の値を比較した結果
、加工後の方が０．２ｋＧ高くなった。
（実施例 ２）
配合組成で６９．４％のマンガンＭｎ、２９８３％のア
ルミニウムＡＩ、０．５％の炭素Ｃ１０，７％のニッケ
ルＮ１及び０．１％のチタンＴｉを溶解後、直径５０ｍ
ｍ、長さ４０面の円柱ビレットを鋳造し、実施例１と同
じ熱処理を施した。次に潤滑剤を用いて７２０℃の温度
で、押出加工を行い直径３２ｎｗｎ、長さ９８ｎｉｎの
棒材を得た。この棒材を切断および切削加工して、外径
３０ｎｗｎ、内径２０ｍｍ、長さ２０ｎｗｎの円筒形ビ
レット１にした。次に、第１図に示したように内径３０
ｎｗｎの外型を用いて円筒形ビレット１の外周面を拘束
し、内周が自由な状態にして、６８０℃の温度で、傾斜
角αが２０”の円錐面の端面を、有する上下ポンチ２お
よび３で円筒形ビレット１の外周部の長さが１３．３ｍ
ｍになるまで圧縮加工を行なった。
ルミニウムＡＩ、０．５％の炭素Ｃ１０，７％のニッケ
ルＮ１及び０．１％のチタンＴｉを溶解後、直径５０ｍ
ｍ、長さ４０面の円柱ビレットを鋳造し、実施例１と同
じ熱処理を施した。次に潤滑剤を用いて７２０℃の温度
で、押出加工を行い直径３２ｎｗｎ、長さ９８ｎｉｎの
棒材を得た。この棒材を切断および切削加工して、外径
３０ｎｗｎ、内径２０ｍｍ、長さ２０ｎｗｎの円筒形ビ
レット１にした。次に、第１図に示したように内径３０
ｎｗｎの外型を用いて円筒形ビレット１の外周面を拘束
し、内周が自由な状態にして、６８０℃の温度で、傾斜
角αが２０”の円錐面の端面を、有する上下ポンチ２お
よび３で円筒形ビレット１の外周部の長さが１３．３ｍ
ｍになるまで圧縮加工を行なった。
この圧縮加工を施したビレット４を外径２９１ｍＩに切
削加工して、実施例１と同様に外周表面に２４極の多極
着磁を施した後、表面磁束密度をホール素子で測定した
。
削加工して、実施例１と同様に外周表面に２４極の多極
着磁を施した後、表面磁束密度をホール素子で測定した
。
比較のために、上述した、棒材を切断および切１°１・
１加工して、外周３０ｎ印、内周２０ｎｗｕの円筒形ビ
レソ１−にした。次にこの円筒形ビレットを潤滑剤を用
いて、実施例１と同様に、第２図に示した金型を用いて
長さ１３．３ｍｍになるまで圧縮加工を行い、さらに」
−記と同様な切削加工を施して、着磁し、表面磁束密度
を測定した。
１加工して、外周３０ｎ印、内周２０ｎｗｕの円筒形ビ
レソ１−にした。次にこの円筒形ビレットを潤滑剤を用
いて、実施例１と同様に、第２図に示した金型を用いて
長さ１３．３ｍｍになるまで圧縮加工を行い、さらに」
−記と同様な切削加工を施して、着磁し、表面磁束密度
を測定した。
これら両者の値を比較した結果、本発明の方法で得た磁
石の表面磁束密度の値は、比較のために作製した磁石の
それの１．２倍であった。
石の表面磁束密度の値は、比較のために作製した磁石の
それの１．２倍であった。
さらに、本発明のさきほど着磁した磁石を実施例１と同
様に、第３図に示すような金型を用いて、ピレッ１〜の
外周部のみをその長さが１０ｍｍになるまで圧縮加工し
た後切削加工し、外径２９ｍｍにして前記と同様に着磁
して、この局部的な圧縮加工の前後の表面磁束密度の値
を比較した結果、加工後の方が０．２ｋＧ高くなった。
様に、第３図に示すような金型を用いて、ピレッ１〜の
外周部のみをその長さが１０ｍｍになるまで圧縮加工し
た後切削加工し、外径２９ｍｍにして前記と同様に着磁
して、この局部的な圧縮加工の前後の表面磁束密度の値
を比較した結果、加工後の方が０．２ｋＧ高くなった。
（実施例 ３）
実施例１で得た棒材を切断および切削加工して、外径３
０ｍｎ、内径２０ｍｎ、外周部の長さ３０薗、内周部の
長さ２０薗で、両端面の段部の内径が２５ｎｍの円筒形
ビレットにした。次にこの円筒形ビレットを用いて実施
例１と同じく第２図に示す金型を用い外周部の長さが１
５ｍｍになるまで圧縮加工した後外径２９ＭＩに切削加
工して、実施例１と同様に外方川面に２４極の多極着磁
を施し、その表面磁束密度をホール素子で測定し、実施
例１で比較のために作成した磁石と比較した。
０ｍｎ、内径２０ｍｎ、外周部の長さ３０薗、内周部の
長さ２０薗で、両端面の段部の内径が２５ｎｍの円筒形
ビレットにした。次にこの円筒形ビレットを用いて実施
例１と同じく第２図に示す金型を用い外周部の長さが１
５ｍｍになるまで圧縮加工した後外径２９ＭＩに切削加
工して、実施例１と同様に外方川面に２４極の多極着磁
を施し、その表面磁束密度をホール素子で測定し、実施
例１で比較のために作成した磁石と比較した。
これら両者の値を比較した結果、本発明の方法で得た磁
石の表面磁束密度の値は、比較のために作成した磁石の
それの約１．２倍であった。
石の表面磁束密度の値は、比較のために作成した磁石の
それの約１．２倍であった。
さらに、本発明のさきほど着磁した磁石を実施例１と同
様に、第３図に示すような金型を用いて、ビレットの外
周部のみを外周部の長さがｌＯｎｗｎになるまで圧縮加
工した。加工後のビレットを外径２９圃に切削加工し、
上記と同様に着磁して、この局部的な圧縮加工の前・後
の表面磁束密度の値を比較した結果、加工後の方が０．
２ｋＧ高くなった。
様に、第３図に示すような金型を用いて、ビレットの外
周部のみを外周部の長さがｌＯｎｗｎになるまで圧縮加
工した。加工後のビレットを外径２９圃に切削加工し、
上記と同様に着磁して、この局部的な圧縮加工の前・後
の表面磁束密度の値を比較した結果、加工後の方が０．
２ｋＧ高くなった。
（実施例 ４）
実施例２で得た棒材を切断および切削加工して、外径３
０１ＴＤ、内径２０ｖＩ、長さ２０ｍｍの円筒形ビレッ
ト１にした。次にこの円筒形ビレットｌを潤滑剤を介し
て、第４図に示したように内径３０ｆｆ１１の外型を用
いて円筒形ビレットの外周面を拘束し、内周は自由な状
態にして、６８０℃の温度で、端面に円径が２４ｍｍ、
深さ２．５−の凹みを有する上下ポンチ２及び３を加圧
し、円筒形ビレット１の外周部の長さが１３．３ｎｗｎ
になるまで圧縮加工を行なった。
０１ＴＤ、内径２０ｖＩ、長さ２０ｍｍの円筒形ビレッ
ト１にした。次にこの円筒形ビレットｌを潤滑剤を介し
て、第４図に示したように内径３０ｆｆ１１の外型を用
いて円筒形ビレットの外周面を拘束し、内周は自由な状
態にして、６８０℃の温度で、端面に円径が２４ｍｍ、
深さ２．５−の凹みを有する上下ポンチ２及び３を加圧
し、円筒形ビレット１の外周部の長さが１３．３ｎｗｎ
になるまで圧縮加工を行なった。
この段付き円筒形ビレット１２を外径２９＋ｎｍまで切
削加工した後、その外周面に２４極の多極着磁を施した
。着磁は２０００μＦのオイルコンデンサーを用い、ｔ
ｓｏｏｖでパルス着磁し、表面磁束密度をホール素子で
測定し、実施例２で比較のために作製した磁石と比較し
た。
削加工した後、その外周面に２４極の多極着磁を施した
。着磁は２０００μＦのオイルコンデンサーを用い、ｔ
ｓｏｏｖでパルス着磁し、表面磁束密度をホール素子で
測定し、実施例２で比較のために作製した磁石と比較し
た。
これら両者の値を比較した結果１本発明の方法で得た磁
石の表面磁束密度の値は、比較のために作製した磁石の
それの約１．２倍であった。
石の表面磁束密度の値は、比較のために作製した磁石の
それの約１．２倍であった。
さらに１本発明による着磁した磁石をビレット７として
実施例１と同様に、第３図に示すような金型を用いて、
ピレッ１〜７の外周部のみを長さが１０ ｍｎになるま
で圧縮加−１−シた。加工後の外径２９圃まで切削加工
し、」二記と同様に着磁して、この局部的な圧縮加工の
前・後の表面磁束密度の値を比較した結果、加工後の方
が０．２ｋＧ高くなった。
実施例１と同様に、第３図に示すような金型を用いて、
ピレッ１〜７の外周部のみを長さが１０ ｍｎになるま
で圧縮加−１−シた。加工後の外径２９圃まで切削加工
し、」二記と同様に着磁して、この局部的な圧縮加工の
前・後の表面磁束密度の値を比較した結果、加工後の方
が０．２ｋＧ高くなった。
以上Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石の組成については、ニッ
ケルＮｉ添加の４元系とニッケルＮｉ、チタンＴｉ添加
の５元系のものについてのみ示したが、Ｍｎ −Ａｌ−
Ｃ系合金磁石の基本組成である３元系についても磁石の
磁気特性に若干の差は認められたが、公知の圧縮加工に
よる方法より上述したような磁気特性の向上が認められ
た。
ケルＮｉ添加の４元系とニッケルＮｉ、チタンＴｉ添加
の５元系のものについてのみ示したが、Ｍｎ −Ａｌ−
Ｃ系合金磁石の基本組成である３元系についても磁石の
磁気特性に若干の差は認められたが、公知の圧縮加工に
よる方法より上述したような磁気特性の向上が認められ
た。
あらかじめ異方性化したＭｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石とし
て一軸異方性磁石を用いた例を示したが面異方性磁石。
て一軸異方性磁石を用いた例を示したが面異方性磁石。
径異方性磁石などを用いても同様であった・
また１局部的な圧縮加工については、ビレットの外周部
のみを圧縮加工する方法のみ示したが。
のみを圧縮加工する方法のみ示したが。
内周部のみ圧縮加工した場合でも、同様に、磁気特性の
向上が認められた。
向上が認められた。
さらに、ビレットおよびポンチ端面の形状については円
錐面および段付き形状の例を示したが平面千円錐面ある
いはこれらの組合せなどでも従来の圧縮加工に比べて磁
気特性の向上が認められた３（発明の効果） 以上説明したように１本発明によれば、あらかじめ異方
性化した多結晶Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる中空
体状のビレットに、ビレットの外周面を拘束し且つ少な
くとも内周の一部分を自由にした状態で、ビレットの外
周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひずみより大きくなる
ように中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによって多
極着磁を施した場合に高い磁気特性を示す磁石を得るも
のである。
錐面および段付き形状の例を示したが平面千円錐面ある
いはこれらの組合せなどでも従来の圧縮加工に比べて磁
気特性の向上が認められた３（発明の効果） 以上説明したように１本発明によれば、あらかじめ異方
性化した多結晶Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる中空
体状のビレットに、ビレットの外周面を拘束し且つ少な
くとも内周の一部分を自由にした状態で、ビレットの外
周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひずみより大きくなる
ように中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによって多
極着磁を施した場合に高い磁気特性を示す磁石を得るも
のである。
また、この方法によって、磁石内の径方向の磁気特性の
分布を自由にコントロールすることができ、外周部の圧
縮ひずみと内周部の圧縮ひずみの差を小さくすれば、磁
石の径方向の磁気特性は内周部の方が高くなり、差をあ
る程度大きくすれば磁石の径方向の磁気特性の分布が小
さくなり磁気特性の均一な磁石となり、差をさらに大き
くすれば磁石の径方向の磁気特性は外周部の方が高くな
る。磁石をどのように用いるかによって、磁気特性を自
由にコントロールすることができる。
分布を自由にコントロールすることができ、外周部の圧
縮ひずみと内周部の圧縮ひずみの差を小さくすれば、磁
石の径方向の磁気特性は内周部の方が高くなり、差をあ
る程度大きくすれば磁石の径方向の磁気特性の分布が小
さくなり磁気特性の均一な磁石となり、差をさらに大き
くすれば磁石の径方向の磁気特性は外周部の方が高くな
る。磁石をどのように用いるかによって、磁気特性を自
由にコントロールすることができる。
第１図 （ａ）および（ｂ）ないし第４図（ａ）および
（ｂ）はそれぞれ本発明の圧縮加工前後の状態を示す金
型の要部断面図である。 １．１’、５，６．７，１１，１．２・・・ ビレット
。 ２・・・」ニボンチ、 ３ ・・・下ポンチ、 ４・・
・外型、 ８ ・・・固定用ポンチ、 ９ ・・・可動
ポンチ、１０・・・下型、 α ・・・斜視角。 特許出願人 松下電器産業株式会社 −表
（ｂ）はそれぞれ本発明の圧縮加工前後の状態を示す金
型の要部断面図である。 １．１’、５，６．７，１１，１．２・・・ ビレット
。 ２・・・」ニボンチ、 ３ ・・・下ポンチ、 ４・・
・外型、 ８ ・・・固定用ポンチ、 ９ ・・・可動
ポンチ、１０・・・下型、 α ・・・斜視角。 特許出願人 松下電器産業株式会社 −表
Claims (6)
- （１）あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−アルミ
ニウム−炭素系合金磁石からなる中空体状のビレットに
、５３０〜８３０℃の温度で、ビレットの外周を拘束し
、且つ少なくとも内周の一部分を自由にした状態で、ビ
レットの外周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひずみより
大きくなるように中空体の軸方向に圧縮加工を施すこと
を特徴とするマンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石
の製造法。 - （２）ビレットが、中空体の軸方向に磁化容易軸を有す
る多結晶マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石から
なり、しかも上記圧縮ひずみが対数ひずみの絶対値で０
．０５以上である特許請求の範囲第（１）項記載のマン
ガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法。 - （３）ビレットが、中空体の軸方向に垂直な平面内に磁
化容易軸を有し、しかも上記平面内では磁気的に等方性
であり、かつ上記軸方向と上記平面に平行な平面内では
異方性である多結晶マンガン−アルミニウム−炭素系合
金磁石からなる特許請求の範囲第（１）項記載のマンガ
ン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法。 - （４）あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−アルミ
ニウム−炭素系合金磁石からなる中空体状のビレットに
、５３０〜８３０℃の温度で、ビレットの外周を拘束し
、且つ、少なくとも内周の一部分を自由にした状態で、
ビレットの外周部の圧縮ひずみが内周部の圧縮ひずみよ
り大きくなるようにビレットの軸方向に圧縮加工を施し
た後、さらにビレットの一部分に、中空体の軸方向に圧
縮加工を施すことを特徴とするマンガン−アルミニウム
−炭素系合金磁石の製造法。 - （５）ビレットが、中空体の軸方向に磁化容易軸を有す
る多結晶マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石から
なり、しかも上記圧縮ひずみが対数ひずみの絶対値で０
．０５以上である特許請求の範囲第（４）項記載のマン
ガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法。 - （６）ビレットが、中空体の軸方向に垂直な平面に平行
に磁化容易軸を有し、しかも上記平面内では磁気的に等
方性であり、かつ上記軸方向と上記平面に平行な平面内
では異方性である多結晶マンガン−アルミニウム−炭素
系合金磁石からなる特許請求の範囲第（４）項記載のマ
ンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60251044A JPH06102819B2 (ja) | 1985-11-09 | 1985-11-09 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60251044A JPH06102819B2 (ja) | 1985-11-09 | 1985-11-09 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62112764A true JPS62112764A (ja) | 1987-05-23 |
| JPH06102819B2 JPH06102819B2 (ja) | 1994-12-14 |
Family
ID=17216776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60251044A Expired - Lifetime JPH06102819B2 (ja) | 1985-11-09 | 1985-11-09 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06102819B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03112101U (ja) * | 1990-03-01 | 1991-11-15 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60130812A (ja) * | 1983-12-20 | 1985-07-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マンガン・アルミニウム・炭素系合金磁石の製造法 |
-
1985
- 1985-11-09 JP JP60251044A patent/JPH06102819B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60130812A (ja) * | 1983-12-20 | 1985-07-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マンガン・アルミニウム・炭素系合金磁石の製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03112101U (ja) * | 1990-03-01 | 1991-11-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06102819B2 (ja) | 1994-12-14 |
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