JPS6048582B2 - 熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼 - Google Patents
熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼Info
- Publication number
- JPS6048582B2 JPS6048582B2 JP2918677A JP2918677A JPS6048582B2 JP S6048582 B2 JPS6048582 B2 JP S6048582B2 JP 2918677 A JP2918677 A JP 2918677A JP 2918677 A JP2918677 A JP 2918677A JP S6048582 B2 JPS6048582 B2 JP S6048582B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hardness
- quenching
- less
- heat treatment
- razor blades
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス剃刃用鋼に関するものである。
優れた剃刃用鋼としては、耐食性がすぐれ、刃先の硬さ
が高く耐久性に富みまた刃欠け及び研削性劣化の原因と
なる巨大炭化物の無いものが望ましい。
が高く耐久性に富みまた刃欠け及び研削性劣化の原因と
なる巨大炭化物の無いものが望ましい。
従来ステンレス剃刃用鋼としては、１％Ｃ−１３％Ｃｒ
鋼、０．６５％Ｃ−１３％Ｃｒ鋼が用いられているが、
前者は高炭素−高Ｃｒであるため高い硬さは得られるも
のの巨大炭化物を含む組織となり易いため好ましく最近
ては後者の０．６５％Ｃ−１３％Ｃｒ鋼ι、” ｌ コ
ゴ」Ａゝ［ｄ−【■ｉ−−Ｉ一炭化物組織の点で難がな
いものの、低炭素であるため高い焼入硬さが得られない
欠点がある。
鋼、０．６５％Ｃ−１３％Ｃｒ鋼が用いられているが、
前者は高炭素−高Ｃｒであるため高い硬さは得られるも
のの巨大炭化物を含む組織となり易いため好ましく最近
ては後者の０．６５％Ｃ−１３％Ｃｒ鋼ι、” ｌ コ
ゴ」Ａゝ［ｄ−【■ｉ−−Ｉ一炭化物組織の点で難がな
いものの、低炭素であるため高い焼入硬さが得られない
欠点がある。
カミソリ刃の熱処理方法としては、１０５０〜１１２５
℃の高い温度より焼入、直ちに−７５゜Ｃ前後でサブゼ
ロ処理をし、ついで約１５０〜２０００Ｃで低温焼もど
しをし、刃付け研削をしたのち「アタリ」をよくするた
め３５０〜４００℃て樹脂加工をして使用している。こ
の場合オーステナイトが１５〜２０％も残留し、製品硬
さがＨｖ６００〜６５０と低く、刃先強度が不足するた
めひげ剃りにより刃先か曲がり、寿命を短かくしている
。本発明は重量％て０．０５〜０．８５％、５１２．０
％以下、Ｍｎｌ、Ｏ％以下、Ｃｒ８、Ｏ−１７、Ｏ％、
Ｎｏ、Ｏｓ％以下を基本成分とし、さらにＷ、、Ｖ、、
Ｍｏ、、Ｃｏの１種または２種以上３．０％以下の１群
と、Ｎｉ、ＣＵ（７）Ｌ種または２種で２．０％以下の
１群のいずれか１群または２群を含み残余Ｆｅおよび若
干の不純物よりなることを特徴とするものて、強いオー
ステナイト生成元素であるＮ含有量を低めることにより
残留１オーステナイト量を減少させ、その結果熱処理硬
さの増大を達成したものてある。
℃の高い温度より焼入、直ちに−７５゜Ｃ前後でサブゼ
ロ処理をし、ついで約１５０〜２０００Ｃで低温焼もど
しをし、刃付け研削をしたのち「アタリ」をよくするた
め３５０〜４００℃て樹脂加工をして使用している。こ
の場合オーステナイトが１５〜２０％も残留し、製品硬
さがＨｖ６００〜６５０と低く、刃先強度が不足するた
めひげ剃りにより刃先か曲がり、寿命を短かくしている
。本発明は重量％て０．０５〜０．８５％、５１２．０
％以下、Ｍｎｌ、Ｏ％以下、Ｃｒ８、Ｏ−１７、Ｏ％、
Ｎｏ、Ｏｓ％以下を基本成分とし、さらにＷ、、Ｖ、、
Ｍｏ、、Ｃｏの１種または２種以上３．０％以下の１群
と、Ｎｉ、ＣＵ（７）Ｌ種または２種で２．０％以下の
１群のいずれか１群または２群を含み残余Ｆｅおよび若
干の不純物よりなることを特徴とするものて、強いオー
ステナイト生成元素であるＮ含有量を低めることにより
残留１オーステナイト量を減少させ、その結果熱処理硬
さの増大を達成したものてある。
すなわち、鋼の焼入硬さと焼入温度の関係は第１図に示
す。
す。
本図は高Ｃ−高Ｃｒ鋼における焼入温度と残留オーステ
ナイト量及ひ焼入硬さの関係、を示すもので曲線Ａはマ
ルテンサイトの硬さ、曲線Ｂは残留オーステナイト量、
曲線Ｃは全体の硬さをそれぞれ示すものである。この図
から判るように、焼入温度の上昇にともなうＣの炭素の
基地中への溶け込みによるマルテンサイトの硬さの増加
と、それに並行する残留オーステナイトの増加による硬
さの低下のバランスとして表わされるものであるが、ス
テンレスカミソリ剃刃用鋼のような高Ｃｒ銅においては
Ｎ含有量は通常の溶製法では、０．０４〜０．０８％と
一般の鋼に比べて高いため、残留オーステナイトは非常
に多く、そのため残留オーステナイトに起因する硬さ低
下は著しい。本発明はＮ含有量と残留オーステナイト量
および硬さの関係を巾広い実験により求めその結果Ｎ含
有量を通常含有される量以下に低めることにより、焼入
硬さが大巾に高められることを見出したものてある。次
に本発明における各元素の限定理由について述べる。
ナイト量及ひ焼入硬さの関係、を示すもので曲線Ａはマ
ルテンサイトの硬さ、曲線Ｂは残留オーステナイト量、
曲線Ｃは全体の硬さをそれぞれ示すものである。この図
から判るように、焼入温度の上昇にともなうＣの炭素の
基地中への溶け込みによるマルテンサイトの硬さの増加
と、それに並行する残留オーステナイトの増加による硬
さの低下のバランスとして表わされるものであるが、ス
テンレスカミソリ剃刃用鋼のような高Ｃｒ銅においては
Ｎ含有量は通常の溶製法では、０．０４〜０．０８％と
一般の鋼に比べて高いため、残留オーステナイトは非常
に多く、そのため残留オーステナイトに起因する硬さ低
下は著しい。本発明はＮ含有量と残留オーステナイト量
および硬さの関係を巾広い実験により求めその結果Ｎ含
有量を通常含有される量以下に低めることにより、焼入
硬さが大巾に高められることを見出したものてある。次
に本発明における各元素の限定理由について述べる。
Ｃは焼入焼もどし硬さをを高める元素であり、そのため
には０．５％以上が必要てある。しかし多量に含有する
耐食性が劣化し、またＣｒ含有量にもよるか巨大炭化物
組織となり、被加工性を害し、また刃欠けの原因ともな
るので、０．８５％を上限とした。Ｓｉは溶鋼の脱酸を
目的として添加するほか、３００〜４００’Ｃ附近の焼
もどし軟化抵抗を高め、また孔食発生の抑ホｌにも効果
がある。
には０．５％以上が必要てある。しかし多量に含有する
耐食性が劣化し、またＣｒ含有量にもよるか巨大炭化物
組織となり、被加工性を害し、また刃欠けの原因ともな
るので、０．８５％を上限とした。Ｓｉは溶鋼の脱酸を
目的として添加するほか、３００〜４００’Ｃ附近の焼
もどし軟化抵抗を高め、また孔食発生の抑ホｌにも効果
がある。
しかし、多量に含有すると加工性が悪くなるので２％を
上限とした。ＭΠはＳｉと同様脱酸剤として添加される
が多過−きると、残留オーステナイトが増加し焼入硬さ
が低下するのて１．０％以下に限定した。
上限とした。ＭΠはＳｉと同様脱酸剤として添加される
が多過−きると、残留オーステナイトが増加し焼入硬さ
が低下するのて１．０％以下に限定した。
Ｃｒはステンレス剃刃として耐食性を賦与せしめる不可
欠の元素てあり、８．０％以上が必要である。
欠の元素てあり、８．０％以上が必要である。
しかし、多量に含有すると焼入硬さが低下こし、また巨
大炭化物をも生成するので１５％以下とした。Ｎはすで
に述べたように強いオーステナイト安定化元素であり、
高Ｃｒ鋼において通常に含有されるＮ量が０．０４％以
上では焼入により多量のオーｌステナイトが残留し、高
い硬さが得られない。
大炭化物をも生成するので１５％以下とした。Ｎはすで
に述べたように強いオーステナイト安定化元素であり、
高Ｃｒ鋼において通常に含有されるＮ量が０．０４％以
上では焼入により多量のオーｌステナイトが残留し、高
い硬さが得られない。
Ｎ含有量低下により焼入硬さが増加するが、そのために
は０．０３％以下にする必要がある。その他ＷＮＶ）Ｍ
Ｏ）ＣＯはそれぞれ焼もどし軟化抵抗を高め焼もどし後
の硬さを増加させ、刃先の耐久性を増す元素であるが、
多量に含有すると加工性を害し、また高価な元素でもあ
るので１種または２種以上で３％以下に限定した。
は０．０３％以下にする必要がある。その他ＷＮＶ）Ｍ
Ｏ）ＣＯはそれぞれ焼もどし軟化抵抗を高め焼もどし後
の硬さを増加させ、刃先の耐久性を増す元素であるが、
多量に含有すると加工性を害し、また高価な元素でもあ
るので１種または２種以上で３％以下に限定した。
つぎにＣｕ，．Ｎｉはともに適量に含有して鋼の耐食性
を向上させる元素であるが、多過ぎると残留オーステナ
イトが増加し焼入硬さが低下するので１種または２種で
２％以下の含有とし、上記Ｗ、Ｖ）ＭＯ）ＣＯ及びＣｕ
）Ｎｉのいずれか１群あるいはフ２群の含有とする。
を向上させる元素であるが、多過ぎると残留オーステナ
イトが増加し焼入硬さが低下するので１種または２種で
２％以下の含有とし、上記Ｗ、Ｖ）ＭＯ）ＣＯ及びＣｕ
）Ｎｉのいずれか１群あるいはフ２群の含有とする。
次に本発明の効果を実施例により説明すると、第２図は
Ｎ含有量と残留オーステナイト量および焼入れ焼もどし
硬さ関係を示したものである。
Ｎ含有量と残留オーステナイト量および焼入れ焼もどし
硬さ関係を示したものである。
第２図は０．７％Ｃ−０．３％Ｓｉ−０．７％Ｍｎ−１
３％Ｃｒｉなる成分を基本とした鋼について、Ｎ含有量
と残留オーステナイト量および焼入硬さと焼もどし硬さ
の関係を示す。熱処理条件は焼入・ ・１１００゜Ｃ油
冷−７５℃サブゼロ処理、焼もどし・ ・３５０℃×１
ｈｒ空冷であり、図中曲線Ａは残留オーステナイト１量
、曲線Ｂは焼入硬さ、曲線Ｃは焼もどし硬さを示す。第
２図中で曲線ＡＢＣはそれぞれ残留オーステナイト量、
焼入硬さ、焼戻硬さを示す。
３％Ｃｒｉなる成分を基本とした鋼について、Ｎ含有量
と残留オーステナイト量および焼入硬さと焼もどし硬さ
の関係を示す。熱処理条件は焼入・ ・１１００゜Ｃ油
冷−７５℃サブゼロ処理、焼もどし・ ・３５０℃×１
ｈｒ空冷であり、図中曲線Ａは残留オーステナイト１量
、曲線Ｂは焼入硬さ、曲線Ｃは焼もどし硬さを示す。第
２図中で曲線ＡＢＣはそれぞれ残留オーステナイト量、
焼入硬さ、焼戻硬さを示す。
第２図から明らかなようにＮ含有量を減少させることに
より、残留オーステナイト量が減少し、その結果として
焼入焼もどし硬さが上昇することがわかる。また表は本
発明のＮ以外の成分範囲決定のために実施した鋼の組成
およびそれらの鋼の１１００℃焼入一ー７５゜Ｃサブゼ
ロ処理後の硬さと、３５０’Ｃ焼もどし後の硬さおよび
残留オーステナイト量を示したものであるが、本発明の
組成においてＮ含有量を０．０３％以下に低めることに
より従来鋼に比べて熱処理硬さが、顕著に増加すること
がわかる。以上に説明したように本発明は高炭素−高ク
ロム鋼においてＮ含有量を低めることにより残留オース
テナイト量を減少させ、その結果熱処理硬さの高いステ
ンレス剃刃用鋼を見出したものであるが、焼入後の多量
の残留オーステナイトは硬さの低下以外に焼入歪発生の
原因ともなるものであり、本発明はＮ含有量を低めるこ
とにより、焼入歪みの減少にも効果があることもあわせ
て附記する。なお本発明に示す範囲のＮ含有量は、真空
溶解法、真空脱ガス法等により容易に達成出来るもので
あり、また熱間加工性、冷間加工法などの製造上の問題
点においては、通常のＮ含有量の鋼となんら変らないも
のである。
より、残留オーステナイト量が減少し、その結果として
焼入焼もどし硬さが上昇することがわかる。また表は本
発明のＮ以外の成分範囲決定のために実施した鋼の組成
およびそれらの鋼の１１００℃焼入一ー７５゜Ｃサブゼ
ロ処理後の硬さと、３５０’Ｃ焼もどし後の硬さおよび
残留オーステナイト量を示したものであるが、本発明の
組成においてＮ含有量を０．０３％以下に低めることに
より従来鋼に比べて熱処理硬さが、顕著に増加すること
がわかる。以上に説明したように本発明は高炭素−高ク
ロム鋼においてＮ含有量を低めることにより残留オース
テナイト量を減少させ、その結果熱処理硬さの高いステ
ンレス剃刃用鋼を見出したものであるが、焼入後の多量
の残留オーステナイトは硬さの低下以外に焼入歪発生の
原因ともなるものであり、本発明はＮ含有量を低めるこ
とにより、焼入歪みの減少にも効果があることもあわせ
て附記する。なお本発明に示す範囲のＮ含有量は、真空
溶解法、真空脱ガス法等により容易に達成出来るもので
あり、また熱間加工性、冷間加工法などの製造上の問題
点においては、通常のＮ含有量の鋼となんら変らないも
のである。
第１図は高Ｃ−高Ｃｒ鋼における焼入温度と残留オース
テナイト量及び焼入硬さの関係を示す図で、ＡＮＢ及び
Ｃはそれぞれマルテンサイトの硬さ、残留オーステナイ
ト量及び全体の硬さを表す。
テナイト量及び焼入硬さの関係を示す図で、ＡＮＢ及び
Ｃはそれぞれマルテンサイトの硬さ、残留オーステナイ
ト量及び全体の硬さを表す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で０．０５〜０．８５％、Ｓｉ２．０％以下
、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ８．０〜１５．０％、Ｎ０．
０３％以下残余Ｆｅおよび若干の不純物よりなる熱処理
硬さの高いステンレス剃刃用鋼。 ２ 重量％で０．０５〜０．８５％、Ｓｉ２．０％以下
、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ８．０〜１５．０％、Ｎ０．
０３％以下を含み、さらにＷ、Ｖ、Ｍｏ、Ｃｏの１種ま
たは２種以上３．０％以下の１群と、Ｎｉ、Ｃｕの１種
または２種で２．０％以下の１群のいずれか１群または
２群を含み残余Ｆｅおよび若干の不純物よりなる熱処理
硬さの高いステンレス剃刃用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2918677A JPS6048582B2 (ja) | 1977-03-18 | 1977-03-18 | 熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2918677A JPS6048582B2 (ja) | 1977-03-18 | 1977-03-18 | 熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53114719A JPS53114719A (en) | 1978-10-06 |
| JPS6048582B2 true JPS6048582B2 (ja) | 1985-10-28 |
Family
ID=12269165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2918677A Expired JPS6048582B2 (ja) | 1977-03-18 | 1977-03-18 | 熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6048582B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59179761A (ja) * | 1983-03-30 | 1984-10-12 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度耐食プラスチック型用鋼 |
| JPS6256555A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-12 | Nippon Koshuha Kogyo Kk | 耐摩耗性、耐食性及び靭性にすぐれた合金工具鋼 |
| JP2742578B2 (ja) * | 1986-09-08 | 1998-04-22 | 愛知製鋼株式会社 | 冷間鍛造用高硬度ステンレス鋼 |
| JPH02163348A (ja) * | 1988-12-14 | 1990-06-22 | Aichi Steel Works Ltd | 切削用高硬度ステンレス鋼 |
| EP0485641B1 (en) * | 1990-11-10 | 1994-07-27 | Wilkinson Sword Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Razor blade steel having high corrosion resistance, razor blades and a process for manufacturing razor blades |
| ATE434672T1 (de) * | 2005-06-30 | 2009-07-15 | Outokumpu Oy | Martensitischer rostfreier stahl |
| JP5010819B2 (ja) * | 2005-09-01 | 2012-08-29 | 大同特殊鋼株式会社 | ステンレス帯鋼 |
| JP4857811B2 (ja) * | 2006-02-27 | 2012-01-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 刃物用鋼 |
| US10196718B2 (en) * | 2015-06-11 | 2019-02-05 | Hitachi Metals, Ltd. | Steel strip for cutlery |
| BR112022004010A2 (pt) | 2019-09-06 | 2022-05-24 | Hitachi Metals Ltd | Aço para facas, aço para facas de martensita, faca, e método de produção de aço para facas de martensita |
-
1977
- 1977-03-18 JP JP2918677A patent/JPS6048582B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53114719A (en) | 1978-10-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH05287455A (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPS6048582B2 (ja) | 熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼 | |
| KR100589027B1 (ko) | 마르텐사이트계 스테인레스강 합금 | |
| JPS61213349A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JPH11293405A (ja) | 高硬度高耐食ステンレス鋼 | |
| JP3328967B2 (ja) | 靭性および耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JP6903507B2 (ja) | 焼入れ性および靱性に優れた熱間工具鋼 | |
| JP4202573B2 (ja) | ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3273391B2 (ja) | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 | |
| JPH07188840A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| JPH0643626B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2672437B2 (ja) | 耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JPH07179943A (ja) | 耐食性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JPS6017022B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度油井管用鋼 | |
| JP3250263B2 (ja) | 靭性および耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JP2537679B2 (ja) | 高強度ステンレス鋼およびその鋼材とその製造方法 | |
| JPS5925026B2 (ja) | 金型用鋼 | |
| JPS62278251A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた低合金鋼 | |
| JPH07110970B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた針状フェライトステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2000144337A (ja) | 高耐食性および高強度を有する低Ｃ高Ｃｒ合金鋼及びその製造方法 | |
| JPS60208457A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP2784128B2 (ja) | 析出硬化型熱間工具鋼 | |
| JPH0453940B2 (ja) | ||
| JPS62260042A (ja) | 高強度非調質強靭鋼 | |
| JP2023000442A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼、並びに、マルテンサイト系ステンレス鋼部材及びその製造方法 |