JPH05287455A

JPH05287455A - 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼

Info

Publication number: JPH05287455A
Application number: JP4088506A
Authority: JP
Inventors: Kunio Kondo; 邦夫近藤; Takahiro Kushida; 隆弘櫛田; Masakatsu Ueda; 昌克植田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-04-09
Filing date: 1992-04-09
Publication date: 1993-11-02
Anticipated expiration: 2015-11-06
Also published as: EP0565117A1; DE69312367D1; US5383983A; JP3106674B2; DE69312367T2; EP0565117B1

Abstract

(57)【要約】【構成】Cr、Mo、Si、Niの含有量の関係を一定条件で満
足し、Si：1.0 ％以下、Mn：1.0 ％以下、Cr：10.0〜1
4.0％、Mo：0.5 〜7.0 ％、Ni：4.0 〜 8.0％、Al：0.0
01 〜 0.1％、さらに下記式を満足する量のTiまたは
下記式を満足する量のZrを含有し、残部はFeおよび不
可避不純物からなり、不純物中のＣ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｖが
それぞれ0.05％以下、0.04％以下、0.005 ％以下、0.05
％以下、0.2％以下である強度安定性と耐硫化物応力腐
食割れ性に優れた油井用マルテンサイト系ステンレス
鋼。４ (％Ｃ) ≦％Ti≦ ｛−0.01／ (％Ｃ＋0.015)｝＋0.75 ・・・・・ 10 (％Ｃ) ≦％Zr≦2.0 ％・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・さらに、上記鋼は、微量のMg、Ceの一方または両方を含
有することができる。【効果】本発明鋼は、塩化物イオン、炭酸ガスおよび硫
化水素ガスが同時に存在するような苛酷な環境下におい
ても良好な耐食性を備え、かつ油井用材料として使用す
るに十分な強度が安定して得られる鋼である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は油井あるいはガス井（以
下、本発明ではガス井を含めて、単に「油井」と総称す
る）に使用されるマルテンサイト系ステンレス鋼に関
し、特に炭酸ガス、硫化水素、塩素イオンなど腐食性不
純物を含有している極めて厳しい腐食環境で使用するの
に適した耐食性と適正な強度レベルを有する油井用マル
テンサイト系ステンレス鋼に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、石油または天然ガスを採取するた
めの井戸の環境がますます苛酷なものになっており、深
さの増加に加えて炭酸ガス、硫化水素を含む油井が増
え、それにつれて腐食などによる材料の脆化が大きな問
題となっている。

【０００３】従来、一般の油井用材料の一つである油井
管には炭素鋼や低合金鋼を使用するのが通常であった
が、使用する油井の環境が苛酷になるにつれて、合金含
有量を増加させた鋼が用いられるようになってきてい
る。例えば、炭酸ガスを多く含む油井用の材料では、Cr
を添加すると耐食性が著しく向上することが知られてお
り、Crを９％含有する９％Cr−１％Mo鋼や、Crを13％含
有するＳＵＳ４２０マルテンサイト系ステンレス鋼が多
く用いられている。ところが、このような多量のCrを含
有する鋼はステンレス鋼であるにもかかわらず、硫化水
素に対する耐食性が芳しくなく、前述のような炭酸ガス
だけでなく硫化水素をも同時に含むような環境下では硫
化物応力割れが発生しやすいので、その使用が制限され
ているのが実情である。

【０００４】このような炭酸ガスと硫化水素とを同時に
含む油井環境では、現状ではさらに合金含有量を高めた
２相ステンレス鋼やオーステナイト系ステンレス鋼を用
いざるを得ないが、合金元素の添加量が多くなるので材
料コストの上昇が著しい。

【０００５】そこで、上述のＳＵＳ４２０鋼をベースに
Ni、Moを含有し、さらに0.02％以下へＣ含有量の低下を
図って、硫化水素を含む腐食性の高い油井環境下での耐
食性を確保させようという試みが特開昭60−174859号公
報に開示されている。

【０００６】本出願人の出願に係わる特開平 2−243740
号公報及び特開平 3−120337号公報では、ＳＵＳ４２０
鋼をベースにしてNi、Mo含有量の低減、さらにTi、Nb、
Zr、Ｖの含有、もしくは低Mn、低Ｓ化などの手段によっ
て、良好な硫化物応力腐食割れ性を確保する鋼とその製
造方法が開示されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】従来、硫化物応力割れ
感受性を向上させるためには、引張強度の低減、すなわ
ち硬度の低下（軟化）が有効であることが知られてい
る。一方、前述の特開昭60−174859号公報に開示される
材料は、Niを含有しているため Ac₁点が従来使用されて
いるＳＵＳ４２０鋼に比べて大きく低下するので、低下
した Ac₁点以下の温度での低温焼戻しでも軟化しやすい
鋼が望まれていた。特開平 2−243740号及び特開平 3−
120337号公報に示される技術は、Ti、Nb、Ｖ、Zrを添加
して焼戻し後の強度を安定にするものであるが、さらに
詳細に検討すると、この強度のばらつきが異常に大きい
場合があり、工業的に安定な強度レベルを有する材料を
製造する技術としてはやや問題があることが判明した。

【０００８】そこで、本発明が解決しようとする課題
は、低温で焼戻しても軟化が容易で、かつ焼戻し後の強
度ばらつきが生じにくい、工業的生産に適した油井用マ
ルテンサイト系ステンレス鋼を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成すべく、低Ｃ−Cr−Ni−Fe系のマルテンサイト
系ステンレス鋼の強度に及ぼす種々の元素の影響を調べ
るための各種の実験、検討を重ねた結果、今まで知られ
ていない以下のような知見を得た。

【００１０】(1）上記の低Ｃのマルテンサイト系ステン
レス鋼では、Ｃ含有量の微妙な変化によって焼戻し後の
硬度が異常に変動する。その一例を図１に示すが、Ｃ含
有量が0.01％〜0.03％程度の時に焼戻し後の硬度が一旦
異常に高くなり、さらにこの挙動はＶの含有量に応じて
加速されることが明らかになった。この事実は、低Ｃ領
域でも極微量のＣ含有量のばらつきによって硬度が大き
く変動し、かつ焼戻し軟化が困難であることを示すもの
である。

【００１１】(2) Ｃ含有量が0.01〜0.03％程度の範囲を
回避すれば異常な硬度ばらつきが抑えられるが、0.01％
以下にＣ含有量を低減するのは、工業的にはかなりの精
錬コストのアップになり、一方0.03％以上の含有量とす
ると耐食性が低下して問題となる。

【００１２】(3) 前記(1) の焼戻し後に異常硬化する原
因を調査したところ、Cr炭化物及びＶ炭化物が微細に析
出して硬度を上昇させ、また、一旦析出すると、マトリ
ックス中の固溶Ｃが少ないので析出物の粗大化が起こり
にくくなり、長時間焼戻しをしてもほとんど軟化しない
ためであることが判明した。

【００１３】(4) TiまたはZrを添加することによって、
ＣをTiC 、ZrC のような炭化物として固定すると、マト
リックスは極低Ｃ材と同等となり、Cr炭化物およびＶ炭
化物の微細析出が抑制され、その結果、上記の硬度の異
常変動が回避され、さらに焼戻し後の軟化が著しい。

【００１４】(5) 図２に、Ｃの含有量を変えた図１と同
じマルテンサイト系ステンレス鋼に対して、Ti含有量を
増加させた場合の焼戻し後の硬度変化を示すが、Tiを一
定量含有させると焼戻し後の硬度が低下する。しかし、
過剰に含有させるとTiNi金属間化合物が析出してかえっ
て硬化する。すなわち、Tiには適正な含有量の範囲があ
る。

【００１５】図３は図２の結果をTi含有量 (％) ／Ｃ含
有量 (％) と硬度との関係で示したものであるが、この
図から、Cr炭化物、Ｖ炭化物の析出による硬化を抑制す
るには、 (％Ti) ／ (％Ｃ) ≧４、すなわち、４（％
Ｃ）≦％Tiが必要条件であることがわかる。

【００１６】TiNi金属間化合物が析出して硬化する領域
は、図２のデータからCr含有量、Ti含有量の間の関係式
として求めることができる。この領域はＣ含有量によっ
て変化し、TiNi金属間化合物の析出が抑制されるTi含有
量は、溶解度型の式でフィッティングすると、図４に示
すように、％Ti≦ ｛−0.01／（％Ｃ＋0.015)｝＋0.75
となった。

【００１７】以上をまとめると、焼戻し時に軟化しやす
く、安定した硬度が得られるTiの含有条件として、４（％Ｃ）≦％Ti≦ ｛−0.01／（％Ｃ＋0.015)｝＋0.75 ・・・・を満足しなければならないことが明確になった。

【００１８】(6) 同様にＣとZrの含有量を変えた場合を
図５に示すが、この場合はTiと異なって、Zrを過剰に含
有させても硬化は認められない。ZrNi金属間化合物の溶
解度が大きいので析出による硬化を考慮する必要は無
く、 (％Zr) ／ (％Ｃ) ≧10、すなわち、10 (％Ｃ) ≦
％Zrを満たせばむしろ硬度低下領域となる。

【００１９】本発明の要旨は、下記 (1)、(2) および
(3)の鋼にある。

【００２０】(1) 重量％で、Si：1.0 ％以下、Mn：1.0
％以下、Cr：10.0〜14.0％、Mo：0.5〜7.0 ％、Ni：4.0
〜 8.0％、Al：0.001 〜 0.1％、さらに下記式を満
足する量のTiを含有し、残部はFeおよび不可避不純物か
らなり、不純物中のＣ、Ｐ、Ｓ、ＮおよびＶがそれぞれ
0.05％以下、0.04％以下、0.005 ％以下、0.05％以下お
よび0.2 ％以下であり、かつ下記式および式を満足
する組成を有することを特徴とする強度安定性と耐硫化
物応力腐食割れ性に優れた油井用マルテンサイト系ステ
ンレス鋼。

【００２１】(2) 重量％で、Si：1.0 ％以下、Mn：1.0
％以下、Cr：10.0〜14.0％、Mo：0.5〜7.0 ％、Ni：4.0
〜 8.0％、Al：0.001 〜 0.1％、さらに下記式を満
足する量のZrを含有し、残部はFeおよび不可避不純物か
らなり、不純物中のＣ、Ｐ、Ｓ、ＮおよびＶがそれぞれ
0.05％以下、0.04％以下、0.005 ％以下、0.05％以下お
よび0.2 ％以下であり、かつ下記式および式を満足
する組成を有することを特徴とする強度安定性と耐硫化
物応力腐食割れ性に優れた油井用マルテンサイト系ステ
ンレス鋼。

【００２２】４ (％Ｃ) ≦％Ti≦ ｛−0.01／ (％Ｃ＋0.015)｝＋0.75 ・・・・・ 30 (％Cr) ＋36 (％Mo) ＋14 (％Si) −28 (％Ni) ≦455 ・・・・・・ 21 (％Cr) ＋25 (％Mo) ＋17 (％Si) ＋35 (％Ni) ≦731 ・・・・・・ 10 (％Ｃ) ≦％Zr≦2.0 ％・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (3) さらに、重量％で、Mg：0.001 〜 0.05 ％およびC
e：0.001 〜 0.05 ％の一方または両方を含有すること
を特徴とする上記 (1)または (2)の油井用マルテンサイ
ト系ステンレス鋼。

【００２３】

【作用】まず、本発明鋼の主要な成分について、その範
囲を定めた理由を説明する。

【００２４】Si：通常の精錬過程で脱酸剤として必要で
ある。 1.0％を超えると靱性が低下するので 1.0％を上
限とした。

【００２５】Mn：脱酸及び熱間加工性の確保のために添
加する。しかし、含有量が多いと残留オーステナイトが
生成し易くなるので 1.0％以下とした。特に耐ピッティ
ング特性を向上させたいときには 0.5％未満に制限した
方がよく、少なければ少ないほどピッティングに対する
耐食性を向上させる効果があるので、好ましくは 0.3％
以下である。

【００２６】Cr：耐食性皮膜を形成させるには、10.0％
以上が必要である。しかし14.0％を超えると耐食性の向
上の効果以上に材料コストの上昇が著しくなる。さらに
Moとの相乗作用でδフェライトが生成して、かえって耐
食性が低下するので上限を14.0％とした。

【００２７】Mo：硫化物応力割れ感受性の低減に著しい
効果を有する元素である。 0.5％未満ではその効果が小
さく、 7.0％を超えるとCrとの相乗作用でδフェライト
が生成し易くなり、耐食性が低下するので、Moの含有量
を 0.5〜7.0 ％とした。

【００２８】Ni：マルテンサイト単相に維持し、必要な
強度と、さらに耐食性を確保するために含有させる元素
である。 4.0％未満ではその効果が十分でなく、一方
8.0％を越えると残留オーステナイトが多くなって耐食
性が低下するので、Niの含有量を4.0〜8.0 ％とした。

【００２９】Al：脱酸剤として使用する。 0.001％未満
ではその効果がなく、 0.1％を超えると介在物が多くな
って耐食性が損なわれので、Alの含有量を 0.001〜0.1
％とした。

【００３０】Ti：Tiは固溶しているＣをTiC として固定
し、異常強化の原因となるCr炭化物、Ｖ炭化物が微細析
出するのを抑制するために含有させる。Ｃ含有量に見合
う量の含有量が必要であり、前述のように、その下限を
４（％Ｃ）以上とした。一方、｛−0.01／（％Ｃ＋0.01
5)｝＋0.75 を超えるとTiNi金属間化合物が析出してか
えって硬度が上昇するので、Tiの含有量は、４（％Ｃ）
以上、｛−0.01／（％Ｃ＋0.015)｝＋0.75 以下とし
た。

【００３１】Zr：ZrはTiと同様に固溶しているＣをZrC
として固定し、異常強化の原因となるCr炭化物、Ｖ炭化
物が微細析出するのを抑制するために含有させる。Ｃ含
有量に見合う量の含有量が必要であり、前述のように、
その下限を10( ％Ｃ) 以上とした。一方、過剰に含有さ
せても析出硬化を起こさないので強度の面からの上限は
ない。しかし、 2.0％を超えると、靱性、熱間加工性が
低下するので、その上限を 2.0％とした。

【００３２】MgおよびCe：熱間加工性を改善するので、
それぞれ 0.001〜0.05％のMgおよびCeのうち１種または
２種を含有してもよい。

【００３３】さらに、本発明鋼の化学成分は次の式を満
足しなければならない。

【００３４】 30 (％Cr) ＋36 (％Mo) ＋14 (％Si）−28 (％Ni) ≦455 ・・・・・・ 21 (％Cr) ＋25 (％Mo) ＋17 (％Si) ＋35 (％Ni) ≦731 ・・・・・・すなわち、本発明鋼は油井用であるので安定した強度と
優れた耐食性を確保するうえでマルテンサイト単相鋼で
あることが望ましい。このためには、高温でδフェライ
トが生成せずに、通常のオーステナイト化温度である 8
00〜1100℃でオーステナイト単相となり、冷却すればマ
ルテンサイトに変態するような化学成分を選択すること
が必要である。よって式を満足する必要がある。

【００３５】一方、室温にまで冷却して残留オーステナ
イトを含まず、マルテンサイト単相鋼にするためには、
式も同時に満足する必要がある。もちろん、場合によ
ってはCr、Ｖの炭化物など他の相が生成することもある
が、本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼では、上記
のように、TiあるいはZrをＣに応じて適正に含有させた
上で、および式を同時に満足すれば、望ましくない
炭化物などの影響はなくなるので問題ない。

【００３６】次に、不純物について、その許容上限を定
めた理由を説明する。

【００３７】Ｃ：含有量が0.05％を超えると、図１に示
すように焼戻し後の硬度が上昇し過ぎ、硫化物応力腐食
割れ感受性が高くなる。同時に炭化物も析出しやすくな
り、局部腐食が発生し易くなるので、上限を0.05％とし
た。なお、TiおよびZrの添加量を節約することおよび耐
食性の確保の両面から、Ｃ含有量は少なければ少ないほ
どよく、望ましくは 0.025％以下である。

【００３８】Ｐ：0.04％を超えると、硫化物応力割れ感
受性が著しく上昇するので、上限を、0.04％とした。

【００３９】Ｓ：熱間加工性を良好に保つには、少なけ
れば少ないほど望ましい。脱硫コストとのかねあいで、
上限を0.005 ％とした。

【００４０】Ｎ：強度を高める一方硫化物応力割れ感受
性を大きくする元素であり、0.05％を超えると強度が上
昇し過ぎるので耐食性が大きく低下する。従って0.05％
以下としたが、耐食性の面からはＮ含有量は少ない方が
良好であるから、望ましくは、0.02％以下である。

【００４１】Ｖ：図１に示すように0.03％の混入でも、
特にＣの含有量が0.01〜0.03％程度の時、著しく焼戻し
後の硬度を上昇させるので、できるだけ低い方が望まし
い。しかし、Ｖは溶解原料に混入しやすく、通常ではそ
の含有量を0.01％以下にするのは困難な成分である。前
述のように、TiまたはZrを適正な範囲で含有させること
でこの異常硬度を回避できるが、Ｖが 0.2％を超えると
Ti、Zrを含有させてもその回避が困難になるので 0.2％
以下に制限した。

【００４２】本発明鋼は、焼戻し時に軟化しやすいこと
が特徴の一つであるが、結果的に焼入れままでの強度も
小さく、焼入れのまま、もしくは他の熱処理を施しても
十分満足する耐食性が得られ、実用に供することができ
る。

【００４３】また、本発明鋼はマルテンサイト鋼である
ので、焼戻し温度を変化させることによって低強度から
高強度までのコントロールも可能である。

【００４４】

【実施例】表１(1) および表１(2) に示す、鋼種Ａ〜Ｒ
（Ａ〜Ｊが本発明鋼、Ｋ〜Ｍが従来鋼、Ｎ〜Ｒが比較
鋼）をそれぞれ溶製し、熱間鍛造、熱間圧延で８mm厚の
板材とした。次いで 850℃×30分−水冷の焼入れ処理後
600℃で30分焼戻し、硬度測定と硫化物応力割れ性試験
を実施した。これらの結果を表１(2) に併せて示す。

【００４５】硫化物応力割れ性を調査する腐食試験は、
図６ (a)、(b) および(c) に示すように２mm厚×10mm幅
×75mm長で中央に0.25Ｒのノッチ２を切った４点曲げ試
験片１をそれぞれ２個作製し、次いで、図７（a)に示す
ように試験片１を曲げ治具３によって同図中の式で表
される応力が１σｙ (σｙ:0.2％耐力) になるように曲
げ応力を付した状態で行った。このときの試験片１の曲
げ形状は図７(b) に示すとおりである。

【００４６】上記の腐食試験環境は、５％ NaCl ＋0.03
atm.H₂S ＋30atm.CO₂とし、25℃で336時間の浸漬後、
試験片を取り出し、外観観察と試験片断面の光学顕微鏡
観察によって割れの有無を調査した。

【００４７】なお、表１(2) 中、硫化物応力割れの欄に
おいて「○○」とあるのは試験片２個ともに「割れな
し」、「××」とあるのは試験片２個ともに「割れあ
り」であることを示す。

【００４８】本発明鋼のＡ〜Ｊでは、いずれの鋼も硬度
が安定しており、硫化物応力割れは発生しなかった。従
来鋼のＫ、Ｌ、Ｍも、TiまたはZrを含有しているが、い
ずれも本発明で定める範囲外であるので、TiNi金属間化
合物あるいは炭化物の析出により硬度が著しく上昇し、
硫化物応力割れが認められた。比較鋼のＮ〜Ｐは、Ｃも
しくはＶ含有量が本発明で定める範囲外である鋼、Tiあ
るいはZrが添加されていない鋼であり、いずれも炭化物
の微細析出によって強化され、硬度が高くなり過ぎて硫
化物応力割れが発生した。比較鋼のＱ、Ｒは、前記の
あるいは式を満足しない鋼であり、従って、マルテン
サイト単相となっていないので、硫化物応力割れは生じ
ないものの、いずれも硬度が低く、油井用材料として必
要な強度を有していない。

【００４９】以上のように低Ｃ−Cr−Ni−Fe系のマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の特徴として、低Ｃ領域におい
て異常強化が認められるのであるが、Ｖ含有量を制限
し、TiまたはZrをＣ含有量に適応する範囲内で含有させ
ることによって、焼戻し後の硬度が異常に上昇せず、ま
た、強度ばらつきの少ない材料が得られ、結果として耐
硫化物応力腐食割れ性で代表される耐食性が良好な鋼が
容易に得られるのである。

【００５０】

【表１（１）】

【００５１】

【表１（２）】

【００５２】

【発明の効果】実施例からも明らかなとおり、本発明鋼
は、塩化物イオン、炭酸ガス、硫化水素ガスが同時に存
在する苛酷な環境下でも十分満足しうる耐食性を備え、
かつ油井用材料として使用するに十分な強度が安定して
得られるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼の硬度に及
ぼすＣとＶの含有量の影響を示す図である。

【図２】低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼の硬度に及
ぼすＣとTiの含有量の影響を示す図である。

【図３】低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼の硬度に及
ぼすＣ含有量と鋼中の (％Ti)／ (％Ｃ) の影響を示す
図である。

【図４】低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼において安
定した硬度が得られるための、Ｃ含有量に対する許容Ti
含有量を示す図である。

【図５】低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼の硬度に及
ぼすＣ含有量と鋼中の (％Zr)／ (％Ｃ) の影響を示す
図である。

【図６】ノッチ付き４点曲げ試験片の形状を示す図であ
る。

【図７】曲げ治具を用いた図６の試験片の応力付与状態
を説明する図である。

【手続補正書】

【提出日】平成５年６月１６日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１６

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１６】TiNi金属間化合物が析出して硬化する領域
は、図２のデータからＣ含有量、Ti含有量の間の関係式
として求めることができる。この領域はＣ含有量によっ
て変化し、TiNi金属間化合物の析出が抑制されるTi含有
量は、溶解度型の式でフィッティングすると、図４に示
すように、％Ti≦ ｛−0.01／（％Ｃ＋0.015)｝＋0.75
となった。

【手続補正２】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３】

【手続補正３】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図５

【補正方法】変更

【補正内容】

【図５】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Si：1.0 ％以下、Mn：1.0 ％以
下、Cr：10.0〜14.0％、Mo：0.5 〜7.0 ％、Ni：4.0 〜
8.0％、Al：0.001 〜 0.1％、さらに下記式を満足す
る量のTiを含有し、残部はFeおよび不可避不純物からな
り、不純物中のＣ、Ｐ、Ｓ、ＮおよびＶがそれぞれ0.05
％以下、0.04％以下、0.005 ％以下、0.05％以下および
0.2 ％以下であり、かつ下記式および式を満足する
組成を有することを特徴とする強度安定性と耐硫化物応
力腐食割れ性に優れた油井用マルテンサイト系ステンレ
ス鋼。４ (％Ｃ) ≦％Ti≦ ｛−0.01／ (％Ｃ＋0.015)｝＋0.75 ・・・・・ 30 (％Cr) ＋36 (％Mo) ＋14 (％Si) −28 (％Ni) ≦455 ・・・・・・ 21 (％Cr) ＋25 (％Mo) ＋17 (％Si) ＋35 (％Ni) ≦731 ・・・・・・
【請求項２】重量％で、Si：1.0 ％以下、Mn：1.0 ％以
下、Cr：10.0〜14.0％、Mo：0.5 〜7.0 ％、Ni：4.0 〜
8.0％、Al：0.001 〜 0.1％、さらに下記式を満足す
る量のZrを含有し、残部はFeおよび不可避不純物からな
り、不純物中のＣ、Ｐ、Ｓ、ＮおよびＶがそれぞれ0.05
％以下、0.04％以下、0.005 ％以下、0.05％以下および
0.2 ％以下であり、かつ下記式および式を満足する
組成を有することを特徴とする強度安定性と耐硫化物応
力腐食割れ性に優れた油井用マルテンサイト系ステンレ
ス鋼。 10 (％Ｃ) ≦％Zr≦2.0 ％・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 30 (％Cr) ＋36 (％Mo) ＋14 (％Si) −28 (％Ni) ≦455 ・・・・・・ 21 (％Cr) ＋25( ％Mo) ＋17 (％Si) ＋35 (％Ni) ≦731 ・・・・・・
【請求項３】さらに、重量％で、Mg：0.001 〜 0.05 ％
およびCe：0.001 〜 0.05 ％の一方または両方を含有す
ることを特徴とする請求項１または２に記載の油井用マ
ルテンサイト系ステンレス鋼。