JPS6034828A - ス−パ−カレンダ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 て、該ウエプの表面の艶出し、平滑化、充填密度の向上
、あるいは厚味の均一化を図るパー　パーカレンダ装置
に関するものである。

本発明で言う「ウェブ」とは、可撓性を有し、その厚さ
が１〜１０００μｍで、幅が０．３〜３ｍ程度の塩化ビ
ニル、ポリカーボネート、Ａ　Ｂ　Ｓ　樹脂、ポリエチ
レンテレフタレート、セルローストリアセテート、紙、
合成紙、布、金属、等から成る帯状物、及びこの帯状物
を基材とし℃その表面に、磁性層、感光層、滑性層、着
色層、等の被膜を塗布又は含浸せしめたものを指す。前
述したウェブは、その用途に応じ、しばしばその表面の
艶出し、平滑化、充填密度の向上、あるいは厚味の均一
化を図るため、加熱しながら加圧する、所謂、カレンダ
リング処理が施される。

従来のスーパーカレンダ装置としては、第１図のように
、外周面１ａに厚さが１００μｍ以下で、表面硬度が約
６００〜１０００度（Ｈｖ）のクロムメッキを施すか、
あるいは厚さが２５０μｍ以下で、表面硬度が５００〜
１　３００度（Ｈｖ）のＷ，ＣＯ、等の粉末を主成分と
する超硬金属をガス爆発溶射法やプラズマ・アーク溶射
法により溶着した金属ロールｌを平行に複数本多段重積
、又は前記金属ロールとコツトンロール、ウールンペー
パーローフレ、アスベストロール、フラスチックロール
Ａ等の弾性ロールを交互に且つ平行に多段重□積し、各
ロールの圧接により形成される各ニップ（　Ｎｉｐ）を
、前記ウェブＷが通過、加圧するようにしたものが知ら
れている。これら金属ロールは、最上段に配設したもの
がトップロール、中段が中間ロール、最下段がボトムロ
ールと称され、特に前記中間ロールはその躯体中空内部
２に加熱又は冷却手段を具備して成っていることが多い
。

しかしながら、前述した従来装置は次に記すような欠点
があった。

（１）　前記のような金属ロールはその表面硬度を大幅
に増加せしめることが困難であり、そのためウェブ表面
の平滑化や充填密度の向上は多くを望めなかった。

（２）表面硬度と表面アラサがバラツキ易く、更に表面
にピンホールが生じ易い傾向にあり、そのためカレンダ
処理品質の均一化に難点があった。

（３）被膜部分に充分な研磨式を設けることが困難なた
め、再研磨可能回数が少なく、ロール寿命が短いもので
あった。

（４）　ロールを放置しておくと、表面にクラックが入
り易かった。

（５）　ロールをｚｏｏｍｌ分以上の分速上使用すると
、表面にクラックが入り易かった。

（６）　ロール軸方向の温度分布が大きく、カレンダ処
理品質の低下を招き易かった。

本発明装置は、前述した従来装置の欠点を解消し、前記
ウェブのカレンダ処理品質及びロール寿命を大幅に向上
させることが可能なスーパーカレンダ装置を提供するこ
とを目的とするものである。

本発明のスーパーカレンダ装置は、複数の金属ロール又
は金属ロールと弾性ロールを平行に配設し、これらロー
ルの間にウェブを通して加圧し、カレンダリングするス
ーパーカレンダ装置において、前記金属ロールが１００
０度以上の表面硬度（ビッカース硬度）で、０，１μ以
下の表面アラサ（　Ｒａ　）のタングステンカーバイ）
ＷＣ、コバルトＣＯ（以下それぞれＷＣ，Ｃｏと表わす
）を主成分とする円筒部材を芯金部材上に嵌着具備して
成ることを特徴とするものである。

以下、添付した図面に基づき、本発明装置の実施態様に
ついて詳述する。

第４図に示す本発明のスーパーカレンダ装置は、一対の
サイドフレーム１１の間に５本の金属ロール１２〜１６
が適当な間隔をもって積み重ねられてる。この金属ロー
ル１２〜■６は、第２図にその断面を示すように金属例
えば炭素鋼、硬質セラミック、等から成る芯金部材４と
、該芯金部材４外周面にＷＣｌＣｏ、を主成分とする混
合素材粉末を加圧、焼結してなる円筒部材３を嵌着して
成っている。

なお、この円筒部材に使用されるＷＣは３５〜９５重量
％、Ｃｏは２〜３０重量％の混合比が好ましく、更に必
要に応じて炭化チタンＴｉＣ，炭化タンタルＴａＣまた
は炭化ニオブＮｂＣを１〜２０重量％混合しても良い。

又、前記円筒部材の厚さはロールサイズ使用条件にもよ
るが１〜１００朋、好ましくは１０〜５０ｍｍの範囲内
に定め、しかる後、その表面を研削、バフ研磨により仕
上げたものが用いられる。なお、この表面仕上げに際し
、その表面アラブは通常１０〜１００ＯＡ（Ｒａ）、特
に１０〜１００　Ａ（Ｒａ　）の範囲内に設定すること
が好ましい。このように作られた円筒部材は芯金部材４
とともにその両側端を支持部材５ａ、５ｂに押えられ、
さらに、円筒部材３は中空であり、この中空部６はロー
ルな加熱するために用いられることが多く、中空部に熱
媒が送り込まれたり、第３図に示すように誘導加熱コイ
ルが装着されたりする。

第３図は本発明のスーパーカレンダ装置の金属ロールの
好ましい１例を示す半断面図であり、中空部に誘導加熱
コイルを装着した場合を示す。なお、第２図の例と同一
部分には同一番号を付して説明する。第２図の例と同様
に作られた円筒部材３および芯金部材４は両側端を支持
部材５ａ、５ｂに押さえられるとともに、ベアリング７
ａ、７ｂにより回転自在に支持されている。さらに、誘
導加熱コイル８が取り付けられたコイル支持軸９が芯金
部材４．および支持部材５ａ、５ｂの内部の空間部６に
挿入されるとともに、支持部材５ａ。

５ｂに対してベアリング３１．３２により回転自在に支
持され、円筒部材３、芯金部材４および支持部材５ａ、
５ｂが一体になって回転しても、コイル支持軸９は静止
保持されるようになっている。このため、外部電源とつ
ながるコード３０から送られる電気により誘導加熱コイ
ル８が発熱し、この熱により円筒部材３が加熱される。

円筒部材３の外面近くにはサーモスタット３４が設けら
れていて、ライン３４ａおよびロータリジヨイント３３
を介して温度情報がフィードバックされ、金属ロールの
温度が所定範囲に制御保持される。

更に、前記各金属ロールの構成について詳述すれば、先
ず、最上段のトップロール１２と最下段のボトムロール
１６の外径は、中段の中間ロー／Ｉ７１．３〜１５のそ
れと同等もしくは若干大きく設定され、通常１０００ｍ
ｍ９６以下の適当な値に定められる。一方、前記中間ロ
ール１３〜１５は、加熱又は冷却が可能なように、外径
が４０〜７００ｉ＋ｉ５６の躯体を中空構造とし、その
内部に誘導加熱手段な配設又は冷却水が出入自在になっ
ている。前記ボトムロール１６は前記サイドフレーム１
１に装着した軸受によって回転自在に軸支され、外部駆
動系により所定の方向ＣＣＷに回転駆動されるが、前記
トップロール１２は前記サイドフレーム１１の上方に取
付けた油圧シリンダ１８のロッドに吊設されたハウジン
グ１９に装着された軸受により回転自在に軸支されてい
る。

又、前記中間ロール１３〜１５は、夫々前記サイドフレ
ーム１１の側面に取付けたスライド面（図示せず）を上
下方向のみにスライド可能なハウジング２０に装着され
た軸受により回転自在に軸支されている。なお、前記中
間ロール１３〜１５の各ハウジング２０の一部は、前記
トップロール１２のハウジング１９に吊設した他のロッ
ド２１が貫通し、かつ各ハウジング２０の下方が前記ロ
ッド２１に螺着した各ロックナツト２２により、前記ロ
ッド２１に対し緩く連結されているので、前記油圧シリ
ンダ１８の作動により前記トップロール１２が吊り上げ
られると、前記ロックナツト２２により各中間ロール１
３〜１５は所定位置まで吊り上げられ、前記油圧シリン
ダ１８の作動により前記トップロール１２か所定位置ま
で下降されると、前記各中間ロール１３〜１５も下降し
て、各金属ロール１２〜１６は互に所定の圧力で接触す
るように構成されている。前述したように構成されるス
ーパーカレンン°装置１０において、前記油圧シリンダ
１８の作動により、互に垂直方向に空隙が設けられた各
金属ロール１２〜１６の外周面に沿って、前記ウェブＷ
をＳ字状に通した後、前記油圧シリンダ１８を作動させ
て前記トップロール１２を下降限に向けて下降させると
、前記各中間ロール１３〜１５も下降し、やがて各金属
ロール１２〜１６は互に所定の圧力で接触するようにな
る。

次に、前記ボトムロール１６を所定の方向ＣＣＷに回転
駆動すると、他の金属ロール１２〜１５は各ロール間の
摩擦力により前記ボトムロール１６と略同等の周速度で
所定の方向ＣＣＷ又はＣＷに回転し、前記ウェブＷを上
方から下方に向けて移送する。前述したウェブＷの移送
に伴って該ウェブＷは前記ニップで比較的高い圧力（通
常５０〜５００　ｋｇ／、）で加圧されるので、前記中
間ロール１３〜１５の加熱又は冷却温度を適宜設定する
ことにより、前記ウェブＷの表面を所望するレベルまで
艶出し、平滑化、充填密度を大幅に向上、あるいは厚味
の均一化を一層促進させることができる。

又、本発明の金属ロール１２〜１６は、前記円筒部材が
通常、超硬金属とよばれる炭化タングステンＷＣ、コバ
ルトＣｏを主成分とし、必要に応じて炭化チタンＴｉＣ
１炭化ニオブＮｂＣあるいは炭化タンタルＴａＣを含有
する素材を加圧、焼結することにより形成されるので、
比較的高い圧力及び速度で使用しても、カレンダ処理品
質の低下要因となるクラック、ピノホール、温度分布ム
ラ、等の発生を防止することができる。

なお、本発明に基づく金属ロールは、前述した加圧、焼
結方法を用いて事前にスリーブ状に鋳造成型し、それを
ロール芯全部材上に嵌着する方法によって形成すること
により得られる。

第５図は、本発明の他の実施態様を示したものであり、
そこには二種類のロールＡ、　Ｂを交互に重積して成る
装置が模式的に示されている。

前記ロールＡは、第４図における装置のトップロール１
２、中間ロール１４及びボトムロール１６に相当する金
属ロール群であるが、一方、前記ロールＢは従来より使
用されている所謂、弾性ロールであり、特に、ロール芯
金上にプラスチック被膜例えばナイロン−６゜６、ナイ
ロン−６，１０、のようなポリアミド、ポリウレタン、
エポキシ樹脂、等を溶着したものが使用される。この装
置においても、前記金属ロール群Ａは、前述した第４図
における各金属ロール１２〜１６と同じような作用効果
を奏することが望める。

次に、従来の金属ロールと本発明の金属ロールを比較し
、本発明の特徴および効果を詳細に説明する。

１）比較例１ 下記のような条件で、従来の金属ロールを２種（ロール
Ａ、Ｂとする）と本発明による金属ロールを１種（ロー
ルＣとする）の計３種の口〜ルを各１２本ずつ製作し、
それぞれの表面粗さおよび表面硬度を測定した。

ロールＡ（従来ロール）：外径３００朋、内径２００　
ａｍ、長さ６００ｍｍの鉄材からなり、表面にクロムメ
ッキを施した後バーチカル研磨により仕上げた。研磨後
の表面メッキ厚さは５０μである。

ロールＢ（従来ロール）二ロールＡと同サイズの鉄材上
にユニオン・カーバイト社ＩＪＣＡＲコーティング法に
よりＷ０９１重量％、Ｃｏ　９重量％よりなる超硬溶着
層膜を設けた後、ロールＡと同様にバーチカル研磨によ
り仕上げた。仕上後の橘膜厚さは５μである。

ロールＣ（本発明ロール）：ＷＣ８７，５重量％　、Ｃ
ｏ　１０重量％、ＴｉＣ２，５重量％ヨリなる粉末を焼
結して、外径３００＋ｎｍ、内径２５０朋、長さ６００
　ｍｒａの円筒状になし、この円筒を外径２５０　ｉｎ
、内径２００　ｍｍの芯金上に嵌着した後、ロールＡと
同様にバーチカル研磨により仕上げた。

以上、ロールＡ、Ｂ、Ｃについて表面粗さく中心線平均
粗さＲａ　）　および表面硬度（ビッカース硬さＨｖ）
　を測定し、その結果を第１表に示す。なお、表面粗さ
はカットオフ０．８　ｍｍ、送り速度０．３　ｍｕ／　
ｓｅｃの条件で中心線平均粗さを測定し、表面硬度はマ
イクロビッカース硬度計で３００ｇの荷重をかけて測定
したものを示す。

第　１　表 第１表かられかるように、本発明によるロールＣは、従
来のロールＡ（クロムメッキロール）およびロールＢ（
超硬被１［ロー）ｖ　）に比べ、表面粗さおよび表面硬
度ともに優れている。

２）比較例２ 比較例１で用いた金属ロールＡ、Ｂ、Ｃと同構造のロー
ルで、表面粗さを各ロール２０Ａ（Ｒａ）に仕上げたロ
ールを用いて下記のカレンダリングを行なった。

２−１）カレンダ機 カレンダ機は４本の金属ロールと３本の弾性ロールを交
互に配してなる７段カレンダ機で、弾性ロールはナイロ
ンロールを用い、金属ロール内に温水を通して加熱した
。

４本の金属ロールは常に同一のものを用いてカレンダリ
ングを行ない、以下便宜上、ロールＡを４本使用したも
のをカレンダ機Ａ１同様にロールＢを使用したものをカ
レンダ機Ｂ、ロールＣを使用したものをカレンダ機Ｃと
称す。なお、各カレンダ機において用いる４本ロールは
、同一の表面粗さの組合せとなるように設定する。すな
わち、例えばカレンダ機Ａのうちでも、表面粗さカ１ｏ
　ｏ　ｏ　Ａ　（Ｒａ）ノロー＃ヲ４本用イル場合、１
００Ａ（Ｒａ）の場合、２０Ａ（Ｒａ）の場合の３種類
がある。

２−２）カレンダリング材料（ウェブ）厚さ１４，５μ
のポリエチレンテレフタレー）　（ＰＥＴ　）　に下記
組成の塗布液（Ａ）を５μ塗布した磁気テープ材料を使
用。

泳右滌（Ａ）の１ｆ８虚 ■　磁材（Ｃｏ：４．３重量％海着γ−Ｆｅ２０３：サ
イズ０．４μＸ０．０６μ９６） 抗磁力６３００ｅ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・　１０１■　塩化ビニル−酢酸ビニル共
重合体（共重合比：８７：１３、重合度：３５０）・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・　２ｉ
■　ポリエステルポリオール（アジピン酸１モルとジエ
チレングリコール１モルとトリメチロールプロパン０．
０６モルの反応生成物）粘度二１０００ｃｐ（７５℃）
、比重：１．１Ｂ、０１−１価：６０、酸化；＜２・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・　１２
ｇ■　大豆レシチン　・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・　１．２．９■　シリコーン油（ジ
メチル・ポリシロキサン）　・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・　１！１■　ポリイソシアネ
ート（３モルの２．４−トリレンジイノシアネート化合
物と１モルのトリメチロールプロパンの反応生成物の７
５重量％酢酸エチル溶液） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・　
２４９■　メチルエチルケトン・・・・・・・・・・・
・・・・　１２００．！ｉ’■　トルエン　・・・・・
・・・・・・・・・・　２０Ｌｉ’２−３）カレンダリ
ング条件 ロール中央部温度＝８０°Ｇ −））ｖ７ダ線圧　二３ｏ　Ｏｋｌｉｌ／ｃｍスピード
　：　５０１１ｒ　／　ｍ１ｎ２−３）カレンダリング
後の測定、項目カレンダリング後の磁気テープを用いて
以下の測定を行なった。

２−３−１）　電磁変換特性（Ｙ−Ｓ／Ｎ、　Ｃ−５／
Ｎ　）第６図に示すように、信号発生機５１、ＶＴＩ（
５２、ノイズメータ５３からなるシステムによりＳ／Ｎ
を測定した。

信号発生機５１ニジバックＴＧ−５ ＶＴＲ５２：ＶＨ３ＶＴＩ（（松下 電器　マクロード８８００　） β−Ｆｏｒｍａｔ　Ｖ　Ｔ　Ｒ （ソニー　５Ｌ−Ｊ７） ノイズメータ　ニジバンク　９２５Ｃ 測定を行なったＳ／Ｎ： Ｃ−５／Ｎ（ＡＭ）　クロマＳ／Ｎ　ｌ０ＫＨ２〜００
ＫＨｚ Ｙ−８／Ｎ　ウェイティングあり 白星Ｓ／Ｎ　１０ＫＨ２〜 Ｍｈ ２−３−２）ヘッドの摩耗 ＶＴＦＬで１００時間テープを走行させ、走行前後のヘ
ッド摩耗量を測定し、ヘッド摩耗量を１００時間あたり
に換算。

２−３−３）ドロップアウト（Ｄ−ｏ）ＶＴＲの平均出
力より、２　ｄＢ以下でかつこの部分が１５μｓｅｃ以
上の出力をＤ−０で示し、Ｄ−〇カウンタ（日本ビクタ
ー製）を用いて測定し、１分間当りの個数を測定した。

２−３−４）　ピンホール ロール表面上の任意の位置での、１００ｄ内に存在する
直径５μ以上の大きさの欠陥（ピンホール）の数を測定
。

２−４）測定結果 上記測定結果を第２表に示す。なお、ロールＢの表面硬
度については、表面硬度のばらつきが大きいため、表面
硬度が平均して１０００Ｈｖに近い所にてカレンダリン
グされたテープを用いて測定した。さらに、電磁変換特
性については表面粗さが２ＯＡ（Ｒａ　）になるように
仕上げたロールＡを用いてカレンダリングを行なったテ
ープの特性なＯとして、他のテープの特性を比較表示し
ている。

州 第２表かられかるように、本発明のロールＣを用いてカ
レンダリングした磁気テープは、電磁変換特性がよ＜　
（Ｓ／Ｎ比が大）ヘッドを摩耗させることも少なく、ピ
ンホールやＤ−０も小さくなり、従来のロールＡ、Ｂａ
？用いてカレンダリングを行なった磁気テープに比べ数
段優れた磁気テープ２得ることができる。

３）比較例３ 比較例２で用いたロールのうち、表面粗さが２０人（Ｒ
ａ　）　の値域ロールＡ、Ｂ。

Ｃヶ用いて以下の測定２行なった。

３−１ン　カレンダ機 比較例２に用いたものと同じカレンダ 機Ａ、Ｂ、およびＣ０ ３−２）　カレンダリング材料（ウェブ）比較例２と同
じ磁気テープ材料。

３−３）　カレンダリング条件 カレンダ線圧：　３００　時／ｃｍ ス　ピ　−　ド　：　１　０　０　ｍ／ｍ１ｎ３−４）
　釡属ロールの加熱方式 省属ロールの加熱方式として、カレン ダ機Ａ、Ｂ、Ｃの各々についてロールの中空部に温水を
流して加熱する方式と、ロールの中空部に誘導加熱コイ
ルを設けて加熱する方式２用いて両方式の比較を行なっ
た。なお、誘導加熱コイルとしてはトクデン株式会社製
のＤｏ　タイプの発熱コイルを使用した。さらに、温水
加熱方式ではロール温度Ｙ８０℃に設定し、誘導加熱コ
イル方式では１００℃に設定した。

３−５）測定項目 ３−５−１）　貧属ロール表面温度 カレ／ダリング時における企属ロー ルの表面温度変化について、 ■　ロール中央部と両側部での温度差をカレンダリング
開始時と、６０００ｍのカレンダリング後で測定。

■　カレンダリング開始時から６０００７７１のカレン
ダリング終了するまでの間の温度変化幅乞測定。

３−５−２）　電磁変換特性 比較例２と同様にして測定。

３−５−３）　ヘッドの摩耗 比較例２と同様にして測定 ３−６）　測定結果 上記測定結果を第３表に示す。なお、温度分布について
は上段に幅方向の温度変化、下段にカレンダリング前後
（カレンダリング時間内）での温度変化幅を示す。なお
、電磁変換特性については、ロールＣで誘導加熱方式に
よってカレンダリングを行なったテープの特性７ａ１′
０として他のテープの特性ケ比較表示している。

第３表かられかるように、本発明の企属ロールＣ乞使用
すれば、ロールＡ、Ｂに比べて温度ムラが少なく、カレ
ンダリング後のテープの電磁変換特性のバラツキも少な
い。特に、誘導加熱方式を用いれば、このバラツキはさ
らに小さくなる。これは、本発明の象属ロールに用いら
れる超硬値域の熱伝導率が良いことに起因するものであ
る。

４）実施例４ 実施例３で用いたのと同じカレンダ機Ａ。

Ｂ、ＣＹ用いて、以下に示すように、値域ロールの寿命
７調べた。

４−１）　カレンダリング条件 次の２つの条件での寿命を調べた。

■　ロール中央部設定温度：　１００°Ｃ力Ｖンダ線圧
：　３００ｋｇ／ｃｍ ス　ピ　−　ド　：　１　０　０　ｍ／ｍｌｎ■　ロー
ル中央部設定温度：　ｉｏｏ℃カレンタ線圧：３００ｋ
ｇ／ｃｒｎ ス　ピ　−　ド　：　２００ｍ／ｍ１ｎ４−２ン　測定
項目 カレンダリング開始後、尤属ロール表 面にピンホールが２００個以上生じるまでの時間、もし
くは企属ロール表面にクランクが入るまでの時間ロール
寿命を測定。

４−η　測定結果 第　４　表 ＊誼属ロールにクシツク発生 ＊＊〃　にピンホール発生 第４表かられかるように、本発明の誼 属ロールＣは高速でのカレンダリングにおいてもロール
寿命が長く高速カレンダが可能である。

５）比較例５ 厚さ１５μのポリエチレン・テレフタレ−）　（ＰＥＴ
　）ベース上に下記の５種類の塗布液（５）〜［Ｆ］）
を用いて５μの塗布膜を設け、これを以下に示すカレン
ダ条件にてカレンダリングした後比較例２の場合と同様
の測定ケ行なった。

５−１）　塗布液の組成 ５−１−１）　塗布液（８） 比較例２の塗布液穴と同一の組成。

５−１−２）　塗布液０３） ■　磁材（−比較例２の磁材と同じ） ０１．・ｌ・ＯＯＶ ■　塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体 （共重合比８７：１３重合度３８０） ・・・１８ｇ ■　ポリエステル・ポリウレタン（ブタン・ジオールと
アジピン酸からなる末 端水酸基を有したポリエステルと２゜ ４−ジフェニルメタンφジイソシアネ ートとの反応生成物分子量約４万） ・・・１８．９ ■　カーボン・ブラック（平均粒子サイズ０．０２μ） ・・・６ｇ ■　シリコーン油（ジメチル・ポリシロキサン） ・・・０．３ｇ ■　酸化クロム（Ｃｒ２０３平均粒子サイズθ、２μ） ・・・２ｇ ■　メチルエチルケトン　・・・４０ｐ■　酢酸ブチル
　・・・１１００ｇ ５−１−３）　塗布液（ｑ ■　磁材（実施夕ト２に同じ）　・・・１００９■　ニ
トロセルロース（窒素含有量１１．２〜１２．３％　重
合度５５０）　・・・２２．９■　塩化ビニル塩化ビニ
リデン共重合 体（共重合比＝７＝３　重合度− ４００） ・・・５ｇ ■　エポキシ樹脂（ビスフェノール八とエピクロルヒド
リンの反応生成物　分 子量＝９００　エポキシ当量−４６０ 〜５２０　水酸基含有量−０，２９％ ５ｈｅｌｌ　ｏｉｌ　Ｃｏ−Ｔ−ビニ’−）１０ｄ）・
・・５ｇ ■　シリコーン油（ジメチル・ポリシロキサン） ・・・０．２ｇ ■　大豆レシチン　・・・０．１．！９’■　酸化アル
ミナ（平均粒子サイズ０４μ）・・・２ｇ ■　カーボン・ブラック（平均粒子サイズ０．０２μ） ・・・５！！ ■　インシアネート化合物（３モルの ２．４−　）リレンジインシアネート化合物と１モルの
トリメチロールプロパン の反応生成物の７５ｗｔ　％酢酸エチル溶液　Ｂａｙｅ
ｆ社のＤｅｓｍｏｄｕｒ　Ｌ　−７５）・・・１８，９ ■　酢酸ブチル　・・・８４０．９ ５−１−４）　塗布液（ＤＪ 塗布液（Ｂｌに塗布数回のポリイソシアネートを１８！
ｊ添加したもの。

５−１−５）　塗布液（Ｅｌ ■　磁材（ＣｒＯ２サイズ０．２μＸ０．０２μ　抗磁
力６４０　Ｑｅ　） ・・・１００．！？ ■　ポリエステル・ポリウレタン（分子量約４万） （ブタンジオールとアジピン酸からな る末端水酸基を有したポリエステルと ２．４−ジフェニルメタン・ジインシ アネートとの反応生成物） ・・・１６．９ ■　合成不乾性油変形アルキッド樹脂 （油長２５％）　・・・４ｇ （日本ライヒホールド社製のバーノ ックＤＥ−２４１−７０） ■　シリコーン油（ジメチルポリシロキサン） ・・・０．１．ｌｉ！ ■　インシアネート化合物（３モルの２゜４−トリレン
・ジイソシアネート化合 物と１モルのトリメチロールプロパン の反応生成物の７５ｗｔ　％酢酸エチル溶液） ・・・１２ｇ ■　酢酸ブチル　・・・６００ｇ ■　メチルエチルケトン　・・・４００ｇ５−η　カレ
ンダ条件 カレンダ機：表面粗さ２０　Ａ　（Ｒａ　）の電属ロー
ルＡ、ＢおよびＣＹ用いたカレンダ機Ａ、ＢおよびＣ０ ロール中央部表面設定温度＝　１００℃カレンダ線圧：
　２５０１＜ｇ／ｌｓ ス　ピ　−　ド　：　１　０　０　ｍ／ｍｉｎ加　熱　
方式：誘導加熱 ５−３）　測定結果 第５表に示す。なお、第５表において ′電磁変換特性は、企属ロールへを用いたカレンダ機Ａ
によるカレンダリング７行なった磁気テープの測足値乞
Ｏとして比較表示している。

第　５　表 第５表かられかるように、本発明の金属ロールＣを用い
てカレンダリングすれば、上記５種類の塗布液（８）〜
（Ｅ）のいずれを塗布したテープでもカレンダリング後
の性能は他の金属ロールＡ、Ｂを用いた場合よりも優れ
、特に硬化性のバインダであるインシアネートを用いた
場合その効果が大である。

６）比較例６ 第６表に示すような組成からなる７種類の本発明の金属
ロールＡ６１〜／Ｉ６７を作９、ロールの表面硬度、表
面粗さ、ピンホールの数を測定しその結果を第６表に示
した。

なお、ロール形状は外径２５．０　ｍａｌ　、内径２０
０　ｍｍ　、長さ６００朋であυ、表面をダイヤモンド
砥石４００番、８００番、１０００番、２０００番の順
に用いて、円筒研磨法により仕上げた。

第６表かられかるように、ＷＣ、Ｃｏ　系にて得うれる
金属ロールはいずれの場合も、硬度は充分高く、ピンホ
ールの少ない表面性の良いロールである。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の金属ロールの１例を示す断面図、 第２図は本発明の金属ロールの１例を示す断面図、 第３図は本発明の金属ロールで内部に誘導加熱コイルを
有する場合の例を示す半断面図、１・・・金属ロール　
１ａ・・・外　周　面２．６・・・中空部　３・・・円
筒部材４・・・芯　金　部　材　８・・・誘導加熱コイ
ル９・・・コイル支持軸　１２・・・トップロール１３
．１４．１５・・・中間ロール　１６・・・ボトムロー
ル第１鑓 第２図 第３ＷＡ 第４図 第５図 （自剖手続補正書 特許庁長官　殿　昭和５９年９月１０日特願昭５８−１
４２８７０号 ２、発明の名称 スーパーカレンダ装置 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 任　所　神奈川県南足柄市中沼２１０番地名　称　富士
写真フィルム株式会社 ４、代理人 東京都港区六本木５丁目２番１号 １）明細＠Ｍ１９頁第７行 第７行３）Ｊを１２−４）Ｊと訂正する。 ２）同頁第１０行 ｒ２−３−１）Ｊをｒ２−４−１　）Ｊと訂正する。 ３）同第２０頁第６行 ｒ２−３−２）Ｊをｒ２−４−２）Ｊと訂正する。 ４）同頁第１０行 ｒ２−３−３）Ｊをｒ２−４−３）Ｊと訂正する。 ５）同頁第１１行 ｒ２ｄＢＪをｌ”２０ｄＢＪと訂正する。 ６）同頁第１６行 ｒ−２−３−４）ｊをｒ２−４−４）Ｊと訂正する。 ７）同頁第２０行 ｒ２−４）Ｊをｒ２−５）Ｊと訂正する。 ８）同第３１頁第９行 ｒｌｏｃｌＪをｒｌｏｏｌＪと訂正する。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）複数の金属ロールを、またはそれぞれ少なくとも
   １個の金属ロールと弾性ロールを平行に配設し、これら
   のロールの間に通したウェブを挾んで加圧し、カレンダ
   リングを行なうスーパーカレンダ装置において、前記金
   属ロールが芯金部材とこの芯金部材外周に嵌着される円
   筒部材からなり、この円筒部材は表面硬度が１０００度
   （ビッカース硬度）以上で、表面粗さが０．１μ（中心
   線平均粗さＲａ）以下であり、タングステンカーバイド
   （ＷＣ）およびコバルト（Ｃｏ）を主成分とする材料か
   らなることを特徴とするスーパーカレンダ装置。
2. （２）前記芯金部材の外周面がタングステンカーバイ）
   （ＷＣ）およびコバル）（Ｃｏ）を主成分とする粉末を
   焼結して形成せしめられていることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載のスーパーカレンダ装置。
3. （３）前記金属ロールがその内部に誘導加熱手段を装着
   して成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   スーパーカレンダ装置。