JPS60235762A - 高強度ジルコニア系焼結体 - Google Patents
高強度ジルコニア系焼結体Info
- Publication number
- JPS60235762A JPS60235762A JP59089272A JP8927284A JPS60235762A JP S60235762 A JPS60235762 A JP S60235762A JP 59089272 A JP59089272 A JP 59089272A JP 8927284 A JP8927284 A JP 8927284A JP S60235762 A JPS60235762 A JP S60235762A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered body
- zirconia
- strength
- present
- alumina
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- Pending
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、主としてジルコニアとアルミナから成る高強
度ジルコニア系焼結体に関する。
度ジルコニア系焼結体に関する。
近年、安定化剤としてＹ、０．を少景添加した正方晶を
含有するジルコニア焼結体（以下、Ｙ−ＰＳＺと略記す
る）が、高強度、高靭性を発現するこ七から、この焼結
体を切断工具、ダイス、ノズル。
含有するジルコニア焼結体（以下、Ｙ−ＰＳＺと略記す
る）が、高強度、高靭性を発現するこ七から、この焼結
体を切断工具、ダイス、ノズル。
ベアリングなどの機械構造材料として利用しようとする
開発が活発化している。本発明からなる焼結体は、この
ような機械構造材料としくの用途の拡大、並びに使用に
対する一段と高い信頼性と耐久性を約束すべき著しく優
れた強度特性を具備したものである。
開発が活発化している。本発明からなる焼結体は、この
ような機械構造材料としくの用途の拡大、並びに使用に
対する一段と高い信頼性と耐久性を約束すべき著しく優
れた強度特性を具備したものである。
Ｙ−ＰＳＺは、すでに高強度焼結体として、よく知られ
ており、その高強度の原因は焼結体中に含１れている正
方晶ジルコニアが応力によって、単斜晶にマルテンサイ
ト型転移をすることに起因しているとされている。本発
明者等は、とのＹ −ｐｓｚの強度全詳細に調べた結果
、強ザは正方晶ジルコニアの情と比例関係にあるのでは
なく、正方晶の他に立方晶が少吋含まれている場合に最
高値に達するという結果を得た。
ており、その高強度の原因は焼結体中に含１れている正
方晶ジルコニアが応力によって、単斜晶にマルテンサイ
ト型転移をすることに起因しているとされている。本発
明者等は、とのＹ −ｐｓｚの強度全詳細に調べた結果
、強ザは正方晶ジルコニアの情と比例関係にあるのでは
なく、正方晶の他に立方晶が少吋含まれている場合に最
高値に達するという結果を得た。
この結果から推論して、正方品ジルコニアの代わりに１
弾性率９強度の高いアルミナを添加することによってさ
らに、高強度化が達成されるとする仮説をもつ（至った
。Ｙ−ＰＳＺ−Ａ４０．系焼結体については、すでに文
献（ジャーナル マテリアル サイエンス、１７，２４
７−２５４（１９８２））、特開昭５８−５６９７６号
公報。
弾性率９強度の高いアルミナを添加することによってさ
らに、高強度化が達成されるとする仮説をもつ（至った
。Ｙ−ＰＳＺ−Ａ４０．系焼結体については、すでに文
献（ジャーナル マテリアル サイエンス、１７，２４
７−２５４（１９８２））、特開昭５８−５６９７６号
公報。
特開昭５８−１２０５７１号公報等で報告されているが
、そこで報告されているホットプレス焼結体の曲げ強度
値は、１７００ ＭＰａ以上には到達しておらず、ホッ
トプレスｙ−ｐｓｚの値（１３００−１６００ＭＰａ
）と比較して同程度であり、上述の仮説を立証するもの
ではなかった。
、そこで報告されているホットプレス焼結体の曲げ強度
値は、１７００ ＭＰａ以上には到達しておらず、ホッ
トプレスｙ−ｐｓｚの値（１３００−１６００ＭＰａ
）と比較して同程度であり、上述の仮説を立証するもの
ではなかった。
従って、これらの強度ｔ−１７！に高強度とすることに
より、焼結体の用途を大きく拡大できるので、その為の
焼結体がめられる。焼結体の強度は、出発原料並びＫそ
の製造方法九大きく依存する。
より、焼結体の用途を大きく拡大できるので、その為の
焼結体がめられる。焼結体の強度は、出発原料並びＫそ
の製造方法九大きく依存する。
そこで、本発明者等は、ジルコニア−アルミナ系につい
て優れた機械的強度特性を有する焼結体を得るべく検討
した結果、イツ） ＩＪＩを少量添加した正方晶を含む
ジルコニアにアルミナを特定割合配合することにより、
寸だ熱間静水圧プレス処理を行うことにより、Ｙ−ＰＳ
Ｚよりさらに著しく強度特性の向上した焼結体が得られ
ることを見い出し本発明を完成させる圧至った。
て優れた機械的強度特性を有する焼結体を得るべく検討
した結果、イツ） ＩＪＩを少量添加した正方晶を含む
ジルコニアにアルミナを特定割合配合することにより、
寸だ熱間静水圧プレス処理を行うことにより、Ｙ−ＰＳ
Ｚよりさらに著しく強度特性の向上した焼結体が得られ
ることを見い出し本発明を完成させる圧至った。
すなわち、本発明は、イツトリア（ＹｙＯｓ） ’！！
”主体とした安定化剤を１，５〜５モルモル有するジル
コニア（ＺｒＯ，） ５０〜９８重ｔｓ、２アルミナ（
Ａ／、Ｏ，）５０〜２重量％とからなり、６点曲は強度
１７００ ＭＰａ以上、焼結体を構成するジルコニアの
結晶相が主として正方晶又は正方晶と立方晶。
”主体とした安定化剤を１，５〜５モルモル有するジル
コニア（ＺｒＯ，） ５０〜９８重ｔｓ、２アルミナ（
Ａ／、Ｏ，）５０〜２重量％とからなり、６点曲は強度
１７００ ＭＰａ以上、焼結体を構成するジルコニアの
結晶相が主として正方晶又は正方晶と立方晶。
焼結体結晶の平均粒子径が２μｍ以下、焼結体のかさ密
度が理論密度の９９．５チ以上および焼結体中に３０μ
ｍ以上の気孔を含有しないことを特徴とする高強度ジル
コニア系焼結体を提供するものである。
度が理論密度の９９．５チ以上および焼結体中に３０μ
ｍ以上の気孔を含有しないことを特徴とする高強度ジル
コニア系焼結体を提供するものである。
以下、本発明をさら忙詳しく説明する。
本発明における焼結体は、Ｙ、Ｏ，金主体とした安定化
剤を１．５〜５モルモル有するＺｒ０．５０〜９８重量
％とＡ／、０．５０〜２重量％からなるものである。Ｙ
、０．を主体とした安定化剤とは、Ｙ、０．が主成分と
なっているということを意味し、ＭｇＯ。
剤を１．５〜５モルモル有するＺｒ０．５０〜９８重量
％とＡ／、０．５０〜２重量％からなるものである。Ｙ
、０．を主体とした安定化剤とは、Ｙ、０．が主成分と
なっているということを意味し、ＭｇＯ。
Ｃａｂ、ランタン系希土類金属酸化物などが少竜含まれ
ていてもよい。該安定化剤の量が、１．５モル係より少
ないと、正方晶からなるジルコニアが得られず、また５
モル係をこえると、正方晶が減少し、立方晶が主体とな
るために転移による高強度化が得られず好ましくない。
ていてもよい。該安定化剤の量が、１．５モル係より少
ないと、正方晶からなるジルコニアが得られず、また５
モル係をこえると、正方晶が減少し、立方晶が主体とな
るために転移による高強度化が得られず好ましくない。
またアルミナの割合が２重ｔチより少ないと、アルミナ
添加による強度上昇効果が得難く、５０重量％をこえる
と、正方晶ジルコニアに起因する強化機構が減少し、期
待したほどの強度が得られない。
添加による強度上昇効果が得難く、５０重量％をこえる
と、正方晶ジルコニアに起因する強化機構が減少し、期
待したほどの強度が得られない。
本発明の焼結体の５点曲げ強度は、１７００ＭＰａ以上
でなければならない。なぜなら、平均曲げ強度値が１７
００ ＭＰａ以上の焼結体は、これまで公表されておら
ず、著しく高強度であると見なし得るからである。、こ
こで規定した３点曲げ強度値とは、Ｊ工８ Ｒ１６０１
−１９８１に基づき幅４ ａｓ 、厚さ３ ｔａｍ 、
長さ４０騙の試験片をスパン長さ３０ｍ、 クロスヘッ
ドスピードＣＬ５朋／ｍｉｎの条件で曲げ破壊したとき
得られる強度で、その１０体以上の平均値である。
でなければならない。なぜなら、平均曲げ強度値が１７
００ ＭＰａ以上の焼結体は、これまで公表されておら
ず、著しく高強度であると見なし得るからである。、こ
こで規定した３点曲げ強度値とは、Ｊ工８ Ｒ１６０１
−１９８１に基づき幅４ ａｓ 、厚さ３ ｔａｍ 、
長さ４０騙の試験片をスパン長さ３０ｍ、 クロスヘッ
ドスピードＣＬ５朋／ｍｉｎの条件で曲げ破壊したとき
得られる強度で、その１０体以上の平均値である。
本発明の焼結体のジルコニアの結晶相は、主として正方
晶又は正方晶と立方晶の混合相からなるものである。し
かしながら他の相として単斜晶が３０重ｆｌｔ％以下で
あれば存在していてもさしつかえない。その測定はＸ線
回折法によって行い、単斜晶の（１１１）面、＜１１１
＞面、正方晶の（２００）面、立方晶の＜２００＞面の
Ｘ線回折強度をそれぞれ、Ｍ＜１１１＞、 Ｍ＜１１７
＞。
晶又は正方晶と立方晶の混合相からなるものである。し
かしながら他の相として単斜晶が３０重ｆｌｔ％以下で
あれば存在していてもさしつかえない。その測定はＸ線
回折法によって行い、単斜晶の（１１１）面、＜１１１
＞面、正方晶の（２００）面、立方晶の＜２００＞面の
Ｘ線回折強度をそれぞれ、Ｍ＜１１１＞、 Ｍ＜１１７
＞。
Ｔ＜２０ ｏ）、Ｃ！＜２０ ｏ）としたとき、Ｋ１１
’ｆ）４−Ｍ（１１如ぐ０■＋Ｃぐ０■汗３１１１）
−１（１ｌ ｂの強度比を単科晶系の重ｔチとする。
’ｆ）４−Ｍ（１１如ぐ０■＋Ｃぐ０■汗３１１１）
−１（１ｌ ｂの強度比を単科晶系の重ｔチとする。
また焼結体結晶の平均粒子径は２μｍ以下である。
２μｍをこえると、熱安定性が著しく低下し、５００°
Ｃ以下の温度環境下で、時間の経過とともに、焼結体に
クラックが発生するという経時劣化を生じるからである
。
Ｃ以下の温度環境下で、時間の経過とともに、焼結体に
クラックが発生するという経時劣化を生じるからである
。
さらに、焼結体のかさ密度が理論密度の９９５係以上で
あり、かつ焼結体中［３０μｍ以上の太きさの気孔を有
しないことが必要である。理論密度が９９．５ ％より
小さかったり、６０μｍ以上の大きさの気孔を有してい
ると、１７００ ＭＰａ以上という高強度の焼結体とな
らず、好ましくない。
あり、かつ焼結体中［３０μｍ以上の太きさの気孔を有
しないことが必要である。理論密度が９９．５ ％より
小さかったり、６０μｍ以上の大きさの気孔を有してい
ると、１７００ ＭＰａ以上という高強度の焼結体とな
らず、好ましくない。
本発明焼結体では、アルミナ粒子については、２０μｍ
以上の大きさとなる集合体を全く含んでいない。
以上の大きさとなる集合体を全く含んでいない。
なお、焼結体の平均粒子径及び理論密度の測定は以下の
方法によって行うものとする。
方法によって行うものとする。
平均粒子径は、鏡面に磨かれた焼結体をエツチングした
のち、走査型電子顕微鏡によって観察し、以下の式によ
ってめる。
のち、走査型電子顕微鏡によって観察し、以下の式によ
ってめる。
γ−−６
ア；平均粒子径。
ｌ；任意に引いた線分を横切る５０個以上の粒゛子の平
均長さ。
均長さ。
理論密度（ρｔ）は以下の弐によってめる。
ρ１−（ｐｚｘＩＱＧ＋ρム×ｆ面）
ρ２；ジルコニアの理論密度で以下の式でめる。
ｘ−１，５
ρｚ−（ｂ、１ｏ−Ｌｌｏａｓｘ−２７−）ｘ（１＋α
００４ｙ）Ｚ ｉ ％０３のモルチ ｙ ｉ Ｚｒ０１中のＨｆＯ，の重量％ρＡ；アルミナ
の理論密度で五９８を用いる。
００４ｙ）Ｚ ｉ ％０３のモルチ ｙ ｉ Ｚｒ０１中のＨｆＯ，の重量％ρＡ；アルミナ
の理論密度で五９８を用いる。
Ｖｚ ｉジルコニアの体積チ
Ｖム；アルミナの体積係
該ジルコニア系焼結体の製造方法は、熱間静水圧プレス
（以下）（ＩＰと略記する）することｆｃ％徴としてい
る。Ｈ工Ｐ処理の方法としては粉末成形体をガラス、金
属などのカプセル中に真空封入したのち、プレス焼成す
る方法とあらかじめ粉末成形体を常圧で予備焼結した後
、プレス装ｆｔＫよって再焼結する方法の２通りが知ら
れていする。本発明からなる焼結体は、どちらの方法に
よっても作成することが可能であるが、後者の方法を用
いた方が、カプセル封入の操作が不要であり、生産性罠
於いても有利である。該ＨＩＰ処理の条件は、圧力５０
ＭＰａ以−ヒ、温度１３００〜１７００℃としなけれ
ばならない。
（以下）（ＩＰと略記する）することｆｃ％徴としてい
る。Ｈ工Ｐ処理の方法としては粉末成形体をガラス、金
属などのカプセル中に真空封入したのち、プレス焼成す
る方法とあらかじめ粉末成形体を常圧で予備焼結した後
、プレス装ｆｔＫよって再焼結する方法の２通りが知ら
れていする。本発明からなる焼結体は、どちらの方法に
よっても作成することが可能であるが、後者の方法を用
いた方が、カプセル封入の操作が不要であり、生産性罠
於いても有利である。該ＨＩＰ処理の条件は、圧力５０
ＭＰａ以−ヒ、温度１３００〜１７００℃としなけれ
ばならない。
ＨＩＰＫ供する予備焼結体は、９ｏチ以上の相対密度を
有し、かつ、平均粒子径１．５μｍ以下のものでなけれ
ばならない。相対密度が９’Ｏチ以下の場合には、焼結
体中に開気孔が残存するようになり、ＨＩＰによる充分
な緻密化が達成されない。
有し、かつ、平均粒子径１．５μｍ以下のものでなけれ
ばならない。相対密度が９’Ｏチ以下の場合には、焼結
体中に開気孔が残存するようになり、ＨＩＰによる充分
な緻密化が達成されない。
また、平均粒子径が１．５μｍ以上の場合には、粒成長
によって生じた大きな空洞がＨＩＰによっても除去でき
なくなり、満足な強度が得られない。このような緻密で
、微細な粒子からなる焼結体を得るには、出発物質とし
て焼結性に優れた微粉末を用いることが好ましい方法で
ある。ジルコニア原料として、−次粒子径１１μｍ以下
の湿式法によって得られた微粉末を、又、アルミナ原料
として、−次粒子径α５μｍ以下の高純度微粉末を用い
ることが望ましい。或いは、ジルコニウムとアルミニウ
ムを含む水溶液から共沈法によって合成した微粉末を用
いる仁とも望ましい方法としてあげられる。
によって生じた大きな空洞がＨＩＰによっても除去でき
なくなり、満足な強度が得られない。このような緻密で
、微細な粒子からなる焼結体を得るには、出発物質とし
て焼結性に優れた微粉末を用いることが好ましい方法で
ある。ジルコニア原料として、−次粒子径１１μｍ以下
の湿式法によって得られた微粉末を、又、アルミナ原料
として、−次粒子径α５μｍ以下の高純度微粉末を用い
ることが望ましい。或いは、ジルコニウムとアルミニウ
ムを含む水溶液から共沈法によって合成した微粉末を用
いる仁とも望ましい方法としてあげられる。
また、ジルコニア、アルミナに加えて、１重量−以下の
Ｓｉｎ、を共存させることも望ましい方法である。Ｓｉ
ｎ、とアルミナ、イツトリアが反応して、微量のガラス
相を形成し、緻密化に有効な作用を及はすためである。
Ｓｉｎ、を共存させることも望ましい方法である。Ｓｉ
ｎ、とアルミナ、イツトリアが反応して、微量のガラス
相を形成し、緻密化に有効な作用を及はすためである。
従来、Ｙ−ＰＳＺ焼結体或いは、ジルコニアと他のセラ
ミックスからなる複合焼結体では、高温に於ける機械的
性質が劣化するということが知られていた。たとえば、
これらの焼結体について、現在までに公表されている高
温曲げ強度は、最高でも１０００℃で５００ ＭＰａに
到達していない。
ミックスからなる複合焼結体では、高温に於ける機械的
性質が劣化するということが知られていた。たとえば、
これらの焼結体について、現在までに公表されている高
温曲げ強度は、最高でも１０００℃で５００ ＭＰａに
到達していない。
このような高温に於ける機械的強度の劣化が、ジルコニ
ア系焼結体の大きな欠点とみなされていた。
ア系焼結体の大きな欠点とみなされていた。
本発明からなる焼結体は、このような欠点を克服したも
のでもある。すなわち、本発明の焼結体は１０００°Ｃ
で９００−１０００ＭＰａに達する５点曲げ強度を有す
る。このような従来の焼結体に比較して格段に優れた高
温強度は、本発明からなる焼結体の高い室温強度に起因
する。
のでもある。すなわち、本発明の焼結体は１０００°Ｃ
で９００−１０００ＭＰａに達する５点曲げ強度を有す
る。このような従来の焼結体に比較して格段に優れた高
温強度は、本発明からなる焼結体の高い室温強度に起因
する。
従来のジルコニア系焼結体の高温機械材料としての用量
は、限られたものであったが、本発明からなる焼結体は
、高温強度を著しく向上したものでおり、新なエンジン
部材などの高温機械材料への用途開拓の可能性を示唆す
るものである。
は、限られたものであったが、本発明からなる焼結体は
、高温強度を著しく向上したものでおり、新なエンジン
部材などの高温機械材料への用途開拓の可能性を示唆す
るものである。
また、本発明のジルコニア系焼結体は、従来品より数段
優れた強度特性を有していることから、従来の切断、工
具、ダイス、ノズル、ベアリングなどの機械構造材料は
当然の事、これらの中でも特に強度と耐久性全要求され
る分野にさら忙有効に使用できるものである。
優れた強度特性を有していることから、従来の切断、工
具、ダイス、ノズル、ベアリングなどの機械構造材料は
当然の事、これらの中でも特に強度と耐久性全要求され
る分野にさら忙有効に使用できるものである。
次に本発明の焼結体を実施例に基づいてさらに詳細に説
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
実施例１
共沈法によって得られたＹ、０．を１．５〜５モルモル
む一次粒子径が２３０ＸのＹ−ＰＳＺ粉末と、平均粒子
径がα４μｍの高純度（９９，９９％ ）Ａ７４０．粉
末を、所望の組成になるようにエタノール中で２４時時
間式混合した後、乾燥工程を経て原料粉末を調製した。
む一次粒子径が２３０ＸのＹ−ＰＳＺ粉末と、平均粒子
径がα４μｍの高純度（９９，９９％ ）Ａ７４０．粉
末を、所望の組成になるようにエタノール中で２４時時
間式混合した後、乾燥工程を経て原料粉末を調製した。
次いで、上記原料粉末をラバープレス法によって、厚さ
１幅、長さがそれぞれ４ｍ、４０１１ｓ、５６騙である
板状成形体とし、この成形体１１２００〜１５００℃の
温度で２時間予備焼結し、Ｈ工Ｐ処理用予備焼結体とし
た。
１幅、長さがそれぞれ４ｍ、４０１１ｓ、５６騙である
板状成形体とし、この成形体１１２００〜１５００℃の
温度で２時間予備焼結し、Ｈ工Ｐ処理用予備焼結体とし
た。
なお、予備焼結体の相対密度、平均粒子径はいずれも９
０〜９８チ、１５〜１．２μｍであった。この２００
ＭＰ＆の条件下でａ５時間、Ａｒガス中でＨｌ、Ｐ処理
して本発明のジルコニア系焼結体を得た。このようＫし
て作成した２４組の焼結体について焼結体密度、平均粒
子径、 Ｚｒ０１結晶相、及び曲げ強度の測定を行った
。これらの結果を表１１Ｃ示す。
０〜９８チ、１５〜１．２μｍであった。この２００
ＭＰ＆の条件下でａ５時間、Ａｒガス中でＨｌ、Ｐ処理
して本発明のジルコニア系焼結体を得た。このようＫし
て作成した２４組の焼結体について焼結体密度、平均粒
子径、 Ｚｒ０１結晶相、及び曲げ強度の測定を行った
。これらの結果を表１１Ｃ示す。
表１には比較のために、Ｙ−ＰＳＺ単身の予備焼結体に
ＨＩＰ処理した焼結体及び、Ｙ−ＰＳＺ−Ａ４０．系で
ＨＩＰ処理を行わない焼結体についての結果も記した。
ＨＩＰ処理した焼結体及び、Ｙ−ＰＳＺ−Ａ４０．系で
ＨＩＰ処理を行わない焼結体についての結果も記した。
本発明の焼結体を電子顕微鏡によシ観察したところ、い
ずれも３０μｍ以上の気孔はみられなかった。
ずれも３０μｍ以上の気孔はみられなかった。
実施例２
実施例１で用いたｙ−ｐｓｚとＡ４０．の混合粉末をラ
バープレス法によって圧力３ ｔｏｎ／７で角棒状成形
体（５Ｘ５Ｘ５６ｆｉ）とした後、Ｍｏ金属薄膜によっ
て包み、パイレックスガラスチューブに入れ、真空封入
した。このガラスカプセル中に入れた成形体をホットア
イソスタティック装置に入れ、Ａｒ雰囲気中で８００°
Ｃ迄加熱した後、加圧を開始し、１５００℃、１００Ｍ
Ｐａ、 ［１５時間の条件でＨＩＰ処理した。得られた
焼結体をダイヤモンドホイールで研削し、前述の方法に
従って、曲げ強度測定を行った。これらの結果を表２に
示す。
バープレス法によって圧力３ ｔｏｎ／７で角棒状成形
体（５Ｘ５Ｘ５６ｆｉ）とした後、Ｍｏ金属薄膜によっ
て包み、パイレックスガラスチューブに入れ、真空封入
した。このガラスカプセル中に入れた成形体をホットア
イソスタティック装置に入れ、Ａｒ雰囲気中で８００°
Ｃ迄加熱した後、加圧を開始し、１５００℃、１００Ｍ
Ｐａ、 ［１５時間の条件でＨＩＰ処理した。得られた
焼結体をダイヤモンドホイールで研削し、前述の方法に
従って、曲げ強度測定を行った。これらの結果を表２に
示す。
実施例５
共沈法によって、Ｙ、０．の他に、ＭｇＯ，Ｄｙ１Ｏ１
，ＣｅＯ２を含む平均１次粒子径が２００にのＹ−ＰＳ
Ｚ粉末を得た。これらの粉末と平均１次粒子径が１ｏｏ
ｏＸのＡｌｔｏｓ粉末を所望の組成として、７２時時間
式混合した。得られた粉末について、実施例１で記載し
たのと同様の成形、焼結操作を行い、本発明のジルコニ
ア系焼結体を得た。
，ＣｅＯ２を含む平均１次粒子径が２００にのＹ−ＰＳ
Ｚ粉末を得た。これらの粉末と平均１次粒子径が１ｏｏ
ｏＸのＡｌｔｏｓ粉末を所望の組成として、７２時時間
式混合した。得られた粉末について、実施例１で記載し
たのと同様の成形、焼結操作を行い、本発明のジルコニ
ア系焼結体を得た。
得られた焼結体に関する結果を表５に示す。
実施例４
実施例１に記載した方法によって作製した焼結体罠つい
て、室温から１０００°Ｃまでの各温度で高温曲げ強度
を測定し、表４の結果を得た。
て、室温から１０００°Ｃまでの各温度で高温曲げ強度
を測定し、表４の結果を得た。
Claims (1)
- （１） イツトリア（ＹｔＯｓ）を主体とした安定化剤
を１．５〜５モルモル有するジルコニア（ＺｒＯ，）５
０〜９８重ＩＬ−チとアルミナ（Ａ４０．）５０〜２重
ｔｅ４とからなり、５点曲げ強度が１７００ ＭＰａ以
上、焼結体を構成するジルコニアの結晶相が主として正
方晶又は正方晶と立方晶、＋ｔ８結体結晶結晶均粒子径
が２μｍ以下、焼結体のかさ密度が理論密度の９９５嗟
以上および焼結体中に３０μｍ以上の気孔を含有しない
ことを特徴とする高強度ジルコニア系焼結体。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59089272A JPS60235762A (ja) | 1984-05-07 | 1984-05-07 | 高強度ジルコニア系焼結体 |
| DE8484307058T DE3472398D1 (en) | 1983-10-17 | 1984-10-15 | High-strength zirconia type sintered body and process for preparation thereof |
| EP84307058A EP0140638B1 (en) | 1983-10-17 | 1984-10-15 | High-strength zirconia type sintered body and process for preparation thereof |
| AU34254/84A AU573631B2 (en) | 1983-10-17 | 1984-10-15 | High strength zirconia type sintered body |
| US06/661,968 US4587225A (en) | 1983-10-17 | 1984-10-17 | High-strength zirconia type sintered body |
| KR1019840006430A KR920007020B1 (ko) | 1983-10-17 | 1984-10-17 | 고강도 산화지르코늄형 소결체 및 그의 제조방법 |
| US06/704,037 US4774041A (en) | 1983-10-17 | 1985-02-21 | High-strength zirconia type sintered body and process for preparation thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59089272A JPS60235762A (ja) | 1984-05-07 | 1984-05-07 | 高強度ジルコニア系焼結体 |
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| JPS60235762A true JPS60235762A (ja) | 1985-11-22 |
Family
ID=13966104
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP59089272A Pending JPS60235762A (ja) | 1983-10-17 | 1984-05-07 | 高強度ジルコニア系焼結体 |
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| JP (1) | JPS60235762A (ja) |
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