JPS60171359A - 極低温冷凍機 - Google Patents
極低温冷凍機Info
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- JPS60171359A JPS60171359A JP2837884A JP2837884A JPS60171359A JP S60171359 A JPS60171359 A JP S60171359A JP 2837884 A JP2837884 A JP 2837884A JP 2837884 A JP2837884 A JP 2837884A JP S60171359 A JPS60171359 A JP S60171359A
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- Japan
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- gas
- piston
- expander
- cryogenic
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ヘリウムガスの膨張時に発生でる寒冷を利用
して被冷却物を3〜70’にの極低温に冷IATIるよ
うにした極低温冷ill +ffiの改良に関りる。
して被冷却物を3〜70’にの極低温に冷IATIるよ
うにした極低温冷ill +ffiの改良に関りる。
(従来技術)
従来より、この種の極低温冷凍機として、例えば第3図
に示ずように、ヘリウム圧縮機(a)と、該ヘリウム圧
縮機(a )で圧縮された高圧ヘリウムガスを膨張させ
る極低温用膨張機(b)とを高圧ガスライン(C’)お
よび低圧ガスライン(d、)にJ:り接続して開回路(
e )を形成し、上記膨張機(b)での高圧ヘリウムガ
スの膨張減圧により寒冷を発生して被冷却物を3〜70
’にの極低温に冷却するようにしたものが知られている
。
に示ずように、ヘリウム圧縮機(a)と、該ヘリウム圧
縮機(a )で圧縮された高圧ヘリウムガスを膨張させ
る極低温用膨張機(b)とを高圧ガスライン(C’)お
よび低圧ガスライン(d、)にJ:り接続して開回路(
e )を形成し、上記膨張機(b)での高圧ヘリウムガ
スの膨張減圧により寒冷を発生して被冷却物を3〜70
’にの極低温に冷却するようにしたものが知られている
。
ところぐ、上記極低温用膨張m(b)は、例えば該膨張
機(b)の内部通路(n)を高圧ガスライン(C)およ
び低圧ガスライン<d )に交互に連通せしめるローク
リ弁(f)と、該ロータリ弁(「)を電源同期回転数で
回転′ヒしめる電!I’JJ m(す)と、上記ロータ
リ弁(f)の回転に伴うヘリウムガスの吸入および吐出
に応じて往復動じ、内部に吸入ガスおよび吐出ガスのカ
ス通路(h)を有するピストン−(+)と、該ピストン
(1)のガス通路(11)に介設された蓄冷器(J+)
。
機(b)の内部通路(n)を高圧ガスライン(C)およ
び低圧ガスライン<d )に交互に連通せしめるローク
リ弁(f)と、該ロータリ弁(「)を電源同期回転数で
回転′ヒしめる電!I’JJ m(す)と、上記ロータ
リ弁(f)の回転に伴うヘリウムガスの吸入および吐出
に応じて往復動じ、内部に吸入ガスおよび吐出ガスのカ
ス通路(h)を有するピストン−(+)と、該ピストン
(1)のガス通路(11)に介設された蓄冷器(J+)
。
(j2)と、ピストン(+>下面およびケーシング(k
)で形成され、高圧ヘリウムガスを上記ビス1ヘンく1
)のガス通路(1+)をfPL ’C吸入する膨張室(
9+ )、(9,2)とが(411λられており、ピス
トン(i )の往復動に伴う膨°張?、6 (9+ )
。
)で形成され、高圧ヘリウムガスを上記ビス1ヘンく1
)のガス通路(1+)をfPL ’C吸入する膨張室(
9+ )、(9,2)とが(411λられており、ピス
トン(i )の往復動に伴う膨°張?、6 (9+ )
。
(92〉の拡大および縮小に応じ(該膨張室(9+)、
(I12>内の高圧ヘリウムガスを吐出過程にお′いて
膨張さして、該膨張室(U+ )、(Q2)1部(つま
り冷却部)を3〜70°にの極低温に冷却するようにな
されている(1972年9月発行の「超低温技術」の7
9〜87ページ参照)。
(I12>内の高圧ヘリウムガスを吐出過程にお′いて
膨張さして、該膨張室(U+ )、(Q2)1部(つま
り冷却部)を3〜70°にの極低温に冷却するようにな
されている(1972年9月発行の「超低温技術」の7
9〜87ページ参照)。
しかし、上記膨張1m(b)はロータリ弁<[)が圧縮
機(a )と同様に電動#jHo)によって電源同期回
転数で回転するものであるため、膨張室(51+ )、
<9.2>の温度が300’ K稈麿の常温である初期
予冷時には、ロータリブr([)の1回転当りのガス吸
入量が少ない関係上、膨張機(1))への単位時間当り
のガス吸入量が少なくて、高圧ガスライン(C)の高圧
が定格運転圧(例えば20atg)よりも著しく高い(
tl’! (例えば30〜40atg>になり、その結
果、圧縮1ff(a)や膨張m(1))が故障したり破
壊したりすることがあるという欠点があった。
機(a )と同様に電動#jHo)によって電源同期回
転数で回転するものであるため、膨張室(51+ )、
<9.2>の温度が300’ K稈麿の常温である初期
予冷時には、ロータリブr([)の1回転当りのガス吸
入量が少ない関係上、膨張機(1))への単位時間当り
のガス吸入量が少なくて、高圧ガスライン(C)の高圧
が定格運転圧(例えば20atg)よりも著しく高い(
tl’! (例えば30〜40atg>になり、その結
果、圧縮1ff(a)や膨張m(1))が故障したり破
壊したりすることがあるという欠点があった。
そこで、従来、第3図に示すように、膨張機(b )を
バイパスづ゛るバイパスライン(0)を設けるとともに
、該バイパスラインく0)に所定開度に設定したバイパ
ス弁(p)を介設して、初期予冷時には高圧ガスライン
(C)の高圧ヘリウムガスを該バイパスライン(0)を
経“Cバイパスさせて、高圧の異常上昇を防止すること
が行われている。尚、ロータリ弁(f)の1回転当りの
ガス吸入量は膨張機(b)の膨張室CU+)、(Uz)
下部(つまり冷却部)の温度低下に伴い次第に増大する
ので、最終定格運転時にはバイパスライン(0)へのバ
イパスガス量は零となる。尚、図中、(m )はサージ
タンクである。
バイパスづ゛るバイパスライン(0)を設けるとともに
、該バイパスラインく0)に所定開度に設定したバイパ
ス弁(p)を介設して、初期予冷時には高圧ガスライン
(C)の高圧ヘリウムガスを該バイパスライン(0)を
経“Cバイパスさせて、高圧の異常上昇を防止すること
が行われている。尚、ロータリ弁(f)の1回転当りの
ガス吸入量は膨張機(b)の膨張室CU+)、(Uz)
下部(つまり冷却部)の温度低下に伴い次第に増大する
ので、最終定格運転時にはバイパスライン(0)へのバ
イパスガス量は零となる。尚、図中、(m )はサージ
タンクである。
しかしながら、上記従来のものでは、初期予冷時、膨張
機(b)への単位時間当りのガス吸入mが少なくて、は
とんどがバイパスライン(0)を経てバイパスされるた
め、冷却部の冷却が緩慢で初期予冷に長時間を要すると
ともに、ヘリウム圧縮R(a)の電力損失が大きい。し
かし、ピストン<r >の往復動が上記の如くガス圧の
高低差に応じて行われるものでは、ガス11[に変動が
生じると、ピストン(1)が上死点又は下死魚を越えC
周囲との衝突を生じることがあり、静粛性能を害する。
機(b)への単位時間当りのガス吸入mが少なくて、は
とんどがバイパスライン(0)を経てバイパスされるた
め、冷却部の冷却が緩慢で初期予冷に長時間を要すると
ともに、ヘリウム圧縮R(a)の電力損失が大きい。し
かし、ピストン<r >の往復動が上記の如くガス圧の
高低差に応じて行われるものでは、ガス11[に変動が
生じると、ピストン(1)が上死点又は下死魚を越えC
周囲との衝突を生じることがあり、静粛性能を害する。
さらに、定格運転時にはピストン(i)の往復動回数が
電源周波数に応じた比較的多い回数であるため、これ、
に起因Jる振動が大きいという問題がある。
電源周波数に応じた比較的多い回数であるため、これ、
に起因Jる振動が大きいという問題がある。
(発明の目的)
本発明は斯かる点に鑑みてなされたちのC1その目的と
するところは、上記の如き極低温用膨張機のビ・ストン
の単位時間当りの11復動回数を過すノに制御するよう
にすることにJ:す、初期j;冷u;’7には膨張1幾
への141位哨間当りのガス吸入量を従来よりも多くし
て、初期予冷をλ(目1・目I’+I ?’ シか°b
圧縮機の電力損失少なく行いつつ高圧の異常−1−芦を
確実に防止するとともに、ピストンの往復動をガス圧の
変動に拘らず常に正確に規制し、さらに定格運転時にお
けるピストンの往復動に起因りる振!FIJを有効に抑
制することにある。
するところは、上記の如き極低温用膨張機のビ・ストン
の単位時間当りの11復動回数を過すノに制御するよう
にすることにJ:す、初期j;冷u;’7には膨張1幾
への141位哨間当りのガス吸入量を従来よりも多くし
て、初期予冷をλ(目1・目I’+I ?’ シか°b
圧縮機の電力損失少なく行いつつ高圧の異常−1−芦を
確実に防止するとともに、ピストンの往復動をガス圧の
変動に拘らず常に正確に規制し、さらに定格運転時にお
けるピストンの往復動に起因りる振!FIJを有効に抑
制することにある。
(発明の構成)
」1記目的を達成するため、本発明の構成は、ヘリウム
圧縮機と、極低温用膨張機とを閉回路に接続してなる極
低温冷凍機において、上記閉回路を流通するヘリウムガ
スの圧力又はこれに関連する信号を検出覆る信号検出手
段と、上記極低温用膨張(幾を回転数制御するインバー
タと、上記信号検出手段の出力に応じた周波数設定信号
を上記インパークに出力する制御手段とを備えて、初期
予冷間には、極低温用膨張機のピストンの単位時間当り
の往復動回数を従来よりも多くして膨張機への11位時
間当りのガス吸入量を増大させることによって、初期予
冷時間の短縮おにび圧縮機の電力損失の低°減を図りな
がら高圧の異常上昇を防止しているとともに、ピストン
の往復動がヘリウムガスの圧力差に応じて行われるもの
では、−ロータリ弁のヘリウムガス圧に応じた回転数制
御によって、ピストンの往復動を常に正確に規制してピ
ストン上面および下面の周囲との衝突を確実に防止し、
さらに最終定格運転時には、ピストン41復初回数を電
源周波数に同期した回数にりも減少さU−(、ピストン
往復動に起因づる膨張機の振動を抑制り゛るようにした
ちのぐある。
圧縮機と、極低温用膨張機とを閉回路に接続してなる極
低温冷凍機において、上記閉回路を流通するヘリウムガ
スの圧力又はこれに関連する信号を検出覆る信号検出手
段と、上記極低温用膨張(幾を回転数制御するインバー
タと、上記信号検出手段の出力に応じた周波数設定信号
を上記インパークに出力する制御手段とを備えて、初期
予冷間には、極低温用膨張機のピストンの単位時間当り
の往復動回数を従来よりも多くして膨張機への11位時
間当りのガス吸入量を増大させることによって、初期予
冷時間の短縮おにび圧縮機の電力損失の低°減を図りな
がら高圧の異常上昇を防止しているとともに、ピストン
の往復動がヘリウムガスの圧力差に応じて行われるもの
では、−ロータリ弁のヘリウムガス圧に応じた回転数制
御によって、ピストンの往復動を常に正確に規制してピ
ストン上面および下面の周囲との衝突を確実に防止し、
さらに最終定格運転時には、ピストン41復初回数を電
源周波数に同期した回数にりも減少さU−(、ピストン
往復動に起因づる膨張機の振動を抑制り゛るようにした
ちのぐある。
(発明の効果)
したがって、本発明の極低温冷凍機によれば、極低温用
膨張機のインバータによるヘリウムガス圧に応じた回転
数制御によつ“(゛膨張機へのlj位+1.’1間当り
のガス吸入量が増減制御されるので、初期予冷時にお番
)る高圧の異常上y?を、初期予冷時間の短縮化および
圧縮機の電力損失の(l(減化を図りつつ確実に防止す
ることがでさるとともに、ピストンの往復動がヘリウム
ガスのJ1力差に応じて行われるものでは、そのピスト
ン111u動を常に正確に規制でき、また定格運転時の
ピストン往復動に起′囚する膨張1幾の振動を有効に抑
制りることができるなど、冷凍能力の向上、省エネルギ
ー化J5よび静粛性能の向」:を−挙に図ることかぐき
るものである。
膨張機のインバータによるヘリウムガス圧に応じた回転
数制御によつ“(゛膨張機へのlj位+1.’1間当り
のガス吸入量が増減制御されるので、初期予冷時にお番
)る高圧の異常上y?を、初期予冷時間の短縮化および
圧縮機の電力損失の(l(減化を図りつつ確実に防止す
ることがでさるとともに、ピストンの往復動がヘリウム
ガスのJ1力差に応じて行われるものでは、そのピスト
ン111u動を常に正確に規制でき、また定格運転時の
ピストン往復動に起′囚する膨張1幾の振動を有効に抑
制りることができるなど、冷凍能力の向上、省エネルギ
ー化J5よび静粛性能の向」:を−挙に図ることかぐき
るものである。
(実施例)。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明する
。
。
第1図において、(1)はヘリウム圧縮機、(2〉は該
圧縮機(1)で圧縮された高圧ヘリウムガスを膨張させ
る極低温用膨張機であって、該両機器(1)、(2)間
は高圧ガスライン(3)(+3J:び低圧ガスライン(
4)により接続されて閉回路(5)が形成されている。
圧縮機(1)で圧縮された高圧ヘリウムガスを膨張させ
る極低温用膨張機であって、該両機器(1)、(2)間
は高圧ガスライン(3)(+3J:び低圧ガスライン(
4)により接続されて閉回路(5)が形成されている。
上記極低温用膨張機(2)は、高圧ガスライン〈3〉に
清適する吸入口(6〉と、低圧ガスライン(4)に連通
ずる吐出口(7)と、中心に設けた内部通路(8)を該
吸入口(6)と吐出口(7)とに交互に連通ずるロータ
リ弁(9)と、該ロータリ弁(9)を回転駆動する電動
機〈10)と、内部に上記内部通路(8)に連通J“る
ガス通路(11)を有するピストン(12)と、該ピス
トン(12)のガス通路(11)に介設された蓄冷器(
13a)、(13b)と、ピストン(12)下面とケー
シング(14)とで形成され、ピストン(12)のガス
通路(11)に連通ずる膨張室(15a )、(15b
)と、ピストン(12)上面を所定圧(P)で下方に
押圧づる圧力室(16)と、該肚力室(16)にAリフ
イス(177を介して連通Jるり一−ジタンク(18)
とを備え、ピストン(12)は当初は図示の上端位ff
flにあり、ロータリ弁(9)ににつて吸入[:’、1
(C5)が内部通路(8)に連通したとき、高圧ヘリ
ウムガスが下方に吸入されながら蓄冷器(13a )、
(13b )で冷却されて膨張室(15a)、(15b
)に流入し、膨張室(15a )、(1’5b )内几
力を高めて所定1′+:、(P )以上になるとピスト
ン(12)を上昇移動さUる一方、これににリビスi・
ン〈′12)が上端位置に達すると1コータリ弁(9)
にJ、り吸入口(6)が閉じられるととしに++l、
iff 1.11 (7)が内部通路(8)に連通し、
膨張室(15a)。
清適する吸入口(6〉と、低圧ガスライン(4)に連通
ずる吐出口(7)と、中心に設けた内部通路(8)を該
吸入口(6)と吐出口(7)とに交互に連通ずるロータ
リ弁(9)と、該ロータリ弁(9)を回転駆動する電動
機〈10)と、内部に上記内部通路(8)に連通J“る
ガス通路(11)を有するピストン(12)と、該ピス
トン(12)のガス通路(11)に介設された蓄冷器(
13a)、(13b)と、ピストン(12)下面とケー
シング(14)とで形成され、ピストン(12)のガス
通路(11)に連通ずる膨張室(15a )、(15b
)と、ピストン(12)上面を所定圧(P)で下方に
押圧づる圧力室(16)と、該肚力室(16)にAリフ
イス(177を介して連通Jるり一−ジタンク(18)
とを備え、ピストン(12)は当初は図示の上端位ff
flにあり、ロータリ弁(9)ににつて吸入[:’、1
(C5)が内部通路(8)に連通したとき、高圧ヘリ
ウムガスが下方に吸入されながら蓄冷器(13a )、
(13b )で冷却されて膨張室(15a)、(15b
)に流入し、膨張室(15a )、(1’5b )内几
力を高めて所定1′+:、(P )以上になるとピスト
ン(12)を上昇移動さUる一方、これににリビスi・
ン〈′12)が上端位置に達すると1コータリ弁(9)
にJ、り吸入口(6)が閉じられるととしに++l、
iff 1.11 (7)が内部通路(8)に連通し、
膨張室(15a)。
(15b)の吸入ガスが膨張減圧しながら寒冷を発生し
たのち、ガス通路(’+ 1 )をIνrし、yi冷器
(13a )、(13b >で1rAめられて吐出口(
7)から低仄ガスライン(4)に流出することを繰返し
て、膨張室(15a’) 、(15b )下部(つまり
冷却部)を3〜70°Kに冷却リ−るようになされてい
る。
たのち、ガス通路(’+ 1 )をIνrし、yi冷器
(13a )、(13b >で1rAめられて吐出口(
7)から低仄ガスライン(4)に流出することを繰返し
て、膨張室(15a’) 、(15b )下部(つまり
冷却部)を3〜70°Kに冷却リ−るようになされてい
る。
そして、本発明の特徴として、(20)は高圧および低
圧ガスライン(3)、(4)の圧力を検知して開回路(
5)のヘリウムガスの高低圧力差を検出する差圧センサ
よりなる信号検出手段、(21)は膨張機(2)の電動
機(10)を回転数制御するインバータであって、上記
信号検出手段(20)は上記インバータ(21)に周波
数設定48号を出力する制御手段(22)に信号の授受
可能に接続されている。
圧ガスライン(3)、(4)の圧力を検知して開回路(
5)のヘリウムガスの高低圧力差を検出する差圧センサ
よりなる信号検出手段、(21)は膨張機(2)の電動
機(10)を回転数制御するインバータであって、上記
信号検出手段(20)は上記インバータ(21)に周波
数設定48号を出力する制御手段(22)に信号の授受
可能に接続されている。
上記制御手段(22)は、信号検出手段(20)からの
圧力差信号値(Ps)が定格運転時に相当づる定格圧力
差値(Po)に一致するとぎには、定格運転時に相当す
る定格周波数設定(U@(fo)を出力する一方、圧力
差信号値(Ps )が上記定格圧力差値(Po)よりも
大きいときには、その差(I]5−Po)に応じ【定格
周波数設定18号(to>よりも高い周波数設定信号を
出力するものである。また、上記定格周波数設定(3号
(fo)は例えばヘリウム圧縮ei < i >の電源
周波数(50/601−1z)の約半分舶の30 Ll
zに設定され【いる。尚、図中、(23)はリージタ
ンクである。
圧力差信号値(Ps)が定格運転時に相当づる定格圧力
差値(Po)に一致するとぎには、定格運転時に相当す
る定格周波数設定(U@(fo)を出力する一方、圧力
差信号値(Ps )が上記定格圧力差値(Po)よりも
大きいときには、その差(I]5−Po)に応じ【定格
周波数設定18号(to>よりも高い周波数設定信号を
出力するものである。また、上記定格周波数設定(3号
(fo)は例えばヘリウム圧縮ei < i >の電源
周波数(50/601−1z)の約半分舶の30 Ll
zに設定され【いる。尚、図中、(23)はリージタ
ンクである。
次に、上記実施例に作動について説明する。先ず、初期
予冷時、膨張機(2)の膨張室<158)、(151+
)下部(つまり冷却部)は当初は約300°にの常温に
あって、高11刀スライン(33)の高圧は定格運転時
に較べて)3しく高くなっており、このため信号検出手
段(20>の圧力# イ、”; 0値(Ps)は定格圧
力差値(1)o)J、リム高い。
予冷時、膨張機(2)の膨張室<158)、(151+
)下部(つまり冷却部)は当初は約300°にの常温に
あって、高11刀スライン(33)の高圧は定格運転時
に較べて)3しく高くなっており、このため信号検出手
段(20>の圧力# イ、”; 0値(Ps)は定格圧
力差値(1)o)J、リム高い。
そのため、制御手段(22) l)’ ”lは定格周波
数設定信号(fo)よりも高い周波数設定1ri 3号
がインバータ(21)に出力され、膨張は(2)の電動
機(10)は高回転数で回転しりliめる。このことに
より、ロータリ弁(9)ににる内部通路(8)の吸入口
(6)と吐出口(7)との交互の連通が頻繁に行われて
、膨張機(2)への単位時間当りのガス吸入mが多くな
り、その結果、冷却部の冷却が急速に且つ圧縮alt、
(1)の電力損失を少なくして行われながら高圧が低下
する。そして、高圧が低下すると共に膨張a(2)の冷
却部の冷却が進行りる□のに従って、ロータリ弁(9)
の1回転当りのガス吸入量が増大するとともに、インバ
ータ(21)への周波数設定信号値が小さくなって電動
131 (10)の回転数つまりロータリ弁(9)にJ
ζる吸入口(6)と吐出口(7)との連通切換回数が少
なくなることを繰返して、膨張機(2)への単位時間当
りのガス吸入量をほぼ同一値に保持しながら高圧が低下
し、インバータ(21)への周波数設定信号が定格周波
数設定信号(fO)どなる定格運転状態に早期に移行す
ることになる。
数設定信号(fo)よりも高い周波数設定1ri 3号
がインバータ(21)に出力され、膨張は(2)の電動
機(10)は高回転数で回転しりliめる。このことに
より、ロータリ弁(9)ににる内部通路(8)の吸入口
(6)と吐出口(7)との交互の連通が頻繁に行われて
、膨張機(2)への単位時間当りのガス吸入mが多くな
り、その結果、冷却部の冷却が急速に且つ圧縮alt、
(1)の電力損失を少なくして行われながら高圧が低下
する。そして、高圧が低下すると共に膨張a(2)の冷
却部の冷却が進行りる□のに従って、ロータリ弁(9)
の1回転当りのガス吸入量が増大するとともに、インバ
ータ(21)への周波数設定信号値が小さくなって電動
131 (10)の回転数つまりロータリ弁(9)にJ
ζる吸入口(6)と吐出口(7)との連通切換回数が少
なくなることを繰返して、膨張機(2)への単位時間当
りのガス吸入量をほぼ同一値に保持しながら高圧が低下
し、インバータ(21)への周波数設定信号が定格周波
数設定信号(fO)どなる定格運転状態に早期に移行す
ることになる。
よって、初期冷却時間を短縮すると共に圧縮機(1)の
電力損失を低減しな、がら、高圧の異常上昇を確実に防
止することができる。
電力損失を低減しな、がら、高圧の異常上昇を確実に防
止することができる。
また、定格運転時において、高圧が上昇し又は低辻が下
降し−(高低圧力差に変動が生じた場合には、インバー
タ(21)への周波数設定信号値がそれに応じて大きく
なるので、ロータリ弁く9)′の回転数が増大して、膨
張機(2)の吸入口(6)又は吐出口(7) (7)連
通Ill r17i 1JJ 模が!ij lυ」に(
Iわれ、その結果、ピストン(12)4よ1−死点又は
下死点を越えることがなくなり、よつ(ピストン(12
)の上面J5 J:び下面の周囲とのHj文を防止して
静粛性能の向上を図ることが?′さる。しか−し、定格
周波数設定信号値(fo)Lよ電源周波数の約半分値で
あるのひ、ピストン(12)のl[1位時間当りの往復
初回数の半減によりピストン(12)の往復動に起因す
る膨張機(2)の振動を有効に抑制Jることができ、よ
って静粛性能のより一層の向上を図ることができる。
降し−(高低圧力差に変動が生じた場合には、インバー
タ(21)への周波数設定信号値がそれに応じて大きく
なるので、ロータリ弁く9)′の回転数が増大して、膨
張機(2)の吸入口(6)又は吐出口(7) (7)連
通Ill r17i 1JJ 模が!ij lυ」に(
Iわれ、その結果、ピストン(12)4よ1−死点又は
下死点を越えることがなくなり、よつ(ピストン(12
)の上面J5 J:び下面の周囲とのHj文を防止して
静粛性能の向上を図ることが?′さる。しか−し、定格
周波数設定信号値(fo)Lよ電源周波数の約半分値で
あるのひ、ピストン(12)のl[1位時間当りの往復
初回数の半減によりピストン(12)の往復動に起因す
る膨張機(2)の振動を有効に抑制Jることができ、よ
って静粛性能のより一層の向上を図ることができる。
また、第2図は極低温用膨張機(2′)として上記実施
例とは異なる構造のものを用いた変形例を示し、上記実
施例ではロータリ弁(12)の回・ 転に応じてピスト
ン(12)を江力差によつ°U−Vi復動させるように
したのに代え、ビス1ヘン(12)上端部に、内部通路
(8)をイコし、該内部通路(8)を吸入口(6)と吐
出D (7)とを交互に連通切換する切、換弁(24)
を固着し、該切換弁(24)およびピストン〈12)を
クランク(25)を介して電動機(10)によつC直接
往復動させるようにしたものである。
例とは異なる構造のものを用いた変形例を示し、上記実
施例ではロータリ弁(12)の回・ 転に応じてピスト
ン(12)を江力差によつ°U−Vi復動させるように
したのに代え、ビス1ヘン(12)上端部に、内部通路
(8)をイコし、該内部通路(8)を吸入口(6)と吐
出D (7)とを交互に連通切換する切、換弁(24)
を固着し、該切換弁(24)およびピストン〈12)を
クランク(25)を介して電動機(10)によつC直接
往復動させるようにしたものである。
したがって、電動i1 (10)のインバータ(21)
による回転数制御にJ:って上記実施例と同様に、初期
量I冷の短縮化および圧縮機の電力損失の低減を図りな
がら高圧の異常上昇を防止づることができるとともに、
定格運転時におけるピストン(12)の往復動回数を減
少さuT、静粛性能の向上を図ることができる。
による回転数制御にJ:って上記実施例と同様に、初期
量I冷の短縮化および圧縮機の電力損失の低減を図りな
がら高圧の異常上昇を防止づることができるとともに、
定格運転時におけるピストン(12)の往復動回数を減
少さuT、静粛性能の向上を図ることができる。
尚、上記実施例では、信号検出手段(20〉を、閉回路
(5)のヘリウムガスの高低圧力差を検出り”る差圧セ
ンナで構成したが、その他、温度差等の高低圧力差に関
連する信号を検出するようにしたもので構成してもよい
のは勿論のこと、高低圧力差に限らず、高圧ガスライン
(3)の圧力のみを検出す°るようにしたもの’C41
1成してもよい。また、ピストン(12)の上面および
下面の周囲との衝突は、これを直接に電気式変位訂ぐ検
出しでもにい。さらに、制御手段(22)によるインバ
ータ(21)への周波数設定信号は連続的に変化さぼる
必要はなく、段階的であってもよい。
(5)のヘリウムガスの高低圧力差を検出り”る差圧セ
ンナで構成したが、その他、温度差等の高低圧力差に関
連する信号を検出するようにしたもので構成してもよい
のは勿論のこと、高低圧力差に限らず、高圧ガスライン
(3)の圧力のみを検出す°るようにしたもの’C41
1成してもよい。また、ピストン(12)の上面および
下面の周囲との衝突は、これを直接に電気式変位訂ぐ検
出しでもにい。さらに、制御手段(22)によるインバ
ータ(21)への周波数設定信号は連続的に変化さぼる
必要はなく、段階的であってもよい。
第1図および第2図は本発明の実施例を示し、第1図は
全体構成図、第2図は極低箭用膨張I幾として第1図と
は異なる構造の6のを用いた場合の極低温用膨張機の断
面図、第3図は従来例を承り全体構成図である。 (1)・・・ヘリウム圧縮機、(2)・・・極低温用膨
張機、(20)・・・信号検出手段、(21)・・・イ
ンバータ、(22)・・・制御手段。
全体構成図、第2図は極低箭用膨張I幾として第1図と
は異なる構造の6のを用いた場合の極低温用膨張機の断
面図、第3図は従来例を承り全体構成図である。 (1)・・・ヘリウム圧縮機、(2)・・・極低温用膨
張機、(20)・・・信号検出手段、(21)・・・イ
ンバータ、(22)・・・制御手段。
Claims (1)
- (1)ヘリウム圧縮機(1)ど、極低温用115j張機
(2)とを閉回路に接続してへる極低温冷凍(幾におい
(、上記閉回路を流通りるヘリウムガスの圧力又はこれ
に関連する信F3を検出する信号検出手段(20)と、
上記極低温用膨張機(2)を回転数制御するインバータ
(21)ζ、上記信号検出手段(20)の出力に応じた
周波数設定信号を上記インバータ(21)に出力りる制
御手段(22)とを備えたことを14徴どりる極低温冷
凍機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2837884A JPS60171359A (ja) | 1984-02-16 | 1984-02-16 | 極低温冷凍機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2837884A JPS60171359A (ja) | 1984-02-16 | 1984-02-16 | 極低温冷凍機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60171359A true JPS60171359A (ja) | 1985-09-04 |
JPH0472138B2 JPH0472138B2 (ja) | 1992-11-17 |
Family
ID=12246976
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2837884A Granted JPS60171359A (ja) | 1984-02-16 | 1984-02-16 | 極低温冷凍機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60171359A (ja) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62106264A (ja) * | 1985-11-05 | 1987-05-16 | 株式会社日立製作所 | 蓄冷器式冷凍機 |
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JP2014035098A (ja) * | 2012-08-07 | 2014-02-24 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 極低温冷凍機 |
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US10473375B2 (en) | 2011-09-27 | 2019-11-12 | Oxford Instruments Nanotechnology Tools Limited | Apparatus and method for controlling a cryogenic cooling system |
WO2020009110A1 (ja) * | 2018-07-03 | 2020-01-09 | 住友重機械工業株式会社 | 極低温冷凍機の圧縮機 |
Citations (5)
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-
1984
- 1984-02-16 JP JP2837884A patent/JPS60171359A/ja active Granted
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0472138B2 (ja) | 1992-11-17 |
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