JPS5943823A - 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 - Google Patents
絞り性の良好な薄鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5943823A JPS5943823A JP15276182A JP15276182A JPS5943823A JP S5943823 A JPS5943823 A JP S5943823A JP 15276182 A JP15276182 A JP 15276182A JP 15276182 A JP15276182 A JP 15276182A JP S5943823 A JPS5943823 A JP S5943823A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- weight
- cooling
- strip
- temp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、絞り性の良好な博＠′］板の製造方法に関
するものである。
するものである。
近年、省力、省エネルギーを達成するため、鋼板製造プ
ロセスの連続化あるいは工程省略化が盛んに進められつ
つある。
ロセスの連続化あるいは工程省略化が盛んに進められつ
つある。
この発明は、従来のスラブＭ ｌｊ法に代わるストリッ
プキャスターで連続鋳危した薄肉の鋳鋼帯を、直接再結
晶温度以下で圧延する低温「１接圧延法により有利に絞
り性の良好な薄鋼板を製造する方法についての開発成果
を開示するものである。
プキャスターで連続鋳危した薄肉の鋳鋼帯を、直接再結
晶温度以下で圧延する低温「１接圧延法により有利に絞
り性の良好な薄鋼板を製造する方法についての開発成果
を開示するものである。
従来、軟質かつ加工性の良好な冷延ｉＸ’Ｊ銅板は、専
ら、 スラブ→熱間し１−延→冷間圧延→再結晶かｈ鈍の各工
程を経て制心されて来た。
ら、 スラブ→熱間し１−延→冷間圧延→再結晶かｈ鈍の各工
程を経て制心されて来た。
一方これらの工程を極力省略し、電調から圧延工程を経
ず薄鋼（１′Ｉ成晶を直接連続鋳６シする方法が考えら
れているが、この方法で得られた簿ρ罐帯は表面形状が
悪くかつ加工性に劣るため、そのままでは従来０Ｌの加
工性を必要とするような用途には使用できない。
ず薄鋼（１′Ｉ成晶を直接連続鋳６シする方法が考えら
れているが、この方法で得られた簿ρ罐帯は表面形状が
悪くかつ加工性に劣るため、そのままでは従来０Ｌの加
工性を必要とするような用途には使用できない。
したがってかような連続鋳命薄砂ｊ帯につき、絞り加工
性を向上させるには、圧延と再結晶工程が必要となる。
性を向上させるには、圧延と再結晶工程が必要となる。
ただ、ここで熱間圧延と冷間圧延の２回の圧延を施すの
はエネルギーロスが大きいので、１回の圧延でなおかつ
良好な絞り性を付与できることが、工業的に大きなメリ
ットを生むことは明らかである。
はエネルギーロスが大きいので、１回の圧延でなおかつ
良好な絞り性を付与できることが、工業的に大きなメリ
ットを生むことは明らかである。
そこで溶鋼から連叔鋳危された薄肉の鋳鋼イ）５を圧延
加工組織が残る祭（ｉｌＩ−で圧延し、続いて’１１．
）結晶焼鈍することにより、絞り性の良好な薄鋼板を製
置する方法を研究、開発した。
加工組織が残る祭（ｉｌＩ−で圧延し、続いて’１１．
）結晶焼鈍することにより、絞り性の良好な薄鋼板を製
置する方法を研究、開発した。
すなわちこの発明の目的は、従来の
スラグ→熱延→冷延→再結晶焼鈍過程
を経て製造されていた絞り性の良好なＷ！銅板を、連続
鋳清→冷延→再結晶焼鈍 過程により、再結晶温度以上
での圧延工程を省略して製置できる方法を提案すること
にある。
鋳清→冷延→再結晶焼鈍 過程により、再結晶温度以上
での圧延工程を省略して製置できる方法を提案すること
にある。
従来の熱間圧延を経て冷間［Ｅ勉に至る製造工程では、
熱延工程における条件を１４切に選ぶことにより冷延・
焼鈍後の鋼板の絞り性を高めることができた。
熱延工程における条件を１４切に選ぶことにより冷延・
焼鈍後の鋼板の絞り性を高めることができた。
これに反し、この発明が対象としているような凝固後の
鋳６ト計を直接冷間圧延する場合については、熱延に代
わる他の方法を考えなくてはならない。
鋳６ト計を直接冷間圧延する場合については、熱延に代
わる他の方法を考えなくてはならない。
そこで発明者らは、上記の点につき鋭意研究を重ねた結
果、連続鋳戯での凝固後における鋳銅帯の冷却速度を制
御することが、成品の絞り性向上のためにまず有効であ
ることを見出した。
果、連続鋳戯での凝固後における鋳銅帯の冷却速度を制
御することが、成品の絞り性向上のためにまず有効であ
ることを見出した。
−万有エネルギー、省工程を推し進めるためには、冷却
途中でＥＥ、延することが圧延荷重の減少および圧延前
のコイル巻取、巻戻し工程の省略が可能となることから
のぞましく、その場合圧延温度が高すぎると圧延中に再
結晶が進行し、がような鋼板を焼鈍しても、もはや絞り
性の向上は図れない。
途中でＥＥ、延することが圧延荷重の減少および圧延前
のコイル巻取、巻戻し工程の省略が可能となることから
のぞましく、その場合圧延温度が高すぎると圧延中に再
結晶が進行し、がような鋼板を焼鈍しても、もはや絞り
性の向上は図れない。
発明者らは、この点についても研究を重ねた結果、後に
述べるように圧延湿度を再結晶温（支）以下として＃１
４板の冷却速度との組合せで決まる一定の圧下率以上で
圧延すれば絞り性を向上できることを見出した。
述べるように圧延湿度を再結晶温（支）以下として＃１
４板の冷却速度との組合せで決まる一定の圧下率以上で
圧延すれば絞り性を向上できることを見出した。
この発明は、上記知見に由来するものである。
すなわちこの発明は、薄肉の鋳鋼帯を連続４鋳潰し、そ
の冷却途中あるいは室温まで冷却した後、その再結晶温
度以下での圧延を経て再結晶焼鈍するに際し、該鋳鋼帯
の９００℃から７【）０°Ｃまでにおける平均冷却速度
Ｖ （”Ｃ／ｍｉｎ ）と、１１−延開始湿度Ｔ（’Ｃ
）および圧延圧下率Ｒ（％）につき、次式、Ｒ≧（ｓ６
−ｇｌｏｇ（ｌｏｘｖ）） ｘ １ｏ９（９ｓ／（ｓ、
５−Ｔ／１ｏｏ））を満たす圧延を施すことによって、
従Ｍｌ ｉ＋甲（１°ｑの解決を図ったものである。。
の冷却途中あるいは室温まで冷却した後、その再結晶温
度以下での圧延を経て再結晶焼鈍するに際し、該鋳鋼帯
の９００℃から７【）０°Ｃまでにおける平均冷却速度
Ｖ （”Ｃ／ｍｉｎ ）と、１１−延開始湿度Ｔ（’Ｃ
）および圧延圧下率Ｒ（％）につき、次式、Ｒ≧（ｓ６
−ｇｌｏｇ（ｌｏｘｖ）） ｘ １ｏ９（９ｓ／（ｓ、
５−Ｔ／１ｏｏ））を満たす圧延を施すことによって、
従Ｍｌ ｉ＋甲（１°ｑの解決を図ったものである。。
ここにこの発明の適用鋼種としては、次に掲げるものが
とりわけ有利に適合する。
とりわけ有利に適合する。
（１） Ｏ： ｏ、ｏ ｏ ａ ｏ重量％（以下単に
％で示す）以下、Ｉｎ ： ０．１５〜０．２５％、Ｓ
Ｏｌ、Ａｌ ｔｏ、０２〜０．０６％およびＮｂ ：
０．００８〜０．０３％を含有する組成になるもの。
％で示す）以下、Ｉｎ ： ０．１５〜０．２５％、Ｓ
Ｏｌ、Ａｌ ｔｏ、０２〜０．０６％およびＮｂ ：
０．００８〜０．０３％を含有する組成になるもの。
（匂 ０ ： ｎ、００３５％、ｓｉ ： ０．０２〜
０．６０％、Ｉｎ ： ０．２ 〜０．４
％ 、 Ｐ 二 ０．０ ６ ０ 〜０．１
１ ０％、ＳＯｌ、Ａｌ ｒ Ｏ，０２〜０．０６
％およびＮｂ：ｏ、ｏ ｏ ｓ〜０．０８％を含有する
組成になるもの。
０．６０％、Ｉｎ ： ０．２ 〜０．４
％ 、 Ｐ 二 ０．０ ６ ０ 〜０．１
１ ０％、ＳＯｌ、Ａｌ ｒ Ｏ，０２〜０．０６
％およびＮｂ：ｏ、ｏ ｏ ｓ〜０．０８％を含有する
組成になるもの。
（３） Ｃ： ０．０２〜０．０ ｅ ％、Ｍｎ ：
０．２〜０．４ ％およびｓｏｚ、Ａ１．： ０．０
２〜０．０７％を色イイする組成になるもの。
０．２〜０．４ ％およびｓｏｚ、Ａ１．： ０．０
２〜０．０７％を色イイする組成になるもの。
（４） Ｏ： ０．０５〜０．０９％およヒＭｎ＝０．
２〜０．４％を含有する組成になるもの。
２〜０．４％を含有する組成になるもの。
（５）Ｇ ： ０．０４〜０．１＋１、Ｍｎ ： ０，
２〜０．９ ％、ｐ ： ｏ、ｏ ｓ〜０．１１％およ
びＳＯｌ、Ａｌ ： ０，０２〜０．０６％を含有する
組成になるもの。
２〜０．９ ％、ｐ ： ｏ、ｏ ｓ〜０．１１％およ
びＳＯｌ、Ａｌ ： ０，０２〜０．０６％を含有する
組成になるもの。
（ｅ Ｏ： ０．０ Ｂ 〜０．１＋１ ％、Ｍｒｉ
ｉ Ｏ，２〜０．９ ％おＪ二びｓｏ／、Ａｌ： ０
．０２〜０．０６％を含有する組成になるもの。
ｉ Ｏ，２〜０．９ ％おＪ二びｓｏ／、Ａｌ： ０
．０２〜０．０６％を含有する組成になるもの。
以下にこの発明のＪ、１；礎となった実験の紅緯を説明
する。
する。
まずｃ ： ０．００ ｔ 〜ｏ、ｉ ｏ％、Ａｌ ；
０．００１〜０．０７％、Ｉｎ ： ０．１ ５〜
０．９０ ％、Ｓｉ ： ０．０２〜０．６％、ｐ
： ｏ、ｏ ｏ ｓ〜０．１１％およびＮｂ：０．０８
％以下の範囲で含有する組成で、板片３〜８０闘の鋳鋼
帯を鋳面し、この鋳鋼帯は９００°Ｃから７００°Ｃま
での平均冷却速度Ｖを、毎時６０−°Ｃから毎秒２０°
Ｃにわたる範囲で制ｔ１１シた。この冷却途中、再結晶
温度以下の温度Ｔで圧延を施した後、８５０°Ｃで１分
間の再結晶焼鈍を施し、得られた成品の絞り性について
調べた。なお絞り性は、塑性異方比（以下γ値と呼ぶ）
によって評価した。
０．００１〜０．０７％、Ｉｎ ： ０．１ ５〜
０．９０ ％、Ｓｉ ： ０．０２〜０．６％、ｐ
： ｏ、ｏ ｏ ｓ〜０．１１％およびＮｂ：０．０８
％以下の範囲で含有する組成で、板片３〜８０闘の鋳鋼
帯を鋳面し、この鋳鋼帯は９００°Ｃから７００°Ｃま
での平均冷却速度Ｖを、毎時６０−°Ｃから毎秒２０°
Ｃにわたる範囲で制ｔ１１シた。この冷却途中、再結晶
温度以下の温度Ｔで圧延を施した後、８５０°Ｃで１分
間の再結晶焼鈍を施し、得られた成品の絞り性について
調べた。なお絞り性は、塑性異方比（以下γ値と呼ぶ）
によって評価した。
ここでｇｆ直後の鋳鋼帯の冷却速１ｖを９００°Ｃから
７００°Ｃの温度域で規制するのは、９００℃をこえる
かまたは７００°Ｃに満たぬ温度域での冷却速度は成品
の絞り性に影響せず、０００°Ｃから７００°Ｃまでの
冷却速度■が成品の絞り性を決定するからである。
７００°Ｃの温度域で規制するのは、９００℃をこえる
かまたは７００°Ｃに満たぬ温度域での冷却速度は成品
の絞り性に影響せず、０００°Ｃから７００°Ｃまでの
冷却速度■が成品の絞り性を決定するからである。
この理由についてはいまのところ定かではないが、０．
１％以下のＣを含むＳｉ４では、９００℃から７００°
Ｃの冷却過程がＡ８変態点を通過する湿度範囲であり、
ここでの冷却速度が大きいほど変部速度が大きくなって
結晶粒が倣細化し、かような頗細な結晶組織を有する鋼
板を圧延し、焼鈍すると、圧延中に歪エネルギーが布積
され易く、焼鈍過程で絞り性に有利な集合組織が形成さ
れることによると推察され、このような理由により、製
品台板の絞り性を向］二させるための冷却速度の制御は
、９００°Ｃから７００’Ｃの馳σ１（で行うことにし
たのである。つぎに実験結果を示す。
１％以下のＣを含むＳｉ４では、９００℃から７００°
Ｃの冷却過程がＡ８変態点を通過する湿度範囲であり、
ここでの冷却速度が大きいほど変部速度が大きくなって
結晶粒が倣細化し、かような頗細な結晶組織を有する鋼
板を圧延し、焼鈍すると、圧延中に歪エネルギーが布積
され易く、焼鈍過程で絞り性に有利な集合組織が形成さ
れることによると推察され、このような理由により、製
品台板の絞り性を向］二させるための冷却速度の制御は
、９００°Ｃから７００’Ｃの馳σ１（で行うことにし
たのである。つぎに実験結果を示す。
鋳鋼板σ〕湿温度Ｖ＝１０°Ｃ／ ｍｉｎの上記冷却過
程を経て室温まで下がったのち圧延した場合に、Ｔ＝２
０″Ｃの条件で圧延を行ったときの実験結果を、第１図
に圧下率Ｒとｒ値との関係で示す。
程を経て室温まで下がったのち圧延した場合に、Ｔ＝２
０″Ｃの条件で圧延を行ったときの実験結果を、第１図
に圧下率Ｒとｒ値との関係で示す。
ｖＳ１図より圧下率が高いほどｒ （１ｒ４が上昇する
ことがわかる。以後このように高いｒ値が？Ｕられる下
限川下率を限界圧下率Ｒ６と呼び、たとえば第１図に示
した場合ｋｌＲｏ＝５５ｆ％）である。
ことがわかる。以後このように高いｒ値が？Ｕられる下
限川下率を限界圧下率Ｒ６と呼び、たとえば第１図に示
した場合ｋｌＲｏ＝５５ｆ％）である。
つぎに鋳危険の鋼板の冷却途中、柚々の温度で圧延を行
った結果について述べる。
った結果について述べる。
第２図に、９００°Ｃから７００°Ｃまでの冷却連ｉＶ
を５°（： ７ ｍｉｎとしたときの圧延ｔｉ１１始温
度ＴＣＣ）と限界圧下率Ｒ８（％）との関係を示す。
を５°（： ７ ｍｉｎとしたときの圧延ｔｉ１１始温
度ＴＣＣ）と限界圧下率Ｒ８（％）との関係を示す。
同図より高温で圧延する場合には、より高い圧下率を必
要とすることがわかる。
要とすることがわかる。
さらに冷却速度Ｖおよび圧延開始温度Ｔを種々変化させ
て圧延を行った場合のＲ６とＶとの関係についても調査
を行い、−例として圧延開始温度Ｔが８００°Ｃのとき
のＲ６とＶとの関係を第８図に示す。
て圧延を行った場合のＲ６とＶとの関係についても調査
を行い、−例として圧延開始温度Ｔが８００°Ｃのとき
のＲ６とＶとの関係を第８図に示す。
同図から明らかなように、■を大きくず７．）ことによ
って低圧下率でも高いｒ値が得られることがわかった。
って低圧下率でも高いｒ値が得られることがわかった。
一般に圧下能力の小さいミルでは、強［′Ｉ：、Ｔ圧延
を行うことは実質的に不可能であるが、かようなミルを
用いる場合であっても、■を大きくすることにより低圧
下率でも絞り性の良好な鋼板を製箔することができる点
もこの発明の大きなメリットである。
を行うことは実質的に不可能であるが、かようなミルを
用いる場合であっても、■を大きくすることにより低圧
下率でも絞り性の良好な鋼板を製箔することができる点
もこの発明の大きなメリットである。
以上の実験結果をまとめて、Ｒｏ、■およびＴの関係に
つき整理したところ、３者の関係は次式、Ｒｏ≧（１５
６−２１０９（ＩＯＸＶ）） Ｘ１０９ （９５／ （
８、５−Ｔ／ ］、ｔｌＯ））で表わされることが判明
した。従ってこの限界川下率Ｒ６以上の圧下率で圧延を
行うことにより、絞り性に陵ｎた薄鋼板が得られるわけ
である。
つき整理したところ、３者の関係は次式、Ｒｏ≧（１５
６−２１０９（ＩＯＸＶ）） Ｘ１０９ （９５／ （
８、５−Ｔ／ ］、ｔｌＯ））で表わされることが判明
した。従ってこの限界川下率Ｒ６以上の圧下率で圧延を
行うことにより、絞り性に陵ｎた薄鋼板が得られるわけ
である。
次にこの発明の実施例について説明する。
表１に示した種々の成分組成になる溶屹を、温度ｆｌｉ
ｌＪ呻により種々の板厚に唐整できる鋳型内に注入して
：３鰭〜３０闘厚の薄肉鋳Ｃ６帯を弾性し、ｘ：介いて
９００°Ｃから７００°Ｃに企るまでの冷却法度１０を
０．２〜９００ ’Ｃ／ｍｉｎの範囲で変化させて冷却
し、その冷却途中から室温に至る間の種々の温度ならび
に棹々の圧下率で圧延を行い、その後８５０°Ｃ１１分
間または７００°Ｃ，１０時間の焼鈍を施して薄鋼板と
した。得られた各薄鋼板の絞り性についてｙ、１へた結
果をｒ値で表１に併せ示す。
ｌＪ呻により種々の板厚に唐整できる鋳型内に注入して
：３鰭〜３０闘厚の薄肉鋳Ｃ６帯を弾性し、ｘ：介いて
９００°Ｃから７００°Ｃに企るまでの冷却法度１０を
０．２〜９００ ’Ｃ／ｍｉｎの範囲で変化させて冷却
し、その冷却途中から室温に至る間の種々の温度ならび
に棹々の圧下率で圧延を行い、その後８５０°Ｃ１１分
間または７００°Ｃ，１０時間の焼鈍を施して薄鋼板と
した。得られた各薄鋼板の絞り性についてｙ、１へた結
果をｒ値で表１に併せ示す。
表１から明らかなように、この発明の方法に従って得ら
れた薄６τ１板はいずれも高いｒ値を示したのに対し、
比較例のように冷却条件ならびに圧延開始温度から必要
とされる限界圧下率よりも低い臣下率で圧延を行った場
合は、低いｒ値しか得られなかった。
れた薄６τ１板はいずれも高いｒ値を示したのに対し、
比較例のように冷却条件ならびに圧延開始温度から必要
とされる限界圧下率よりも低い臣下率で圧延を行った場
合は、低いｒ値しか得られなかった。
次に表１中、ｆＩｓ３で示したこの発明法に従って得ら
れた薄鋼板の機械的性質について調べた結果を、同一組
成で従来法によって製最した冷延鋼板のそれと比較して
表２に示す。
れた薄鋼板の機械的性質について調べた結果を、同一組
成で従来法によって製最した冷延鋼板のそれと比較して
表２に示す。
表 ２
この発明法に従い得られた薄銅板の機械的性質は、従来
法に従う冷延鋼板に比べ医るとも劣らなかった。
法に従う冷延鋼板に比べ医るとも劣らなかった。
以上述べたようにこの発明法によれば、ストリップキャ
スターでＸＪＪ ｋ４しだ薄肉のＳχｍｈｌ 帯からで
も、熱延工程の省略の下で従来の冷延鋼板と比ｈＪＬＡ
υる絞り性にしれた薄幅板を製荷することができ、省エ
ネルギー、省工程化に偉効を妻する。
スターでＸＪＪ ｋ４しだ薄肉のＳχｍｈｌ 帯からで
も、熱延工程の省略の下で従来の冷延鋼板と比ｈＪＬＡ
υる絞り性にしれた薄幅板を製荷することができ、省エ
ネルギー、省工程化に偉効を妻する。
り３１図は■＝１０°Ｃ／ｍｉｎ 、 Ｔ ＝ ｉｊ
、 （ピＣ１７） （４ｉ牛で圧延を行った場合の圧下
率Ｒとｒ （ｉｊｊとのし１係を示したグラフ、 第２図はＶ＝５°Ｃ／ ｍｌｎのときにおける出廷開始
温度Ｔと限界圧下率Ｒ６との関係を示したグラフ、 第３図はＴ＝３００°Ｃの場合における乎均冷Ｊ、（Ｉ
速度Ｖと限界圧下率Ｌｌｃとの関係を示したグラフであ
る。 第田図 糸 圧下率Ｒ（％ノ 第２図
、 （ピＣ１７） （４ｉ牛で圧延を行った場合の圧下
率Ｒとｒ （ｉｊｊとのし１係を示したグラフ、 第２図はＶ＝５°Ｃ／ ｍｌｎのときにおける出廷開始
温度Ｔと限界圧下率Ｒ６との関係を示したグラフ、 第３図はＴ＝３００°Ｃの場合における乎均冷Ｊ、（Ｉ
速度Ｖと限界圧下率Ｌｌｃとの関係を示したグラフであ
る。 第田図 糸 圧下率Ｒ（％ノ 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 薄肉の鋳鋼帯を連続鋳直し、その冷却途中あるいは
室温まで冷却した後、その再結晶温度以下での圧延を経
て再結晶焼鈍するに際し、該鋳Ｗｉ帯の９００°Ｃから
７００°Ｃまでにおける平均冷却速度Ｖ（”Ｃ／ｍ１ｎ
）と、Ｆ：Ｆ、延開始温度Ｔ （’Ｃ）および圧延圧下
率Ｒ（（６）につき、次式％式％）） を満たす圧延を施すことより成る、絞り姓の良好な薄鋼
板の蒔直方法。 ２、 薄肉の板状鋼片が、Ｏ：０．００３０ｉ１’（量
％以下、ｙ、ｎ ： ０．１５〜０．２５ 重量％ 、
５Ｏ１−Ａ’： ０．０２〜０．０６重伍％およびＮｂ
： ０．００８〜０．０３重量％を含有する組成であ
るｌ記載の方法。 ＆ ｌφ肉の板状鋼片が、Ｏ： ０．００８５重量％以
下、Ｓｉ：０．０２〜０．６０重崖％、Ｍｒｌ：０．２
〜０．４重通％、ｐ ： ｏ、ｏ ｅ ｏ〜０．１１０
重Ｍｋ％、ＳＯｌ、Ａｌ： ０．０２〜０．０６重量％
、およびＮｂ ： ０．００８〜０．０８重量％を含有
する組成であるｌ記載の方法。 ４ 薄肉の板状鋼片が、Ｏ： ０．０２〜０．０６重ｆ
ｆｉ％、Ｍｎ ： ０．２〜０．４重量％１５．１びＳ
Ｏｌ、Ａｌ： ０．０２〜０．０７重量％をＳイ１−す
る組成である１記載の方法。 Ｉ）、 薄肉の板状鋼片が、Ｃ：０゜０５〜０．０９
重世％、およびＩｎ ： ０，２〜０．４ ｆＪｉ １
１ｊＨ％を含有する組成である１記載の方法。 ａ 薄肉の板状鋼片が、ｃｏｏ。０４〜０．０９重量％
、Ｍｎ ： ０．２〜０．９ ｆｆ１ｊｔ１ ％、Ｐ
： ０．０８〜０．１１重世％およびＳ（Ｍ、Ａｌ：
１１．０２〜０．０６重量％を含有する組成である１
ｉ！ｊ：！載の方法。 ）、 薄肉の板状鋼片が、Ｏ＋ ０．０８〜０．１０重
量％、Ｉｎ ： ｏ、２〜０．９重量％およびＳＯ７，
ｌ！ｊ０．０２〜０．０６重量％を含有する組成である
１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57152761A JPS6045691B2 (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57152761A JPS6045691B2 (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5943823A true JPS5943823A (ja) | 1984-03-12 |
| JPS6045691B2 JPS6045691B2 (ja) | 1985-10-11 |
Family
ID=15547568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57152761A Expired JPS6045691B2 (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045691B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59185729A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-22 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り加工性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| US6091156A (en) * | 1996-09-02 | 2000-07-18 | Nec Corporation | Semiconductor pellet having plural chips |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5028056A (ja) * | 1973-06-20 | 1975-03-22 | ||
| JPS57101616A (en) * | 1980-12-12 | 1982-06-24 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of body-centered cubic metal thin plate for machining |
-
1982
- 1982-09-03 JP JP57152761A patent/JPS6045691B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5028056A (ja) * | 1973-06-20 | 1975-03-22 | ||
| JPS57101616A (en) * | 1980-12-12 | 1982-06-24 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of body-centered cubic metal thin plate for machining |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59185729A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-22 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り加工性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPH0329844B2 (ja) * | 1983-04-05 | 1991-04-25 | ||
| US6091156A (en) * | 1996-09-02 | 2000-07-18 | Nec Corporation | Semiconductor pellet having plural chips |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6045691B2 (ja) | 1985-10-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Littmann | Development of improved cube-on-edge texture from strand cast 3pct silicon-iron | |
| JPH03100124A (ja) | 表面品質の優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS5943823A (ja) | 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 | |
| JPH05306438A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JP3587993B2 (ja) | 深絞り成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH04280921A (ja) | 連続焼鈍による粒子加速器用鋼板の製造方法 | |
| JPS63176427A (ja) | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS5943986B2 (ja) | 強度と異方性にすぐれたアルミニウム合金硬質板の製造方法 | |
| JPH02258931A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS6283426A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61253354A (ja) | α＋β型チタン合金板の製造方法 | |
| JPH0631394A (ja) | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPH02258149A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3474586B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH05237604A (ja) | 薄板状２相ステンレス鋼鋳片の製造方法 | |
| JPS5830927B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPS6179723A (ja) | 磁気特性の優れた高珪素鋼帯の製造方法 | |
| JPH11131146A (ja) | 連続的に鋳造された薄いストリップから鉄−ニッケル系合金のストリップを製造する方法 | |
| JPH02258922A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH03285018A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07195103A (ja) | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 | |
| JPH046222A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0564213B2 (ja) | ||
| JPS60177901A (ja) | リツヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法 | |
| JPH04318120A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |