JPH04318120A - 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH04318120A JPH04318120A JP8686291A JP8686291A JPH04318120A JP H04318120 A JPH04318120 A JP H04318120A JP 8686291 A JP8686291 A JP 8686291A JP 8686291 A JP8686291 A JP 8686291A JP H04318120 A JPH04318120 A JP H04318120A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold rolling
- electrical steel
- rolling
- oriented electrical
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 6
- 229910001224 Grain-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 6
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 abstract description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 12
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000012887 quadratic function Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２．５〜４．５％のＳ
ｉ を含む薄鋳片を素材とした一方向性高磁束密度電磁
鋼板を製造する方法に関する。
ｉ を含む薄鋳片を素材とした一方向性高磁束密度電磁
鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に一方向性電磁鋼板の製造方法は、
インゴットまたは連続鋳造スラブを素材とするが２次再
結晶を起こさせるために必要なＡｌＮ ，ＭｎＳ 等の
インヒビターの固溶微細分散のために高温加熱熱間圧延
を必要とする。
インゴットまたは連続鋳造スラブを素材とするが２次再
結晶を起こさせるために必要なＡｌＮ ，ＭｎＳ 等の
インヒビターの固溶微細分散のために高温加熱熱間圧延
を必要とする。
【０００３】しかし特開昭５３−９７９２３ 号および
特開昭５４−８３６２０ 号各公報に開示されているよ
うに、急冷凝固法で薄鋳片を製造する方法では、凝固後
少なくとも ６００℃まで０．０５℃／秒の冷却速度で
急冷した場合は、結晶粒は微細でかつ析出物は以降の工
程で再加熱することによって微細分散させる方法がある
。しかしここでは２次再結晶のための重要な要素である
鋳片の集合組織および後工程の適正圧延率について言及
していない。
特開昭５４−８３６２０ 号各公報に開示されているよ
うに、急冷凝固法で薄鋳片を製造する方法では、凝固後
少なくとも ６００℃まで０．０５℃／秒の冷却速度で
急冷した場合は、結晶粒は微細でかつ析出物は以降の工
程で再加熱することによって微細分散させる方法がある
。しかしここでは２次再結晶のための重要な要素である
鋳片の集合組織および後工程の適正圧延率について言及
していない。
【０００４】また特開昭６３−１１６１９ 号および特
開昭６３−１７６４２７号各公報には、Ｓｉ ２．５〜
６．５重量％等を含有する溶湯を、冷却面が移動更新す
る冷却体上に連続供給して急冷凝固し、０．７〜３．５
ｍｍ厚鋳片を得て、これに圧下率５０％以上の冷間圧延
を施した後焼鈍することからなる一方向性電磁鋼板の製
造方法が開示されている。しかしこの方法によれば、急
冷凝固は結晶の微細化、また高圧延率は引き続く焼鈍と
併せて析出物の微細分散化を目的としており、２次再結
晶のための重要な要素である鋳片の集合組織について言
及していない。
開昭６３−１７６４２７号各公報には、Ｓｉ ２．５〜
６．５重量％等を含有する溶湯を、冷却面が移動更新す
る冷却体上に連続供給して急冷凝固し、０．７〜３．５
ｍｍ厚鋳片を得て、これに圧下率５０％以上の冷間圧延
を施した後焼鈍することからなる一方向性電磁鋼板の製
造方法が開示されている。しかしこの方法によれば、急
冷凝固は結晶の微細化、また高圧延率は引き続く焼鈍と
併せて析出物の微細分散化を目的としており、２次再結
晶のための重要な要素である鋳片の集合組織について言
及していない。
【０００５】また特開昭５６−１５８８１６号公報には
、Ｓｉ ４．５以下重量％を含有する溶湯を連続鋳造し
て３〜８０ｍｍ厚の薄鋳片とした後、 ７００℃を下回
らぬ間に圧下率５０％以上の熱間圧延を終了し、１．５
〜３．５ｍｍ厚の熱間鋼帯にすることからなる一方向性
電磁鋼帯の製造方法が開示されている。この方法の場合
、上記熱間圧延を施さなければゴス核が不足し、満足な
２次再結晶（磁気特性）が得られないとしている。
、Ｓｉ ４．５以下重量％を含有する溶湯を連続鋳造し
て３〜８０ｍｍ厚の薄鋳片とした後、 ７００℃を下回
らぬ間に圧下率５０％以上の熱間圧延を終了し、１．５
〜３．５ｍｍ厚の熱間鋼帯にすることからなる一方向性
電磁鋼帯の製造方法が開示されている。この方法の場合
、上記熱間圧延を施さなければゴス核が不足し、満足な
２次再結晶（磁気特性）が得られないとしている。
【０００６】これら従来開示されているインヒビターを
活用した急冷凝固法による一方向性珪素鋼板の製造方法
では、熱間圧延工程を含まない場合、良好な２次再結晶
に必要な薄鋳片の集合組織の適正条件については明確で
なかった。
活用した急冷凝固法による一方向性珪素鋼板の製造方法
では、熱間圧延工程を含まない場合、良好な２次再結晶
に必要な薄鋳片の集合組織の適正条件については明確で
なかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、イン
ヒビターの再溶解や熱間圧延を必要としない急冷凝固に
おいて、鋳造及び後工程プロセス条件の適正化により｛
１１０ ｝＜００１ ＞方位に極めて集積度の高い磁気
特性の良好な一方向性電磁鋼板の製造方法を提供するこ
とにある。
ヒビターの再溶解や熱間圧延を必要としない急冷凝固に
おいて、鋳造及び後工程プロセス条件の適正化により｛
１１０ ｝＜００１ ＞方位に極めて集積度の高い磁気
特性の良好な一方向性電磁鋼板の製造方法を提供するこ
とにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく種々検討した結果、溶鋼を冷却体に供給し
て得られた鋳片の冷間圧延前結晶粒度に従って冷延圧下
率を適正化することにより、｛１１０ ｝＜００１ ＞
方位に極めて集積度の高い２次再結晶が得られることを
見出した。
を解決すべく種々検討した結果、溶鋼を冷却体に供給し
て得られた鋳片の冷間圧延前結晶粒度に従って冷延圧下
率を適正化することにより、｛１１０ ｝＜００１ ＞
方位に極めて集積度の高い２次再結晶が得られることを
見出した。
【０００９】本発明の要旨とするところは、重量で、Ｓ
ｉ ：２．５〜４．５％及び一方向性電磁鋼の公知のイ
ンヒビターその他の成分元素を含む溶鋼を冷却体に供給
し急冷凝固して０．７〜３．０ｍｍ厚みの薄鋳片を鋳造
し、次いで下記式を満足する冷間圧延率によって１回の
冷間圧延を施すことにより磁気特性の良好な一方向性高
磁束密度電磁鋼板を製造するところにある。 記 Ｙ＝０．２２５ Ｘ２ −α（１６００≦α≦１９５０
）ここで、Ｙ：冷延前薄鋳片の結晶粒度（μｍ），Ｘ：
冷間圧延率（％）
ｉ ：２．５〜４．５％及び一方向性電磁鋼の公知のイ
ンヒビターその他の成分元素を含む溶鋼を冷却体に供給
し急冷凝固して０．７〜３．０ｍｍ厚みの薄鋳片を鋳造
し、次いで下記式を満足する冷間圧延率によって１回の
冷間圧延を施すことにより磁気特性の良好な一方向性高
磁束密度電磁鋼板を製造するところにある。 記 Ｙ＝０．２２５ Ｘ２ −α（１６００≦α≦１９５０
）ここで、Ｙ：冷延前薄鋳片の結晶粒度（μｍ），Ｘ：
冷間圧延率（％）
【００１０】以下に本発明を詳細に説明する。一般に珪
素鋼成分の急冷凝固による薄鋳片にはゴス核が熱延板に
比べて非常に少ない。しかしインヒビターが十分強く、
かつ適正な冷間圧延率を取ると１回冷延法で極めてゴス
集積度の高い２次再結晶が得られる。ここで本発明者ら
は、この適正な冷間圧延率の範囲が冷延前結晶粒度と密
接な関係があることを見出した。
素鋼成分の急冷凝固による薄鋳片にはゴス核が熱延板に
比べて非常に少ない。しかしインヒビターが十分強く、
かつ適正な冷間圧延率を取ると１回冷延法で極めてゴス
集積度の高い２次再結晶が得られる。ここで本発明者ら
は、この適正な冷間圧延率の範囲が冷延前結晶粒度と密
接な関係があることを見出した。
【００１１】すなわち冷延前結晶粒度が小さい場合比較
的低い冷間圧延率で極めてゴス集積度の高い２次再結晶
が得られるが、冷延前結晶粒度が大きくなる程冷間圧延
率を高くしないと同等の良好な２次再結晶は得られない
ことがわかった。
的低い冷間圧延率で極めてゴス集積度の高い２次再結晶
が得られるが、冷延前結晶粒度が大きくなる程冷間圧延
率を高くしないと同等の良好な２次再結晶は得られない
ことがわかった。
【００１２】この理由は明かではないが、以下のように
推定される。すなわち冷延前結晶粒度が小さい場合、結
晶粒界の存在比率が高いため冷延時の歪蓄積が大きく、
再結晶後の集合組織変化、結晶回転が早く進むが、一方
結晶粒度が大きい場合、逆に結晶回転が遅いためと考え
られる。
推定される。すなわち冷延前結晶粒度が小さい場合、結
晶粒界の存在比率が高いため冷延時の歪蓄積が大きく、
再結晶後の集合組織変化、結晶回転が早く進むが、一方
結晶粒度が大きい場合、逆に結晶回転が遅いためと考え
られる。
【００１３】なお本発明では冷間圧延条件を１回冷延法
に限定したが、中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を施
す場合でも、圧延、焼鈍を繰り返す程相関は弱まるが、
鋳片の冷延前結晶粒度が大きい程適正冷延圧下率が高く
なると言う同様の関係が存在する。しかし１回冷延法の
方が製品磁気特性が優れ、かつ行程数が少なく低コスト
で済むので好ましい。
に限定したが、中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を施
す場合でも、圧延、焼鈍を繰り返す程相関は弱まるが、
鋳片の冷延前結晶粒度が大きい程適正冷延圧下率が高く
なると言う同様の関係が存在する。しかし１回冷延法の
方が製品磁気特性が優れ、かつ行程数が少なく低コスト
で済むので好ましい。
【００１４】
【作用】本発明の出発素材としては、従来公知の一方向
性電磁鋼素材成分の溶鋼を連続的に急冷凝固した薄鋳片
を用いる。
性電磁鋼素材成分の溶鋼を連続的に急冷凝固した薄鋳片
を用いる。
【００１５】この薄鋳片の鋼成分について述べる。Ｓｉ
は鉄損を良くするために下限を２．５％とするが、多
すぎると冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので
上限を４．５％とする。その他の成分については、一方
向性電磁鋼素材であれば適用可能であるが、インヒビタ
ーとしてＡｌＮ，ＭｎＳ，Ｃｕ２Ｓ，ＭｎＳｅ，Ｎｂ（
Ｃ，Ｎ）などから選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で鋼中に混ぜると、集積度の高い２次再結晶を得る
ことが出来る。更にＳｎ，Ｓｂ は、インヒビターを強
くする目的で１．０％以下となるよう少なくとも１種添
加しても良い。
は鉄損を良くするために下限を２．５％とするが、多
すぎると冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので
上限を４．５％とする。その他の成分については、一方
向性電磁鋼素材であれば適用可能であるが、インヒビタ
ーとしてＡｌＮ，ＭｎＳ，Ｃｕ２Ｓ，ＭｎＳｅ，Ｎｂ（
Ｃ，Ｎ）などから選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で鋼中に混ぜると、集積度の高い２次再結晶を得る
ことが出来る。更にＳｎ，Ｓｂ は、インヒビターを強
くする目的で１．０％以下となるよう少なくとも１種添
加しても良い。
【００１６】次にこの薄鋳片を必要に応じ焼鈍を行った
後、冷延前の薄鋳片の結晶粒度と冷間圧延率の関係が下
記式を満足するように１回の冷間圧延を施す。 記 Ｙ＝０．２２５ Ｘ２ −α（１６００≦α≦１９５０
）ここで、Ｙ：冷延前薄鋳片の結晶粒度（μｍ），Ｘ：
冷間圧延率（％） ただしここで用いた２次関数式は実験結果に基づく便宜
的なものであり、理論から導いたのではない。
後、冷延前の薄鋳片の結晶粒度と冷間圧延率の関係が下
記式を満足するように１回の冷間圧延を施す。 記 Ｙ＝０．２２５ Ｘ２ −α（１６００≦α≦１９５０
）ここで、Ｙ：冷延前薄鋳片の結晶粒度（μｍ），Ｘ：
冷間圧延率（％） ただしここで用いた２次関数式は実験結果に基づく便宜
的なものであり、理論から導いたのではない。
【００１７】次いで湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行い、
さらにＭｇＯ 等の焼鈍分離材を塗布して２次再結晶と
純化のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うことで、一
方向性高磁束密度電磁鋼板が製造される。次に本発明の
実施例を挙げて説明する。
さらにＭｇＯ 等の焼鈍分離材を塗布して２次再結晶と
純化のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うことで、一
方向性高磁束密度電磁鋼板が製造される。次に本発明の
実施例を挙げて説明する。
【００１８】
【実施例】表１に示す鋼成分を含有する溶鋼を、双ロー
ルを用いて板厚６．０，３．３，２．５ｍｍの薄鋳片を
得た。しかも凝固直後水スプレーにより１３００〜 ９
００℃間を１０℃／秒以上で急冷し析出物を微細化し、
インヒビターを十分確保した。これらの鋳片の断面の平
均結晶粒径は、それぞれ３００，１４０，８０μｍであ
った。この後板厚６．０ｍｍの薄鋳片については両面か
ら均等に研削して５．０ｍｍ厚にした。
ルを用いて板厚６．０，３．３，２．５ｍｍの薄鋳片を
得た。しかも凝固直後水スプレーにより１３００〜 ９
００℃間を１０℃／秒以上で急冷し析出物を微細化し、
インヒビターを十分確保した。これらの鋳片の断面の平
均結晶粒径は、それぞれ３００，１４０，８０μｍであ
った。この後板厚６．０ｍｍの薄鋳片については両面か
ら均等に研削して５．０ｍｍ厚にした。
【００１９】ついでこれらの鋳片を１０５０℃で５分間
焼鈍を行い、更に酸洗した後冷間圧延を行って０．４５
〜０．１０ｍｍ厚にした。次にこの冷延板を湿潤水素中
で脱炭焼鈍し、 ＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に
１０時間水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。
焼鈍を行い、更に酸洗した後冷間圧延を行って０．４５
〜０．１０ｍｍ厚にした。次にこの冷延板を湿潤水素中
で脱炭焼鈍し、 ＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に
１０時間水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。
【００２０】
【表１】
【００２１】得られた製品の磁気特性は、表２に示すよ
うに冷延前結晶粒度及び冷間圧延率との密接な関係があ
った。したがって良好な磁気特性の範囲は下記の条件で
表される。 記 Ｙ＝０．２２５ Ｘ２ −α（１６００≦α≦１９５０
）ここで、Ｙ：冷延前薄鋳片の結晶粒度（μｍ），Ｘ：
冷間圧延率（％）
うに冷延前結晶粒度及び冷間圧延率との密接な関係があ
った。したがって良好な磁気特性の範囲は下記の条件で
表される。 記 Ｙ＝０．２２５ Ｘ２ −α（１６００≦α≦１９５０
）ここで、Ｙ：冷延前薄鋳片の結晶粒度（μｍ），Ｘ：
冷間圧延率（％）
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、双ロール法等の急冷凝
固による薄鋳片を出発素材として、｛１１０ ｝＜００
１ ＞方位に極めて集積度の高い磁気特性の良好な一方
向性電磁鋼板を製造することができる。
固による薄鋳片を出発素材として、｛１１０ ｝＜００
１ ＞方位に極めて集積度の高い磁気特性の良好な一方
向性電磁鋼板を製造することができる。
【図１】磁気特性Ｂ１０と冷間圧延率及び冷延前薄鋳片
の結晶粒度との関係を示す図である。
の結晶粒度との関係を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量で、Ｓｉ ：２．５〜４．５％及
び一方向性電磁鋼の公知のインヒビターその他の成分元
素を含む溶鋼を冷却体に供給し、急令凝固して０．７〜
３．０ｍｍ厚みの薄鋳片を鋳造し、次いで下記式を満足
する冷間圧延率によって１回の冷間圧延を施すことを特
徴とする一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法。 記 Ｙ＝０．２２５ Ｘ２ −α（１６００≦α≦１９５０
）ここで、Ｙ：冷延前薄鋳片の結晶粒度（μｍ），Ｘ：
冷間圧延率（％） - 【請求項２】 溶鋼成分が、重量でＣ：０．０３〜０
．１０％，Ｓｉ：２．５〜４．５％，Ｍｎ ：０．０２
〜０．１５％，Ｓ：０．０１〜０．０５％，酸可溶性Ａ
ｌ ：０．０１〜０．０４％，Ｎ：０．００３ 〜０．
０１５ ％である請求項１記載の製造方法。 - 【請求項３】 溶鋼成分が、重量でＣ：０．０３〜０
．１０％，Ｓｉ：２．５〜４．５％，Ｍｎ ：０．０２
〜０．１５％で、さらにＳｂ ：０．０１〜０．１５％
およびＳ，Ｓｅ ：０．０１〜０．０５を少なくとも１
種含有する請求項１記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8686291A JPH04318120A (ja) | 1991-04-18 | 1991-04-18 | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8686291A JPH04318120A (ja) | 1991-04-18 | 1991-04-18 | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04318120A true JPH04318120A (ja) | 1992-11-09 |
Family
ID=13898628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8686291A Withdrawn JPH04318120A (ja) | 1991-04-18 | 1991-04-18 | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04318120A (ja) |
-
1991
- 1991-04-18 JP JP8686291A patent/JPH04318120A/ja not_active Withdrawn
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0686631B2 (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4268042B2 (ja) | ストリップ鋳造を用いた（１１０）［００１］粒子方向性電磁鋼の製造方法 | |
| JP5005873B2 (ja) | 方向性電磁鋼帯を製造する方法 | |
| JPH06212266A (ja) | １段冷間圧下を用いる規則的結晶粒方向性珪素鋼の製造法 | |
| JPH05306438A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0717959B2 (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH04318120A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02258931A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02166233A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02258922A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS63176427A (ja) | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3498978B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3023620B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JP3294367B2 (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH02258149A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0762437A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3067896B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JP2588635B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板製造用薄鋳片 | |
| JPH03285018A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2562254B2 (ja) | 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6311619A (ja) | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 | |
| JP2612075B2 (ja) | 磁気特性及び表面性状の優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH046221A (ja) | 二方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH0798976B2 (ja) | 鉄損の低い薄手高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH046222A (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980711 |