JPH02258922A - 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH02258922A JPH02258922A JP7998489A JP7998489A JPH02258922A JP H02258922 A JPH02258922 A JP H02258922A JP 7998489 A JP7998489 A JP 7998489A JP 7998489 A JP7998489 A JP 7998489A JP H02258922 A JPH02258922 A JP H02258922A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、2.5〜4.5%のStを含む急速凝固法に
よる薄鋳片を素材とした高磁束密度一方向性電磁鋼板を
製造する方法に関する。
よる薄鋳片を素材とした高磁束密度一方向性電磁鋼板を
製造する方法に関する。
(従来の技術)
一般に一方向性電磁鋼板の製造方法は、インゴット又は
連鋳スラブ(CCスラブ)を素材とするが2次再結晶を
起こさせるために必要なA7N、MnS等のインヒビタ
ーの固溶微細分散のために高温加熱熱延を必要とする。
連鋳スラブ(CCスラブ)を素材とするが2次再結晶を
起こさせるために必要なA7N、MnS等のインヒビタ
ーの固溶微細分散のために高温加熱熱延を必要とする。
しかし特開昭53−97923号公報および特開昭54
−83620号公報に開示されているように、急冷凝固
法で薄鋳片を製造する方法では、凝固後生なくとも60
0 ’Cまで0.05°C/秒以上の冷却速度で急冷す
ることにより、結晶粒を微細化しかつ析出物を以降の工
程で再加熱することによって微細分散させるようにして
いる。しかしこれらの特許文献では2次再結晶のための
重要な要素である鋳片の集合組織及び後工程の適正圧延
率について言及していない。
−83620号公報に開示されているように、急冷凝固
法で薄鋳片を製造する方法では、凝固後生なくとも60
0 ’Cまで0.05°C/秒以上の冷却速度で急冷す
ることにより、結晶粒を微細化しかつ析出物を以降の工
程で再加熱することによって微細分散させるようにして
いる。しかしこれらの特許文献では2次再結晶のための
重要な要素である鋳片の集合組織及び後工程の適正圧延
率について言及していない。
また特開昭63−11619号公報および特開昭63−
176427号公報には、Si2.5〜6,5重量%等
を含有する溶湯を、冷却面が移動更新する冷却体上に連
続供給して急冷凝固し、0.7〜3.5 ymm厚片を
得、これに圧下率50%以上の冷間圧延を施した後、焼
鈍することからなる一方向性珪素鋼板の製造方法が開示
されている。しかしこれら特許文献記載の方法によれば
、急冷凝固は結晶の微細化、又高圧延率は引き続く焼鈍
と併わせて析出物の微細分散化を目的としており、2次
再結晶のための重要な要素である鋳片の集合組織につい
て言及していない。
176427号公報には、Si2.5〜6,5重量%等
を含有する溶湯を、冷却面が移動更新する冷却体上に連
続供給して急冷凝固し、0.7〜3.5 ymm厚片を
得、これに圧下率50%以上の冷間圧延を施した後、焼
鈍することからなる一方向性珪素鋼板の製造方法が開示
されている。しかしこれら特許文献記載の方法によれば
、急冷凝固は結晶の微細化、又高圧延率は引き続く焼鈍
と併わせて析出物の微細分散化を目的としており、2次
再結晶のための重要な要素である鋳片の集合組織につい
て言及していない。
また特開昭56〜158816号公報には、Si4.5
重量%以下等を含有する溶湯を連続鋳造して3〜80薗
厚の薄鋳片とした後、700°Cを下廻らぬ間に圧下率
50%以上の熱間圧延を終了し、1.5〜3、5 tt
m厚の熱間綱帯にすることからなる一方向性電磁鋼帯の
製造方法が開示されている。この特許文献によれば、前
記熱間圧延を施さなければGa55核が不足し、満足な
2次再結晶(磁気特性)が得られないとしている。
重量%以下等を含有する溶湯を連続鋳造して3〜80薗
厚の薄鋳片とした後、700°Cを下廻らぬ間に圧下率
50%以上の熱間圧延を終了し、1.5〜3、5 tt
m厚の熱間綱帯にすることからなる一方向性電磁鋼帯の
製造方法が開示されている。この特許文献によれば、前
記熱間圧延を施さなければGa55核が不足し、満足な
2次再結晶(磁気特性)が得られないとしている。
これらの従来開示されているインヒビターを活用した急
冷凝固法による一方向性珪素鋼板の製造方法では、熱延
工程を含まない場合における、良好な2次再結晶(磁気
特性)に必要な薄鋳片の集合組織と、冷間圧延の圧下率
の適正条件については明確でなかった。
冷凝固法による一方向性珪素鋼板の製造方法では、熱延
工程を含まない場合における、良好な2次再結晶(磁気
特性)に必要な薄鋳片の集合組織と、冷間圧延の圧下率
の適正条件については明確でなかった。
(発明が解決しようとする諜B)
本発明は、インヒビターの再溶解や熱間圧延を要しない
急冷凝固法において、2次冷却条件及び鋳片結晶方位と
冷間圧延条件の組み合せの適正化により、(1101<
OOt>方位に極めて集積度の高い磁気特性の良好な一
方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目的とする
。
急冷凝固法において、2次冷却条件及び鋳片結晶方位と
冷間圧延条件の組み合せの適正化により、(1101<
OOt>方位に極めて集積度の高い磁気特性の良好な一
方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目的とする
。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、上記課題を解決すべく種々検討した結果
、/VN、MnS等をインヒビターとして有効に微細分
散析出させるには凝固後の2次冷却速度を十分大きくと
る必要があるが、2次冷却速度が大き過ぎると(110
) <o vw>柱状晶の鋳造組織となり、ゴス核がほ
とんど零となるため、良好な2次再結晶を得るためには
中間焼鈍を含む2回以上で最終圧下率50%以上の冷延
が必要であり、一方2次冷却速度が大き過ぎない場合は
、結晶方位がランダムな鋳造組織となり、従来熱延法に
比べてゴス核が少ないながらも、冷延の圧下率が80%
以上の1回冷延でゴス集積度の極めて高い2次再結晶が
得られることを見出し、本発明を完成した。
、/VN、MnS等をインヒビターとして有効に微細分
散析出させるには凝固後の2次冷却速度を十分大きくと
る必要があるが、2次冷却速度が大き過ぎると(110
) <o vw>柱状晶の鋳造組織となり、ゴス核がほ
とんど零となるため、良好な2次再結晶を得るためには
中間焼鈍を含む2回以上で最終圧下率50%以上の冷延
が必要であり、一方2次冷却速度が大き過ぎない場合は
、結晶方位がランダムな鋳造組織となり、従来熱延法に
比べてゴス核が少ないながらも、冷延の圧下率が80%
以上の1回冷延でゴス集積度の極めて高い2次再結晶が
得られることを見出し、本発明を完成した。
本発明の要旨は下記のとおりである。
(1)重量で、Si : 2.5〜4,5%、および一
方向性電磁鋼の公知のインヒビター、その他1i磁鋼と
して必要な成分元素を含み、残部実質的にFeからなる
溶鋼を、鋳造後板厚中心部の冷却速度が50”C/秒以
上となるように急速凝固し、さらに凝固後1300〜9
00℃間を10°C/秒以上で冷却して、0.7〜3.
0 m厚の薄鋳片を得、これを素材とし最終冷延圧下率
50%以上の1回ないし中間焼鈍を含む2回以上の冷間
圧を施すことを特徴とする一方向性高磁束密度電磁鋼板
の製造方法。
方向性電磁鋼の公知のインヒビター、その他1i磁鋼と
して必要な成分元素を含み、残部実質的にFeからなる
溶鋼を、鋳造後板厚中心部の冷却速度が50”C/秒以
上となるように急速凝固し、さらに凝固後1300〜9
00℃間を10°C/秒以上で冷却して、0.7〜3.
0 m厚の薄鋳片を得、これを素材とし最終冷延圧下率
50%以上の1回ないし中間焼鈍を含む2回以上の冷間
圧を施すことを特徴とする一方向性高磁束密度電磁鋼板
の製造方法。
(2) 前記薄鋳片素材の最終冷延圧下率が80%以
上である前項1記載の一方向性高磁束密度電磁鋼板の製
造方法。
上である前項1記載の一方向性高磁束密度電磁鋼板の製
造方法。
(3)溶鋼成分が、重量でCoo。03〜0.10%。
Si : 2.5〜4.5%、Mn:0.02〜0.1
5%、S:0.01〜0.05%、酸可溶性7117:
o、01〜0.04%。
5%、S:0.01〜0.05%、酸可溶性7117:
o、01〜0.04%。
N:0.003〜0.015%、残部実質的にFeから
なることを特徴とする前項lまたは2記載の一方向性高
磁束密度電磁鋼板の製造方法。
なることを特徴とする前項lまたは2記載の一方向性高
磁束密度電磁鋼板の製造方法。
(4)溶鋼成分が、重量でC: 0.03〜0.10%
。
。
Si : 2.5〜4.5%、 Mn: 0.02〜
0.15%、Sb二〇、01〜0.15%およびS、
Se: 0.01〜0.05%の少くとも1種、残部実
質的にFeからなることを特徴とする前項lまたは2記
載の一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法。
0.15%、Sb二〇、01〜0.15%およびS、
Se: 0.01〜0.05%の少くとも1種、残部実
質的にFeからなることを特徴とする前項lまたは2記
載の一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法。
以下に本発明の詳細な説明する。
インヒビターを活用した急冷凝固法による熱延工程を含
まない一方向性電磁鋼板の製造方法における出発素材の
薄鋳片の製造法としては、主に双ロール法と単ロール法
があるが、これらの方法で0.7〜3.0IIIffl
厚の鋳造を行った場合、ロール面を鋳片が離れた直後の
板温は1400°C以上あり、2次冷却を水スプレー等
で急冷しないと析出物は粗大化しインヒビターとして弱
くなり、又再結晶、粗大化して圧延焼鈍後も不均一結晶
組織になり易くなるため、満足な2次再結晶が得られな
い。従って良好な磁気特性を得るには、第2図に示すよ
うに凝固後1300〜900°C間を10°C/秒以上
で急冷する必要がある。
まない一方向性電磁鋼板の製造方法における出発素材の
薄鋳片の製造法としては、主に双ロール法と単ロール法
があるが、これらの方法で0.7〜3.0IIIffl
厚の鋳造を行った場合、ロール面を鋳片が離れた直後の
板温は1400°C以上あり、2次冷却を水スプレー等
で急冷しないと析出物は粗大化しインヒビターとして弱
くなり、又再結晶、粗大化して圧延焼鈍後も不均一結晶
組織になり易くなるため、満足な2次再結晶が得られな
い。従って良好な磁気特性を得るには、第2図に示すよ
うに凝固後1300〜900°C間を10°C/秒以上
で急冷する必要がある。
また2次冷却を水スプレー等で十分行うと、(1001
<o vw>柱状晶の鋳造組織となる7(第1図(a)
)ので、ゴス核がほとんど零となり、そのため1回冷延
法では2次再結晶しない。しかし中間焼鈍を含む2回以
上の冷延(最終圧下率50%以上)を行うと、良好な2
次再結晶が得られる。
<o vw>柱状晶の鋳造組織となる7(第1図(a)
)ので、ゴス核がほとんど零となり、そのため1回冷延
法では2次再結晶しない。しかし中間焼鈍を含む2回以
上の冷延(最終圧下率50%以上)を行うと、良好な2
次再結晶が得られる。
一方2次冷却の開始温度を下げると、凝固後回結晶を生
じ結晶方位がランダムな鋳造組織となる(第1図(b)
)。この場合、熱延板よりは少ないがゴス核が存在する
ので、インヒビターが十分強ければ、第3図に示すよう
に冷延の圧下率が80%以上の1回冷延法で、ゴス集積
度の極めて高い良好な2次再結晶が得られる。従って鋳
造組織によって後工程条件を変えれば、いずれも一方向
性電磁鋼板の製造が可能であるが、1回冷延の方が工程
数が少なく低コストで済むので好ましい。
じ結晶方位がランダムな鋳造組織となる(第1図(b)
)。この場合、熱延板よりは少ないがゴス核が存在する
ので、インヒビターが十分強ければ、第3図に示すよう
に冷延の圧下率が80%以上の1回冷延法で、ゴス集積
度の極めて高い良好な2次再結晶が得られる。従って鋳
造組織によって後工程条件を変えれば、いずれも一方向
性電磁鋼板の製造が可能であるが、1回冷延の方が工程
数が少なく低コストで済むので好ましい。
(作用)
次に本発明において鋼組成および製造条件を前記のよう
に限定した理由を詳細に説明する。
に限定した理由を詳細に説明する。
CはT相が適当に生じ析出物の微細分散に都合が良いよ
うに下限を0.03%とし、又脱炭が困難とならない限
り高目とし、その上限を0.10%とする。
うに下限を0.03%とし、又脱炭が困難とならない限
り高目とし、その上限を0.10%とする。
Stは鉄損を良くするため下限を2.5%とするが、多
過ぎると冷間圧延の際に割れ易く、加工が困難となるの
で上限を4.5%とする。
過ぎると冷間圧延の際に割れ易く、加工が困難となるの
で上限を4.5%とする。
さらに以下の成分は、2次再結晶のための析出分散相と
して使用する不純物であり、効果的作用のためには、適
当量含有させる必要がある。すなわち Mn:0.02〜0.15%、s:o、to 〜o、o
s%。
して使用する不純物であり、効果的作用のためには、適
当量含有させる必要がある。すなわち Mn:0.02〜0.15%、s:o、to 〜o、o
s%。
酸可溶性Aj:Q、Ql〜0.04%、 N : 0.
003〜0.015%。
003〜0.015%。
Sb:0.01〜0.15%、Se:0.01〜0,0
5%。
5%。
を2種以上適宜組合せることで良好な2次再結晶が得ら
れる。その他Cu 、 Snはインヒビターを強くする
目的で1.0%以下となるよう少くとも1種添加しても
良い。
れる。その他Cu 、 Snはインヒビターを強くする
目的で1.0%以下となるよう少くとも1種添加しても
良い。
次に本発明では、溶鋼を急速凝固し、0.7〜3.0閣
厚の薄鋳片を製造するが、この場合良好な2次再結晶の
ためには0.7胴厚未満では圧延率不足であり、3゜0
鵬超では圧延率過剰となり、また冷間圧延工程までの通
板、加工が困難となる(シャープなゴス核が得られない
)。
厚の薄鋳片を製造するが、この場合良好な2次再結晶の
ためには0.7胴厚未満では圧延率不足であり、3゜0
鵬超では圧延率過剰となり、また冷間圧延工程までの通
板、加工が困難となる(シャープなゴス核が得られない
)。
象、速凝固後の2次冷却については、粗大析出物の発生
を抑制するためには急速冷却程好ましいが、析出物をイ
ンヒビターとして有効かつゴス核確保上ランダム組織と
するには、1300〜900°C間を少くとも10℃/
秒以上で冷却すれば良い。
を抑制するためには急速冷却程好ましいが、析出物をイ
ンヒビターとして有効かつゴス核確保上ランダム組織と
するには、1300〜900°C間を少くとも10℃/
秒以上で冷却すれば良い。
凝固時の冷却速度は、0.7〜3.0 mm厚の薄鋳片
を製造した場合、50℃/秒以上になる。
を製造した場合、50℃/秒以上になる。
このあと、鋳造組織がランダム方位の場合は1回で、ま
た (100) <o vw>柱状晶組織の場合、800〜
1100°Cの中間焼鈍を含む2回の、最終圧下率50
%以上の冷間圧延を行う。
た (100) <o vw>柱状晶組織の場合、800〜
1100°Cの中間焼鈍を含む2回の、最終圧下率50
%以上の冷間圧延を行う。
次いで温水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行い、さらにMgO
等の焼鈍分離剤を塗布して2次再結晶の純化のため11
00℃以上の仕上焼鈍を行うことで、一方向性高磁束密
度電磁鋼板が製造される。
等の焼鈍分離剤を塗布して2次再結晶の純化のため11
00℃以上の仕上焼鈍を行うことで、一方向性高磁束密
度電磁鋼板が製造される。
次に本発明の実施例を挙げて説明する。
実施例1
第1表に示す鋼の成分組成を含む溶鋼を、双ロールを用
いて2.3m厚の薄鋳片にし、鋳造直後の2次冷却条件
を空冷、及び水スプレーの開始時期調整により弱水冷2
強水冷を行った。次いで1050゛Cで5分間焼鈍を行
い、さらに酸洗した後圧下率87%で冷間圧延を行い0
.3 mm厚にした。また同一素材で酸洗後冷間圧延で
1.2閣厚にしたものを1050°Cで5分間中間焼鈍
し、さらに圧下率75%で冷間圧延を行い0.30mm
厚にした。次いでこの0.30謔厚の最終冷延材を、湿
潤水素中で脱炭焼鈍し、MgO粉を塗布した後、120
0°Cに10時間水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った
。得られた製品の磁性は、第2表に示すように2次冷却
が弱水冷の場合1回及び2回冷延で、強水冷の場合2回
冷延で、従来の一方向性高磁束密度電磁鋼板と同等の特
性が得られた。なお薄鋳片素材の表面付近の結晶方位は
第1図に示すように2次冷却が弱水冷の場合(b)はラ
ンダムで、強水冷の場合(a)は主に(100)<OV
W>でゴス成分は零に近かった。
いて2.3m厚の薄鋳片にし、鋳造直後の2次冷却条件
を空冷、及び水スプレーの開始時期調整により弱水冷2
強水冷を行った。次いで1050゛Cで5分間焼鈍を行
い、さらに酸洗した後圧下率87%で冷間圧延を行い0
.3 mm厚にした。また同一素材で酸洗後冷間圧延で
1.2閣厚にしたものを1050°Cで5分間中間焼鈍
し、さらに圧下率75%で冷間圧延を行い0.30mm
厚にした。次いでこの0.30謔厚の最終冷延材を、湿
潤水素中で脱炭焼鈍し、MgO粉を塗布した後、120
0°Cに10時間水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った
。得られた製品の磁性は、第2表に示すように2次冷却
が弱水冷の場合1回及び2回冷延で、強水冷の場合2回
冷延で、従来の一方向性高磁束密度電磁鋼板と同等の特
性が得られた。なお薄鋳片素材の表面付近の結晶方位は
第1図に示すように2次冷却が弱水冷の場合(b)はラ
ンダムで、強水冷の場合(a)は主に(100)<OV
W>でゴス成分は零に近かった。
第2表
後、1200 ’Cで10時間水素ガス雰囲気中で高1
焼鈍を行った。得られた製品の磁性は第4表に示すよう
に冷延圧下率が80%以上で良好な従来つ一方向性高磁
束密度電磁鋼板と同等な特性が得つれた。
焼鈍を行った。得られた製品の磁性は第4表に示すよう
に冷延圧下率が80%以上で良好な従来つ一方向性高磁
束密度電磁鋼板と同等な特性が得つれた。
実施例2
第3表に示す鋼の成分組成を含む溶鋼を、双ロールを用
いて4.0〜0.9 mm厚の薄鋳片にし、鋳造直後の
2次冷却は実施例1と同様な弱水冷を行った。次いで1
050“Cで5分間焼鈍を行い、さらに酸洗した後圧下
率92〜67%で冷間圧延を行い、0.30ma+厚に
した。0.30mm厚の最終冷延材を、湿潤水素中で脱
炭焼鈍し、MgO粉を塗布したその他鋼種は中間保定無
しで、全鋼種とも1200°Cで10時間水素ガス雰囲
気中で高温焼鈍を行った得られた製品の磁性は、第6表
に示すように、いずれの成分組成でも従来の一方向性高
磁束密度電磁鋼板と同等の特性が得られた。
いて4.0〜0.9 mm厚の薄鋳片にし、鋳造直後の
2次冷却は実施例1と同様な弱水冷を行った。次いで1
050“Cで5分間焼鈍を行い、さらに酸洗した後圧下
率92〜67%で冷間圧延を行い、0.30ma+厚に
した。0.30mm厚の最終冷延材を、湿潤水素中で脱
炭焼鈍し、MgO粉を塗布したその他鋼種は中間保定無
しで、全鋼種とも1200°Cで10時間水素ガス雰囲
気中で高温焼鈍を行った得られた製品の磁性は、第6表
に示すように、いずれの成分組成でも従来の一方向性高
磁束密度電磁鋼板と同等の特性が得られた。
第
表
実施例3
第5表に示す鋼の成分組成を含む溶鋼を、双ロールを用
いて2.4 mm厚の薄鋳片にし、鋳造直後の2次冷却
は実施例1と同様な強水冷を行った。次いで1000°
Cで5分間焼鈍を行い、さらに酸洗後冷間圧延で0.8
am厚にしたものを950°Cで5分間中間焼鈍し、
さらに圧下率62%で冷間圧延を行い0.301厚にし
た。0.30mm厚の最終冷延材を、湿潤水素中で脱炭
焼鈍し、MgO粉を塗布した後、鋼種Jのみ900℃で
30時間中間保定し、第 表 (発明の効果) 以上の如く、本発明によれば、磁気特性の優れた一方向
性電磁鋼板を、熱延工程を省略して安価に製造すること
ができる。
いて2.4 mm厚の薄鋳片にし、鋳造直後の2次冷却
は実施例1と同様な強水冷を行った。次いで1000°
Cで5分間焼鈍を行い、さらに酸洗後冷間圧延で0.8
am厚にしたものを950°Cで5分間中間焼鈍し、
さらに圧下率62%で冷間圧延を行い0.301厚にし
た。0.30mm厚の最終冷延材を、湿潤水素中で脱炭
焼鈍し、MgO粉を塗布した後、鋼種Jのみ900℃で
30時間中間保定し、第 表 (発明の効果) 以上の如く、本発明によれば、磁気特性の優れた一方向
性電磁鋼板を、熱延工程を省略して安価に製造すること
ができる。
第1図(a)(b)は薄鋳片の結晶方位を示す(200
)極点図、第2図は2次冷却速度と2次再結晶率の関係
を示したグラフ、第3図は冷延圧下率と磁気特性B1゜
の関係を示したグラフである。 第1図 第2図 第3図 2水冷!/7児度 (9紗 ン命9辺)三丁号さ(矛ン
)極点図、第2図は2次冷却速度と2次再結晶率の関係
を示したグラフ、第3図は冷延圧下率と磁気特性B1゜
の関係を示したグラフである。 第1図 第2図 第3図 2水冷!/7児度 (9紗 ン命9辺)三丁号さ(矛ン
Claims (4)
- (1)重量で、Si:2.5〜4.5%、および一方向
性電磁鋼の公知のインヒビター、その他電磁鋼として必
要な成分元素を含み、残部実質的にFeからなる溶鋼を
、鋳造後板厚中心部の冷却速度が50℃/秒以上となる
ように急速凝固し、さらに凝固後1300〜900℃間
を10℃/秒以上で冷却して、0.7〜3.0mm厚の
薄鋳片を得、これを素材とし最終冷延圧下率50%以上
の1回ないし中間焼鈍を含む2回以上の冷間圧を施すこ
とを特徴とする一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
。 - (2)前記薄鋳片素材の最終冷延圧下率が80%以上で
ある請求項1記載の一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造
方法。 - (3)溶鋼成分が、重量でC:0.03〜0.10%、
Si:2.5〜4.5%、Mn:0.02〜0.15%
、S:0.01〜0.05%、酸可溶性Al:0.01
〜0.04%、N:0.003〜0.015%、残部実
質的にFeからなることを特徴とする請求項1または2
記載の一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法。 - (4)溶鋼成分が、重量でC:0.03〜0.10%。 Si:2.5〜4.5%、Mn:0.02〜0.15%
、Sb:0.01〜0.15%およびS、Se:0.0
1〜0.05%の少くとも1種、残部実質的にFeから
なることを特徴とする請求項1または2記載の一方向性
高磁束密度電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7998489A JPH02258922A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
EP90106053A EP0390160B2 (en) | 1989-03-30 | 1990-03-29 | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process |
US07/501,133 US5049204A (en) | 1989-03-30 | 1990-03-29 | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process |
DE69030781T DE69030781T3 (de) | 1989-03-30 | 1990-03-29 | Verfahren zur Herstellung kornorientierter Elektrostahlbleche mittels rascher Abschreckung und Erstarrung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7998489A JPH02258922A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02258922A true JPH02258922A (ja) | 1990-10-19 |
Family
ID=13705583
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7998489A Pending JPH02258922A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02258922A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008032483A1 (fr) | 2006-09-13 | 2008-03-20 | Nippon Steel Corporation | Procédé de fabrication de feuilles d'acier au silicium à grains orientés de haute densité de flux magnétique |
CN103255338A (zh) * | 2013-05-10 | 2013-08-21 | 东北大学 | 一种增强双辊薄带连铸取向硅钢热轧高斯织构的方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5643295A (en) * | 1979-09-17 | 1981-04-21 | Microbial Chem Res Found | Istamycin ao and/or istamycin bo, and their preparation |
JPS63176427A (ja) * | 1987-01-14 | 1988-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-03-30 JP JP7998489A patent/JPH02258922A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5643295A (en) * | 1979-09-17 | 1981-04-21 | Microbial Chem Res Found | Istamycin ao and/or istamycin bo, and their preparation |
JPS63176427A (ja) * | 1987-01-14 | 1988-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008032483A1 (fr) | 2006-09-13 | 2008-03-20 | Nippon Steel Corporation | Procédé de fabrication de feuilles d'acier au silicium à grains orientés de haute densité de flux magnétique |
CN103255338A (zh) * | 2013-05-10 | 2013-08-21 | 东北大学 | 一种增强双辊薄带连铸取向硅钢热轧高斯织构的方法 |
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