JPS60177901A - リツヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法 - Google Patents
リツヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法Info
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- JPS60177901A JPS60177901A JP3330284A JP3330284A JPS60177901A JP S60177901 A JPS60177901 A JP S60177901A JP 3330284 A JP3330284 A JP 3330284A JP 3330284 A JP3330284 A JP 3330284A JP S60177901 A JPS60177901 A JP S60177901A
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 27
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/06—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged vertically, e.g. edgers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶鋼がスラブとして凝固後、各種工程を経て
最終的に製品となるまで相変態を殆どしない鋼（以下、
単に無変態鋼という）、例えば、Ｓｌを １．５％以上
あるいはＯｒを１２％以上含有する鋼は薄鋼板となって
リッヂングを多発するが、そのスラブの重圧下量を制御
することにより、リッヂング発生を防１トする技術に関
するものである。
最終的に製品となるまで相変態を殆どしない鋼（以下、
単に無変態鋼という）、例えば、Ｓｌを １．５％以上
あるいはＯｒを１２％以上含有する鋼は薄鋼板となって
リッヂングを多発するが、そのスラブの重圧下量を制御
することにより、リッヂング発生を防１トする技術に関
するものである。
珪素鋼やフェライト系ステンレス鋼の如き無変態鋼（高
温域で１部のオーステナイトとフェライトの混合相には
なりうるが、オーステナイト単層とならない鋼を含む）
は、方向性珪素鋼や５ＵＳ４３０鋼などを挙げることが
できるが、溶鋼の凝固時に形成される粗大柱状晶がその
後の工程、すなわち、連鋳、加熱、熱延、冷延、焼鈍等
を経て細粒になっても、はぼもとの粗粒柱状晶単位での
圧延方向に長く伸びた領域で特定の集合組織をもつか、
あるいはもとの粗粒柱状晶がそのまま圧延方向に伸長し
た未再結晶の回復組織となり、これらの組織がリンヂン
グ発生の原因となっている。
温域で１部のオーステナイトとフェライトの混合相には
なりうるが、オーステナイト単層とならない鋼を含む）
は、方向性珪素鋼や５ＵＳ４３０鋼などを挙げることが
できるが、溶鋼の凝固時に形成される粗大柱状晶がその
後の工程、すなわち、連鋳、加熱、熱延、冷延、焼鈍等
を経て細粒になっても、はぼもとの粗粒柱状晶単位での
圧延方向に長く伸びた領域で特定の集合組織をもつか、
あるいはもとの粗粒柱状晶がそのまま圧延方向に伸長し
た未再結晶の回復組織となり、これらの組織がリンヂン
グ発生の原因となっている。
一方、これらの組織をくずすだめの努力か製鋼、加熱、
圧延等の各工程でそれなりに続けられてきた。たとえば
、製鋼技術」二、電磁撹拌装置による柱状晶の破壊、却
下熱処理技術上、熱延温度や圧下率と中間焼鈍温度条件
を組合わせることによる再結晶の促進などの方法がとら
れているが、未だ十分にはリンヂング発生を抑制するこ
とに成功してはいないのが現状である。
圧延等の各工程でそれなりに続けられてきた。たとえば
、製鋼技術」二、電磁撹拌装置による柱状晶の破壊、却
下熱処理技術上、熱延温度や圧下率と中間焼鈍温度条件
を組合わせることによる再結晶の促進などの方法がとら
れているが、未だ十分にはリンヂング発生を抑制するこ
とに成功してはいないのが現状である。
そこで本発明では、連鋳あるいは造塊スラブを加熱後あ
るいは放冷中にｌ］方向に圧縮（圧延あるいは鍛造ある
いはプレス）し、その圧下率を１回当りおよび全圧ｒ率
で特定量以上確保することにより、リッヂングの発生を
抑制することを目的としている。
るいは放冷中にｌ］方向に圧縮（圧延あるいは鍛造ある
いはプレス）し、その圧下率を１回当りおよび全圧ｒ率
で特定量以上確保することにより、リッヂングの発生を
抑制することを目的としている。
本発明者等はりッヂング発生の原因が、スラブ加熱、熱
延、冷延、焼鈍等の工程を経ても、（ｆｏｏｌ＜０１１
＞集合組織が頑強に残り、これを変えることが出来ない
ことに起因していることを究明し、この集合組織はＩＩ
）方向から圧延すると特定圧下量以上で崩すことが出来
ることを見出し、本発明に至った。
延、冷延、焼鈍等の工程を経ても、（ｆｏｏｌ＜０１１
＞集合組織が頑強に残り、これを変えることが出来ない
ことに起因していることを究明し、この集合組織はＩＩ
）方向から圧延すると特定圧下量以上で崩すことが出来
ることを見出し、本発明に至った。
すなわち、本発明は、Ｓｌを１．５％（重量）あるいは
Ｏｒを１２％（重量）以−ヒ含有する鋼のスラブｌ］を
下記式に示す条件によりｉ］正圧下行うことを特徴とす
るりッヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法。
Ｏｒを１２％（重量）以−ヒ含有する鋼のスラブｌ］を
下記式に示す条件によりｉ］正圧下行うことを特徴とす
るりッヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法。
（２０−ｒｉ）２≦１４Ｒｔ −（１）（Ｒ１：）−タ
ル巾圧下率 初期スラブ１１」 ｒＨ：ｌプレス（１パス）当りのスラブ１１］の最少圧
下率：％） 以下、本発明を更に詳細に説明する。
ル巾圧下率 初期スラブ１１」 ｒＨ：ｌプレス（１パス）当りのスラブ１１］の最少圧
下率：％） 以下、本発明を更に詳細に説明する。
無変態鋼の代表例として、Ｓｉ含有量が１．５％以−Ｆ
の電磁鋼板およびＣｒ含有量が１２％以上のフェライト
系ステンレス鋼のスラブを用いて次のような実験を行な
った。上記スラブから巾１２０×厚み３０Ｘ長さ２００
ｍｍ３の試片を切り出し、］ ２００００に加熱後、放
冷中に４〜５０％の圧下（圧延、鍛造、プレス）を行な
ったのち、直ちに２．３ ｍｍの熱延板とし、さらに０
．５ ｍｍの冷延板とし、それぞれに再結晶温度以上で
焼鈍後、室温で５％引張った後、表面粗度計によりリッ
ヂング発生の大小を判定した。
の電磁鋼板およびＣｒ含有量が１２％以上のフェライト
系ステンレス鋼のスラブを用いて次のような実験を行な
った。上記スラブから巾１２０×厚み３０Ｘ長さ２００
ｍｍ３の試片を切り出し、］ ２００００に加熱後、放
冷中に４〜５０％の圧下（圧延、鍛造、プレス）を行な
ったのち、直ちに２．３ ｍｍの熱延板とし、さらに０
．５ ｍｍの冷延板とし、それぞれに再結晶温度以上で
焼鈍後、室温で５％引張った後、表面粗度計によりリッ
ヂング発生の大小を判定した。
実験結果を第１図に示す。ここではｌパスあるいは１回
プレス単位での圧下量刑にトータルの圧下量とりッヂン
グ発生の程度を示す。なお、１１圧下については、試片
全長に亘って同時に行なったり、 １／３ずつあるいは
１１５ずつ分割して行なったりしたが、それによる差は
なかった。
プレス単位での圧下量刑にトータルの圧下量とりッヂン
グ発生の程度を示す。なお、１１圧下については、試片
全長に亘って同時に行なったり、 １／３ずつあるいは
１１５ずつ分割して行なったりしたが、それによる差は
なかった。
１・−タル圧下量が１０％以下ではりッヂングの程度は
圧下量とほとんど無関係であるか、トータル圧下量が１
０％を超えると、１回当り２％圧下の場合でもリンヂン
グは急激に低減する。また１回当りの圧下量が大きいほ
どリッヂングの程度は小さくなることかわかる。
圧下量とほとんど無関係であるか、トータル圧下量が１
０％を超えると、１回当り２％圧下の場合でもリンヂン
グは急激に低減する。また１回当りの圧下量が大きいほ
どリッヂングの程度は小さくなることかわかる。
リッヂングの高さを例えば１０−以下とするには、１回
当りの圧下量が少ない場合には、少なくとも１・−タル
圧下量が１８％以上なければならない。しかし、１回当
りの圧下量が多い場合はトータル圧下量が１０％以下で
もリンヂング高さをｌ〇−以下とすることができる。
当りの圧下量が少ない場合には、少なくとも１・−タル
圧下量が１８％以上なければならない。しかし、１回当
りの圧下量が多い場合はトータル圧下量が１０％以下で
もリンヂング高さをｌ〇−以下とすることができる。
この図からり・ンヂング高さＨ（ｕｍ）は■
（Ｊは、トータルの巾圧下率（％）、
ｒｌは、１回（ｌパス）当りの圧下率（％））として予
測することができる。リッヂング高さは中程度（７−）
以下にすることが望ましい。従って、 （１）式でＨ≦
７とし、次式 （２０−ｒｉ）２≦１４Ｊ ・（２） を満足するようｒｌ （１回あたりの圧下率、％）とＪ
（）−タルの圧下率、％）とを制御する必要があるこ
とがわかる。なお、上記のｌ］正圧下を経たものは、Ｓ
ｉ≧１．５％あるいはＯｒ≧１２％である限り、Ｓｉや
Ｏｒの含有量はりッヂングの程度には無関係である。従
って、Ｓｉについては１．５％以上、Ｏｒについては１
２％以上含有する他の鋼についても同様である。
測することができる。リッヂング高さは中程度（７−）
以下にすることが望ましい。従って、 （１）式でＨ≦
７とし、次式 （２０−ｒｉ）２≦１４Ｊ ・（２） を満足するようｒｌ （１回あたりの圧下率、％）とＪ
（）−タルの圧下率、％）とを制御する必要があるこ
とがわかる。なお、上記のｌ］正圧下を経たものは、Ｓ
ｉ≧１．５％あるいはＯｒ≧１２％である限り、Ｓｉや
Ｏｒの含有量はりッヂングの程度には無関係である。従
って、Ｓｉについては１．５％以上、Ｏｒについては１
２％以上含有する他の鋼についても同様である。
次に本発明を実施例につき具体的に説明する。
表１に示す化学組成のＳｌあるいはＣｒを含有する鋼を
転炉出鋼後、連鋳スラブとし、それを加熱後あるいは放
冷途中３００°Ｃ以上の温度で中圧下を行なったのち、
■熱延→冷延→焼鈍、■熱延→焼鈍→冷延峠焼鈍、＠熱
延→冷延→焼鈍→冷延→焼鈍あるいは■熱延→焼鈍→冷
延→焼鈍→冷延→焼鈍の工程を経たものについて、室温
にて５％引張り、リッヂングの程度を表面粗度計により
測定した。
転炉出鋼後、連鋳スラブとし、それを加熱後あるいは放
冷途中３００°Ｃ以上の温度で中圧下を行なったのち、
■熱延→冷延→焼鈍、■熱延→焼鈍→冷延峠焼鈍、＠熱
延→冷延→焼鈍→冷延→焼鈍あるいは■熱延→焼鈍→冷
延→焼鈍→冷延→焼鈍の工程を経たものについて、室温
にて５％引張り、リッヂングの程度を表面粗度計により
測定した。
表１に本発明例と比較例を示す。
化学成分のうち、ＳｉやＣｒ含有量が少ない変態鋼（鋼
５，１０）は、本発明条件（２）式を満たさなくてもリ
アヂングは極めて少ない。一方、無変態鋼では （２）
式の条件からはずれると（鋼２゜７）、リッヂングの程
度が大きくなり問題となる。
５，１０）は、本発明条件（２）式を満たさなくてもリ
アヂングは極めて少ない。一方、無変態鋼では （２）
式の条件からはずれると（鋼２゜７）、リッヂングの程
度が大きくなり問題となる。
従って、Ｓｉ≧１．５％あるいはＣｒ５１２％含有する
鋼については、 （２）式に示した条件にてスラブの中
圧下を行うことにより、リンヂングを軽度に抑えること
ができる。
鋼については、 （２）式に示した条件にてスラブの中
圧下を行うことにより、リンヂングを軽度に抑えること
ができる。
第１図は１回当りの圧下率（％）別すッヂング高さとト
ータル圧下率との関係を示すグラフである。 麓１図 ？
ータル圧下率との関係を示すグラフである。 麓１図 ？
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｓｉを １．５％（重量）あるいはＯｒを１２％（重量
）以上含有する鋼のスラブ巾を下記（１）式に示す条件
により中圧下を行うことを特徴とするり、。 ヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法。 （２０−ｒｉ）２ ≦１４Ｒｊ ・ （１）（Ｒ七 ニ
ドータル巾圧下率 初期スラブ巾 ｒ ：１プレス（ｌパス）当りのスラブ巾の最少圧下率
：％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3330284A JPS60177901A (ja) | 1984-02-23 | 1984-02-23 | リツヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3330284A JPS60177901A (ja) | 1984-02-23 | 1984-02-23 | リツヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60177901A true JPS60177901A (ja) | 1985-09-11 |
Family
ID=12382754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3330284A Pending JPS60177901A (ja) | 1984-02-23 | 1984-02-23 | リツヂング発生の少ない無変態鋼薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60177901A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020186434A (ja) * | 2019-05-14 | 2020-11-19 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS529421A (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Speaker equalizer and its production method |
| JPS5510648A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-25 | Toshiba Corp | Memory unit |
-
1984
- 1984-02-23 JP JP3330284A patent/JPS60177901A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS529421A (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Speaker equalizer and its production method |
| JPS5510648A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-25 | Toshiba Corp | Memory unit |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020186434A (ja) * | 2019-05-14 | 2020-11-19 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板の製造方法 |
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