JPS5938334A - 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 - Google Patents
加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法Info
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- JPS5938334A JPS5938334A JP14682882A JP14682882A JPS5938334A JP S5938334 A JPS5938334 A JP S5938334A JP 14682882 A JP14682882 A JP 14682882A JP 14682882 A JP14682882 A JP 14682882A JP S5938334 A JPS5938334 A JP S5938334A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工性の優れたフェライト系ステンレス薄鋼板
の製造法に関するものである。
の製造法に関するものである。
フェライト系ステンレス薄鋼板の加工性をあられす指標
としては、ランクフォード値（ｒ値）および成形加工し
た場合に鋼板の表面にあられれるリジングがある。この
加工性を改善すぺ〈種々の努力がなされて来たが、リジ
ング性とｒ値とは通常逆の相関があり、ｒ値を改善する
とリジング性が劣化し、リジング性を改善するとｒ値が
劣化する等の蛸、象が生じ、ｒ値とリジング性を同時に
改善すると１とは極めて困難であった。
としては、ランクフォード値（ｒ値）および成形加工し
た場合に鋼板の表面にあられれるリジングがある。この
加工性を改善すぺ〈種々の努力がなされて来たが、リジ
ング性とｒ値とは通常逆の相関があり、ｒ値を改善する
とリジング性が劣化し、リジング性を改善するとｒ値が
劣化する等の蛸、象が生じ、ｒ値とリジング性を同時に
改善すると１とは極めて困難であった。
本発明は冷間圧延に際してワークロールの径を１５０ｒ
ｍｎ以上の大径ロールで圧延することのみで、従来同時
に改善することが困難であったｒ値とりソング性を改善
できることを見い出したことにある。
ｍｎ以上の大径ロールで圧延することのみで、従来同時
に改善することが困難であったｒ値とりソング性を改善
できることを見い出したことにある。
ステンレス鋼の冷間圧延は通常ワークロールの径が５０
問〜１００間という小径のゼンノマ〜圧延機で圧延され
ている。このような小径・Ｉ−ルで冷間圧延を行う主な
理由は次の２点である。１つにはステンレス鋼の如き硬
質材も薄手グーノまで圧延可能なことであり、２つには
表面の美麗ｆｘ＃鋼板が製造出来ることである。しかし
ながら、ゼンノマー圧帆機ｅ（よる圧延の如き小径ロー
ル圧延で＆：ｔ： Ｉｔ’ｌｌ速圧延が困難、であり、
大径ロールを用いたタンデム冷間圧延機による圧延と比
べて生産性が劣るという欠点がある。狩ってステンレス
鋼の冷間圧延工程の生産性を向上させる／ζめには大径
のロールで圧延することが要請される。フェライト系ス
テンレス鋼については、撃”（鏑技術ならびに熱間圧延
法の進歩により大径ロールをイσ・用しでも博平材の圧
延が可能となって来たので、必ずしも小径ロールで圧延
する必要性は薄れて来た。このような技術的背景から、
本発明者等は冷間圧延のワークロールを神々変えてフェ
ライト系ヌテンレス薄鋼板を試作し、諸物件を調査した
結果、ワークロールの径の大きな圧延機で冷間圧延する
ことにより、ｒ値、およびリジング性が向上することを
見い出し本発明を完成させたものである。
問〜１００間という小径のゼンノマ〜圧延機で圧延され
ている。このような小径・Ｉ−ルで冷間圧延を行う主な
理由は次の２点である。１つにはステンレス鋼の如き硬
質材も薄手グーノまで圧延可能なことであり、２つには
表面の美麗ｆｘ＃鋼板が製造出来ることである。しかし
ながら、ゼンノマー圧帆機ｅ（よる圧延の如き小径ロー
ル圧延で＆：ｔ： Ｉｔ’ｌｌ速圧延が困難、であり、
大径ロールを用いたタンデム冷間圧延機による圧延と比
べて生産性が劣るという欠点がある。狩ってステンレス
鋼の冷間圧延工程の生産性を向上させる／ζめには大径
のロールで圧延することが要請される。フェライト系ス
テンレス鋼については、撃”（鏑技術ならびに熱間圧延
法の進歩により大径ロールをイσ・用しでも博平材の圧
延が可能となって来たので、必ずしも小径ロールで圧延
する必要性は薄れて来た。このような技術的背景から、
本発明者等は冷間圧延のワークロールを神々変えてフェ
ライト系ヌテンレス薄鋼板を試作し、諸物件を調査した
結果、ワークロールの径の大きな圧延機で冷間圧延する
ことにより、ｒ値、およびリジング性が向上することを
見い出し本発明を完成させたものである。
フェライト系ヌテンレス薄鋼板においては、冷延圧下率
が増すとｒ値が向上するが、リジング性は劣化するとい
うことは知られているが、更に冷延する場合のワークロ
ールの径によってもｒ値、リジング性が変化することが
わかった。第１図に冷間圧延のワーク【］フル径とｒ値
、リノンク゛性の関係を模式図で示した。図からｒ＠、
リシンク性ともに大径ロールを用いた方がよいことがわ
かる。
が増すとｒ値が向上するが、リジング性は劣化するとい
うことは知られているが、更に冷延する場合のワークロ
ールの径によってもｒ値、リジング性が変化することが
わかった。第１図に冷間圧延のワーク【］フル径とｒ値
、リノンク゛性の関係を模式図で示した。図からｒ＠、
リシンク性ともに大径ロールを用いた方がよいことがわ
かる。
しかしながら、冷延圧下率が著しく高い場合はロール径
によるｒ値向上効果はわずかであり、リジング性も大径
ロールでは逆に若干劣化する傾向があることがわかる。
によるｒ値向上効果はわずかであり、リジング性も大径
ロールでは逆に若干劣化する傾向があることがわかる。
本発明においてワ クロールの径の下限を１５０℃Ｍと
限定した理由は、１５０ ｍｍ未満でもロール径が大き
い程、ｒ値、リジング性の向上効果はあるが、１５０問
以上で圧延した場合と比べて効果が少ないことと、１５
０ｍｍ未満のロール径では生産性向上の点から好ましく
ないので１５ｏ馴以上とした。ワークロールの径の上限
については特に規定しないがあまり犬祥では（１）圧延
工１荷の増大により薄手グーノの圧延が困難となること
、（２）表面の美麗なｍｍ板が出来なくなること、（：
３）ＩＪノング性が逆に劣化し、ｒ値もほぼ飽和してく
る等イリ理山から４５ ｆｌ ｍｍ以下好１しくは３０
０−ｒｍ以下のロール径が良い。
限定した理由は、１５０ ｍｍ未満でもロール径が大き
い程、ｒ値、リジング性の向上効果はあるが、１５０問
以上で圧延した場合と比べて効果が少ないことと、１５
０ｍｍ未満のロール径では生産性向上の点から好ましく
ないので１５ｏ馴以上とした。ワークロールの径の上限
については特に規定しないがあまり犬祥では（１）圧延
工１荷の増大により薄手グーノの圧延が困難となること
、（２）表面の美麗なｍｍ板が出来なくなること、（：
３）ＩＪノング性が逆に劣化し、ｒ値もほぼ飽和してく
る等イリ理山から４５ ｆｌ ｍｍ以下好１しくは３０
０−ｒｍ以下のロール径が良い。
本発明に従って大径ロールを採用することにより、ｒ値
、リジング性ともに向上する１１１由については次のよ
うに考えられる。
、リジング性ともに向上する１１１由については次のよ
うに考えられる。
ロール径を変えることで、ｒ値、リジング性が大ｒｆＪ
Ｋ変化するのは集合組織が変化するからである。第２図
にロール径、冷延圧下率と集合組織、の関係を模式的に
示した。捷ずｒ値であるが、ロール径が大味い程ｒ値が
向上する理由は、１）ｒ値を向上させる（２２２）極密
度が板の厚み方向のいづれの位置でも増加し、１１）ｒ
値を劣化させる（２００ ）極密度が特に板厚表面層近
傍で波、：少し、１ｉｉ）ｒ値を若干下げる（１１０）
が減少することによる。冷延圧下率が高い場合はロール
径の増大によるｒ値向上効果が減少するのは、１）ｒ値
を劣化させる（２００）極密度が高圧下率では板厚中！
シ・部で、小径ロールより大径ロールの方が高くなるこ
と、および１ｉｏｘ１ｏ）極密度が高圧下率ではロール
径の影響が少なくなることによる。
Ｋ変化するのは集合組織が変化するからである。第２図
にロール径、冷延圧下率と集合組織、の関係を模式的に
示した。捷ずｒ値であるが、ロール径が大味い程ｒ値が
向上する理由は、１）ｒ値を向上させる（２２２）極密
度が板の厚み方向のいづれの位置でも増加し、１１）ｒ
値を劣化させる（２００ ）極密度が特に板厚表面層近
傍で波、：少し、１ｉｉ）ｒ値を若干下げる（１１０）
が減少することによる。冷延圧下率が高い場合はロール
径の増大によるｒ値向上効果が減少するのは、１）ｒ値
を劣化させる（２００）極密度が高圧下率では板厚中！
シ・部で、小径ロールより大径ロールの方が高くなるこ
と、および１ｉｏｘ１ｏ）極密度が高圧下率ではロール
径の影響が少なくなることによる。
次にリジングであるが、リジングの発生（幾構について
Ｃ」種々定説があるか、本発明者等は（２００）極密度
のみ窩い廖、合や、（２００）極密度と（２２２）１７
度がともに高い場合は、リジングか犬きくなるものと考
乏−でいる。ｌ直と異なり、リジングの場合にｆ？ｌ適
なロール径が存在するのは、ロール径が小さすぎる場合
は（２００）極密度が高いためであり、ロール径が大き
すきる（≧３ （１０〜４５０・ｉ’１１）場合にリジ
ングが劣化するのは、大径ロールでは（２２２）棒密度
も高くなるが、板厚中・１δ層の（２（ｌ Ｏ）極密度
は小径ロールと比べて高くなるためと考えている。
Ｃ」種々定説があるか、本発明者等は（２００）極密度
のみ窩い廖、合や、（２００）極密度と（２２２）１７
度がともに高い場合は、リジングか犬きくなるものと考
乏−でいる。ｌ直と異なり、リジングの場合にｆ？ｌ適
なロール径が存在するのは、ロール径が小さすぎる場合
は（２００）極密度が高いためであり、ロール径が大き
すきる（≧３ （１０〜４５０・ｉ’１１）場合にリジ
ングが劣化するのは、大径ロールでは（２２２）棒密度
も高くなるが、板厚中・１δ層の（２（ｌ Ｏ）極密度
は小径ロールと比べて高くなるためと考えている。
以上の如く本発明は冷延に際して用いるロール径を変え
ることのみで、ｒ値、リジング性ともに同上出来るとい
う画助的な方法である。本発明に従えば、例えば従来熱
延板焼鈍を行うことによりｒ値、リジング性を向上させ
ていたものを、熱延板を直ちに脱スケールして冷延する
といった省工程プロセスを行なっても従来の熱延板焼鈍
後冷延してｍｍ板を製造するプロセスと同等レベルの加
工性を附与することが可能となる。
ることのみで、ｒ値、リジング性ともに同上出来るとい
う画助的な方法である。本発明に従えば、例えば従来熱
延板焼鈍を行うことによりｒ値、リジング性を向上させ
ていたものを、熱延板を直ちに脱スケールして冷延する
といった省工程プロセスを行なっても従来の熱延板焼鈍
後冷延してｍｍ板を製造するプロセスと同等レベルの加
工性を附与することが可能となる。
以下本発明を実施例に従って詳細に説明するつ実施例Ｉ
ＣＯ（１１０％、Ｃｒ １７．１％ 、Ｔｉ Ｏ，３％
、その他不可避的不純物、残部Ｆｅからなる厚さ３８＃
の熱延板を酸洗し、ロール径６０喘、１５０問、３０ｏ
馴の３旬４類の圧延機で圧延して埋さ１間の冷延板とし
た（冷延川下率７４係）。こうして得られた冷研板を８
４０℃の温度で２分間焼鈍し、焼鈍後のｒ値及びリソン
グ冒さを測定した。第１表にｌ１ｌｌｌ定結果を示した
が、本発明の方法に従ってロール径を１５０問又は３０
０・闇で圧延した場合ｄＸ ｒ値及びリジング性ともに
良好であった。
、その他不可避的不純物、残部Ｆｅからなる厚さ３８＃
の熱延板を酸洗し、ロール径６０喘、１５０問、３０ｏ
馴の３旬４類の圧延機で圧延して埋さ１間の冷延板とし
た（冷延川下率７４係）。こうして得られた冷研板を８
４０℃の温度で２分間焼鈍し、焼鈍後のｒ値及びリソン
グ冒さを測定した。第１表にｌ１ｌｌｌ定結果を示した
が、本発明の方法に従ってロール径を１５０問又は３０
０・闇で圧延した場合ｄＸ ｒ値及びリジング性ともに
良好であった。
実施例２
ＣＯ，０５％ 、Ｃｒ １７．２％ 、Ａ１０．１５％
、その他不可避的不純物、残部Ｆｅからなる厚さ３．０
朋の酸洗熱延板を、各５５ ｍｍ 、 １００問、１５
０聴、２２０問、３００間。
、その他不可避的不純物、残部Ｆｅからなる厚さ３．０
朋の酸洗熱延板を、各５５ ｍｍ 、 １００問、１５
０聴、２２０問、３００間。
４５０ｒＭｌのロール径を有する圧延機で圧延して厚さ
０５ｒｎ１１１の冷延板とした（冷延圧下率８３チ）。
０５ｒｎ１１１の冷延板とした（冷延圧下率８３チ）。
こうして得られた冷延板を８４０ Ｕの温度で２分間焼
鈍し、焼鈍後のｒ値及びリノング高さを測定した。
鈍し、焼鈍後のｒ値及びリノング高さを測定した。
第２表に測定結果を示したが、本発明の方法に従ってロ
ール径を１５０ｍｍ〜４５０問と大径ロールで圧延した
場合は、従来の５５門の小径ロールで圧延した場合と比
べて、ｒ値、リジング性ともに良好であった。
ール径を１５０ｍｍ〜４５０問と大径ロールで圧延した
場合は、従来の５５門の小径ロールで圧延した場合と比
べて、ｒ値、リジング性ともに良好であった。
第１図はｒ値、リジングと冷間圧延のワークロール径と
冷延圧下率の関係を示す模式図、第２図は（２２２）、
（２００）、（１１０）極密度の板厚方向の分布に及ぼ
す冷間圧延のワークロール径と冷延圧下率の関係を示す
模式図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社
冷延圧下率の関係を示す模式図、第２図は（２２２）、
（２００）、（１１０）極密度の板厚方向の分布に及ぼ
す冷間圧延のワークロール径と冷延圧下率の関係を示す
模式図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社
Claims (1)
- フェライト系ステンレス薄鋼板の製造において、ロール
径１５０ｍ以上のワークロールで冷間圧延することを特
徴とする加工性のすぐれたフェライト系ステンレス？Ｉ
Ｉ銅板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14682882A JPS5938334A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14682882A JPS5938334A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5938334A true JPS5938334A (ja) | 1984-03-02 |
| JPH0215283B2 JPH0215283B2 (ja) | 1990-04-11 |
Family
ID=15416434
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14682882A Granted JPS5938334A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938334A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60203307A (ja) * | 1984-03-05 | 1985-10-14 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPS60262921A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPS6123720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-02-01 | Nippon Steel Corp | 表面性状及び加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
| JPS61249602A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
| JPS61249603A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
| JPS62101880U (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-29 | ||
| JPH0417615A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性、加工成形性のすぐれたステンレス鋼板の製造法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7374338B2 (ja) * | 2020-10-23 | 2023-11-06 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP14682882A patent/JPS5938334A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60203307A (ja) * | 1984-03-05 | 1985-10-14 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPH0250806B2 (ja) * | 1984-03-05 | 1990-11-05 | Nippon Steel Corp | |
| JPS60262921A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPH0156126B2 (ja) * | 1984-06-08 | 1989-11-29 | Nippon Steel Corp | |
| JPS6123720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-02-01 | Nippon Steel Corp | 表面性状及び加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
| JPH0227412B2 (ja) * | 1984-07-10 | 1990-06-18 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61249602A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
| JPS61249603A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
| JPH0347928B2 (ja) * | 1985-04-26 | 1991-07-22 | Nippon Steel Corp | |
| JPH0347927B2 (ja) * | 1985-04-26 | 1991-07-22 | Nippon Steel Corp | |
| JPS62101880U (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-29 | ||
| JPH0417615A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性、加工成形性のすぐれたステンレス鋼板の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0215283B2 (ja) | 1990-04-11 |
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