JPS5913026A - 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 - Google Patents
加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5913026A JPS5913026A JP11950782A JP11950782A JPS5913026A JP S5913026 A JPS5913026 A JP S5913026A JP 11950782 A JP11950782 A JP 11950782A JP 11950782 A JP11950782 A JP 11950782A JP S5913026 A JPS5913026 A JP S5913026A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- ferritic stainless
- ridging
- steel sheet
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造法、特
に加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製
造法に関するものである。
に加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製
造法に関するものである。
フェライト系ステンレス薄鋼板は通常絞り加工して使用
される。一般に深絞り性など加工性をあられす指標とし
てｒ値及び加工に際して発生する凹凸模様のりジンクと
称せられるものがある。このｒ値、リジングは熱延条件
によっても著しく変化することが知られており、熱間圧
延後熱延板焼鈍を行った彼、冷延焼鈍して薄鋼板とする
場合には、スラブ加熱温度が低い程、ｒ値、リジングと
もに向上する。たとえばスラブ加熱温度を１０００℃と
いう低温で行う場合はｒ値、リジング特性は良好である
が、このような低温圧延では、熱間圧延中の変形抵抗が
大きくなる為、熱延中にい′わゆるスケール疵と称せら
れる表面疵の発生しやすい欠点がある。
される。一般に深絞り性など加工性をあられす指標とし
てｒ値及び加工に際して発生する凹凸模様のりジンクと
称せられるものがある。このｒ値、リジングは熱延条件
によっても著しく変化することが知られており、熱間圧
延後熱延板焼鈍を行った彼、冷延焼鈍して薄鋼板とする
場合には、スラブ加熱温度が低い程、ｒ値、リジングと
もに向上する。たとえばスラブ加熱温度を１０００℃と
いう低温で行う場合はｒ値、リジング特性は良好である
が、このような低温圧延では、熱間圧延中の変形抵抗が
大きくなる為、熱延中にい′わゆるスケール疵と称せら
れる表面疵の発生しやすい欠点がある。
本発明者はこれらの欠点をなくすため、スラブ加熱温度
を高くして熱間圧延を行い、スケール疵がなく且つｒ値
、リジング特性の良好な熱間圧延方法について種々研究
した結果、粗圧延のｉｊス間待時間１５秒以上、好まし
くは３０秒以上とすることで、ｒ値、リジング特性が著
しく向上することを見い出し、本発明を完成したもので
ある。
を高くして熱間圧延を行い、スケール疵がなく且つｒ値
、リジング特性の良好な熱間圧延方法について種々研究
した結果、粗圧延のｉｊス間待時間１５秒以上、好まし
くは３０秒以上とすることで、ｒ値、リジング特性が著
しく向上することを見い出し、本発明を完成したもので
ある。
粗圧延工程のパス間時間を長くとることでｒ値、リジン
グ特性が向上する冶金的理由については明かではないが
、現在のところ粗圧延工程の７４ス間時間を長くするこ
とで、静的再結晶が促進され、鋳造組織が微細ランダム
化するためではないかと考えている。
グ特性が向上する冶金的理由については明かではないが
、現在のところ粗圧延工程の７４ス間時間を長くするこ
とで、静的再結晶が促進され、鋳造組織が微細ランダム
化するためではないかと考えている。
次に本発明の構成要件の限定理由について述べる。粗圧
延の７４’ス間時間を１５秒以上とするような圧延を１
／ｆス以上含むようにしたのは、これ以下の短い時間で
は時間が少なくなる程リジング特性、ｒ値が劣化するか
らであシ、また、本発明の効果を得るためにはパス間時
間の上限はないが、生産性の低下を考慮すれば６０秒以
内とするのが妥当である。本発明の上記パス間保持は通
常複数のノ譬スで圧延されている粗圧延のいづれのパス
においても効果があるが、１／ｆスのみ保持時間を長く
する場合は、粗圧延ｊ４ススケジュールの後段のノ９ス
で行うことが有効であることを見い出した。
延の７４’ス間時間を１５秒以上とするような圧延を１
／ｆス以上含むようにしたのは、これ以下の短い時間で
は時間が少なくなる程リジング特性、ｒ値が劣化するか
らであシ、また、本発明の効果を得るためにはパス間時
間の上限はないが、生産性の低下を考慮すれば６０秒以
内とするのが妥当である。本発明の上記パス間保持は通
常複数のノ譬スで圧延されている粗圧延のいづれのパス
においても効果があるが、１／ｆスのみ保持時間を長く
する場合は、粗圧延ｊ４ススケジュールの後段のノ９ス
で行うことが有効であることを見い出した。
その理由は、前段のノ４スの圧下の累積効果が発揮され
、静的再結晶が促進される為と考えている。
、静的再結晶が促進される為と考えている。
粗圧延のパス間時間を長くすることにより特性を向上さ
せる本発明の技術は、粗圧延工程の圧下率とも密接に関
係しておシ、保持する直前の圧下率は少なくとも２０チ
とするのが有利であシ、高い程効果的である。これは圧
下率が高い程圧延後の保持時に静的再結晶が進行するた
めと考えられる。
せる本発明の技術は、粗圧延工程の圧下率とも密接に関
係しておシ、保持する直前の圧下率は少なくとも２０チ
とするのが有利であシ、高い程効果的である。これは圧
下率が高い程圧延後の保持時に静的再結晶が進行するた
めと考えられる。
本発明に従って得られた熱延板は続いて常法によシ薄銅
板とされるが後工程として通常の熱延板焼鈍を行って冷
間圧延する工程あるいは熱延板焼鈍なしで冷間圧延する
工程のいづれを経由しても本発明の効果が奏されるのは
言うまでもない。
板とされるが後工程として通常の熱延板焼鈍を行って冷
間圧延する工程あるいは熱延板焼鈍なしで冷間圧延する
工程のいづれを経由しても本発明の効果が奏されるのは
言うまでもない。
以下本発明を実施例に基づいて詳しく説明する。
実施例
Ｃ０，０５％、Ａｔ０．１４％、Ｃｒ１７％、Ｎ１００
ｐ、ｐ−ｍ−その他年可避的不純物を含んだＳＵＳ ４
３０の厚さ２００ｍの鋳片をスラブ加熱温度１０００℃
及び１２００℃の温度で加熱後、粗圧延パス間時間を１
０秒〜３０秒まで変化させて粗圧延を行った後、８００
℃及び６５０℃の温度で仕上圧延を行った。
ｐ、ｐ−ｍ−その他年可避的不純物を含んだＳＵＳ ４
３０の厚さ２００ｍの鋳片をスラブ加熱温度１０００℃
及び１２００℃の温度で加熱後、粗圧延パス間時間を１
０秒〜３０秒まで変化させて粗圧延を行った後、８００
℃及び６５０℃の温度で仕上圧延を行った。
ついで１０００℃×３０秒の高温短時間の焼鈍を行い、
８０チの圧下率で冷延後８４０℃×２分の焼鈍を行い、
焼鈍後のｒ値、リジングの測定を行った。
８０チの圧下率で冷延後８４０℃×２分の焼鈍を行い、
焼鈍後のｒ値、リジングの測定を行った。
熱延板焼鈍なしで熱延板を直接冷延焼鈍した場合につい
ても実験を行い、リジングの測定を行った。
ても実験を行い、リジングの測定を行った。
粗圧延の圧下スケジー−ルは１５係→２９，４係→３３
．３ ％−＋５０１−＋５０４−＋５０１ （、条件Ａ
）Ａび１５係→２９．４チ→３３．３チ→５０チ→７５
チ（条件Ｂ）の２条件で行った。
．３ ％−＋５０１−＋５０４−＋５０１ （、条件Ａ
）Ａび１５係→２９．４チ→３３．３チ→５０チ→７５
チ（条件Ｂ）の２条件で行った。
表１に熱延板焼鈍をした工程の熱延条件とｒ値、リジン
グの関係を示し、表２に熱延板焼鈍しない場合の熱延条
件とりジンクの関係を示した。 。
グの関係を示し、表２に熱延板焼鈍しない場合の熱延条
件とりジンクの関係を示した。 。
表１からスラブ加熱温度が１２００℃と高い場合におい
て、粗圧延のノ４ス間時間が１０秒と短い場合は、仕上
圧延温度に関係なく、ｒ値が低く、リジングが大きいが
、本発明に従ってノ４ス間時間が２０秒、３０秒と長く
なる程リジングが減少し、ｒ値が向上することがわかる
。ノ臂ス間時間が長くかつ粗圧延の圧下率が大きい場合
には、特に；リジング特性の改善効果が大きいことがわ
かる。スラブ加熱温度１０００℃の場合は、粗圧延の／
４ス間時間１０秒の場合でもスラブ加熱温度１２００℃
で／ｆス間待時間１０秒場合と比べるとｒ値のレベルは
著しく良好であるが、・量ス間時間を２０秒と長く（５
） して大圧下圧延することで、ｒ値、リジング特性が更に
向上することがわかる。従って本発明の方法に従って熱
間圧延を行えば、比較的高いスラブ加熱温度の場合も良
好な加工性をもった薄鋼板の製造が可能なことがわかる
。
て、粗圧延のノ４ス間時間が１０秒と短い場合は、仕上
圧延温度に関係なく、ｒ値が低く、リジングが大きいが
、本発明に従ってノ４ス間時間が２０秒、３０秒と長く
なる程リジングが減少し、ｒ値が向上することがわかる
。ノ臂ス間時間が長くかつ粗圧延の圧下率が大きい場合
には、特に；リジング特性の改善効果が大きいことがわ
かる。スラブ加熱温度１０００℃の場合は、粗圧延の／
４ス間時間１０秒の場合でもスラブ加熱温度１２００℃
で／ｆス間待時間１０秒場合と比べるとｒ値のレベルは
著しく良好であるが、・量ス間時間を２０秒と長く（５
） して大圧下圧延することで、ｒ値、リジング特性が更に
向上することがわかる。従って本発明の方法に従って熱
間圧延を行えば、比較的高いスラブ加熱温度の場合も良
好な加工性をもった薄鋼板の製造が可能なことがわかる
。
表２から熱延板焼鈍なしの工程の場合、スラブ加熱温度
１２００℃の場合、粗圧延のａ４ス間時間が１０秒の場
合は、リジングが著しく大きいが、ノ母ス間時間２０秒
、３０秒と増す程リジングが小さくなシ、大圧下圧延と
組合わせることによ〕特にリジング特性の改善効果が大
きくなることがわかる。スラブ加熱温度１０００℃の場
合、粗圧延のノｆス間時間１０秒の場合もリジングは比
較的小さいが、ノ臂ス間時間が２０秒と増加する場合は
りジンクは軽減されるが、スラブ加熱温度１２００℃の
場合と比較すると、リジングの軽減効果が若干少ない傾
向がみられる。
１２００℃の場合、粗圧延のａ４ス間時間が１０秒の場
合は、リジングが著しく大きいが、ノ母ス間時間２０秒
、３０秒と増す程リジングが小さくなシ、大圧下圧延と
組合わせることによ〕特にリジング特性の改善効果が大
きくなることがわかる。スラブ加熱温度１０００℃の場
合、粗圧延のノｆス間時間１０秒の場合もリジングは比
較的小さいが、ノ臂ス間時間が２０秒と増加する場合は
りジンクは軽減されるが、スラブ加熱温度１２００℃の
場合と比較すると、リジングの軽減効果が若干少ない傾
向がみられる。
（６）
実施例２
Ｃ０，０５係、ＡｔＯ，１６％、Ｃｒ １７チ、ＮＮ１
００ｐｐその他年可避的不純物を含んだＳＵＳ ４３０
の厚さ２００＋ｍの鋳片をスラブ加熱温度１２００℃で
２時間加熱後１５９！→１６％→１６俤→２２俤→３０
チ→４５チ→４５係の７ノ９スで厚さ２０ｍの粗圧延片
とした。粗圧延のパス間時間は条件Ａは各１２秒とし、
条件Ｂは６パスと７・平スの間のみの保持時間を４０秒
とした。ついで仕上圧延を行い、３、７ ｔｍＯ熱延板
とした彼り０００℃×３０秒の高温短時間の焼鈍を行い
、８０係の圧下□率で冷延後８４０℃×２分の焼鈍を行
い、焼鈍後のｒ値、リジングの測定を行った。熱延板焼
鈍なしで熱延板。
００ｐｐその他年可避的不純物を含んだＳＵＳ ４３０
の厚さ２００＋ｍの鋳片をスラブ加熱温度１２００℃で
２時間加熱後１５９！→１６％→１６俤→２２俤→３０
チ→４５チ→４５係の７ノ９スで厚さ２０ｍの粗圧延片
とした。粗圧延のパス間時間は条件Ａは各１２秒とし、
条件Ｂは６パスと７・平スの間のみの保持時間を４０秒
とした。ついで仕上圧延を行い、３、７ ｔｍＯ熱延板
とした彼り０００℃×３０秒の高温短時間の焼鈍を行い
、８０係の圧下□率で冷延後８４０℃×２分の焼鈍を行
い、焼鈍後のｒ値、リジングの測定を行った。熱延板焼
鈍なしで熱延板。
を直接冷延焼鈍した場合についても実験を行い、リジン
グの測定を行った。
グの測定を行った。
表３に熱延条件とｒ値、リジングの測定結果を示した。
表に示す如く、本発明の方法に従って圧延した場合は、
ｒ値、リジング特性ともに向上することがわかる。
ｒ値、リジング特性ともに向上することがわかる。
以上本発明は１回冷延法の場合について説明したが、２
回冷延法についても効果があるのは言うまでもない。
回冷延法についても効果があるのは言うまでもない。
表３ 熱延条件と特性
特許出願人 ゛新日本掴鐵株式會社
Claims (1)
- フェライト系ステンレス鋼スラブな粗圧延機と複数台の
連続仕上圧延機とからなる連続熱延機で熱間圧延し、得
られた熱延板を次いで冷間圧延、焼鈍して薄鋼板を製造
するにあたり、粗圧延のパス間時間を１５秒以上とする
ような圧延を少なくとも１・母ス以上行うことを特徴と
する加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11950782A JPS5913026A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11950782A JPS5913026A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5913026A true JPS5913026A (ja) | 1984-01-23 |
| JPS6119688B2 JPS6119688B2 (ja) | 1986-05-19 |
Family
ID=14762968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11950782A Granted JPS5913026A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5913026A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62199721A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性の良好なフエライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯の製造法 |
| JP2005279714A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | スケール性欠陥のない熱延鋼板の製造方法 |
| JP2012531524A (ja) * | 2009-07-03 | 2012-12-10 | スネクマ | 混合硬化でマルテンサイト系鋼を製造する方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104968823B (zh) | 2013-02-04 | 2018-06-12 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 加工性优良的铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5247513A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-15 | Nippon Steel Corp | Method of hot rolling of ferritic stainless steel |
| JPS54114423A (en) * | 1978-02-27 | 1979-09-06 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel free of ridging |
-
1982
- 1982-07-09 JP JP11950782A patent/JPS5913026A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5247513A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-15 | Nippon Steel Corp | Method of hot rolling of ferritic stainless steel |
| JPS54114423A (en) * | 1978-02-27 | 1979-09-06 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel free of ridging |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62199721A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性の良好なフエライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯の製造法 |
| JP2005279714A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | スケール性欠陥のない熱延鋼板の製造方法 |
| JP2012531524A (ja) * | 2009-07-03 | 2012-12-10 | スネクマ | 混合硬化でマルテンサイト系鋼を製造する方法 |
| US9429183B2 (en) | 2009-07-03 | 2016-08-30 | Snecma | Martensitic steel with mixed hardening |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6119688B2 (ja) | 1986-05-19 |
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