JPS5983725A - リジングの小さいフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 - Google Patents
リジングの小さいフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法Info
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- JPS5983725A JPS5983725A JP19394382A JP19394382A JPS5983725A JP S5983725 A JPS5983725 A JP S5983725A JP 19394382 A JP19394382 A JP 19394382A JP 19394382 A JP19394382 A JP 19394382A JP S5983725 A JPS5983725 A JP S5983725A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造法、特
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造方法に関するものである。
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造方法に関するものである。
従来、フェライト系ステンレス薄鋼板（ＳＵＳ ４３０
）は、熱間圧延鋼帯を８００〜８５０℃の温度範囲で
２時間以上の箱焼鈍を行うか、９００℃〜１１００℃の
温度範囲で短時間の連続焼鈍を行ったのち、冷間圧延す
る方法によって製造されている。熱延板焼鈍を行う冶金
的意味の一つは、再結晶による結晶粒の微細化にあり、
この再結晶を効果的に行うには、スラブ加熱温度を低温
にするとか、仕上圧延温度を低温にする等の低温熱延が
必要である。
）は、熱間圧延鋼帯を８００〜８５０℃の温度範囲で
２時間以上の箱焼鈍を行うか、９００℃〜１１００℃の
温度範囲で短時間の連続焼鈍を行ったのち、冷間圧延す
る方法によって製造されている。熱延板焼鈍を行う冶金
的意味の一つは、再結晶による結晶粒の微細化にあり、
この再結晶を効果的に行うには、スラブ加熱温度を低温
にするとか、仕上圧延温度を低温にする等の低温熱延が
必要である。
このような低温熱延を行うことは、いわゆるスケール疵
と呼ばれる表面疵が発生し易すくなる。
と呼ばれる表面疵が発生し易すくなる。
本発明はこのような低温熱延を行わずに熱延板焼鈍工程
を省略したプロセスで表面疵が々く、リジングの小さい
フェライト系ステンレス薄鋼板を製造する方法を提供す
るものである。即ち、Ｃ０１０３〜０．０７％、ＡＡｏ
、０８％〜０５％、Ｃｒ１５〜１９％、残部鉄及び不可
避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼鋳片１１
０００〜１２００℃の温度範囲で少なくとも圧下率２０
％以上の圧延を行った後、１２００℃以上１３００℃以
下の温度に再加熱後、８５０℃以上出来るだけ高温で熱
延板と々し、熱延板焼鈍を行うこと々くワークロール径
１５０ｍｍ以上の圧延機で冷間圧延することによシ表面
疵がなく、リジングの小さいステンレス薄鋼板ｆ：製造
出来ることを見い出しだ。
を省略したプロセスで表面疵が々く、リジングの小さい
フェライト系ステンレス薄鋼板を製造する方法を提供す
るものである。即ち、Ｃ０１０３〜０．０７％、ＡＡｏ
、０８％〜０５％、Ｃｒ１５〜１９％、残部鉄及び不可
避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼鋳片１１
０００〜１２００℃の温度範囲で少なくとも圧下率２０
％以上の圧延を行った後、１２００℃以上１３００℃以
下の温度に再加熱後、８５０℃以上出来るだけ高温で熱
延板と々し、熱延板焼鈍を行うこと々くワークロール径
１５０ｍｍ以上の圧延機で冷間圧延することによシ表面
疵がなく、リジングの小さいステンレス薄鋼板ｆ：製造
出来ることを見い出しだ。
まず本発明の骨子となる一貫プロセス条件について説明
する。先ず、鋳片を熱間圧延しだ後再加熱を行うのは、
この工程で静的再結晶を促進させ、鋳造組織を微細化さ
せるものであシ、高温再加熱をしたあと、高温仕上熱延
を行うのは出来るだけγ相の存在する領域で熱間圧延を
行い、熱延板中にγ相全微細分散させ、熱延ままの状態
で、出来るだけ多量のα′相金熱延板中に微細に分散さ
せることと、高温スラブ加熱および高温仕上熱延するこ
とにより、熱延中にスケール疵が発生するのを防止する
ことにある。鋳造組織を微細化させる目的は、熱延板焼
鈍での鋳造組織微細化の代替を行うものであシ、高温熱
延して出来るだけ多量のα′相を熱延板中に微細に分散
させるのは、冷延焼鈍後の集合組織をランダム化させる
ことにょシ、リジングを少なくさせることを目的とした
ものである。
する。先ず、鋳片を熱間圧延しだ後再加熱を行うのは、
この工程で静的再結晶を促進させ、鋳造組織を微細化さ
せるものであシ、高温再加熱をしたあと、高温仕上熱延
を行うのは出来るだけγ相の存在する領域で熱間圧延を
行い、熱延板中にγ相全微細分散させ、熱延ままの状態
で、出来るだけ多量のα′相金熱延板中に微細に分散さ
せることと、高温スラブ加熱および高温仕上熱延するこ
とにより、熱延中にスケール疵が発生するのを防止する
ことにある。鋳造組織を微細化させる目的は、熱延板焼
鈍での鋳造組織微細化の代替を行うものであシ、高温熱
延して出来るだけ多量のα′相を熱延板中に微細に分散
させるのは、冷延焼鈍後の集合組織をランダム化させる
ことにょシ、リジングを少なくさせることを目的とした
ものである。
冷延のワークロールを１５０ ｍｍ以上の大径ロールを
使用するのは、熱延板焼鈍なしでもｒ値、リジング特性
の向上をはかるためである。
使用するのは、熱延板焼鈍なしでもｒ値、リジング特性
の向上をはかるためである。
次に、本発明における成分添加について述べる。
Ａｔ添加の理由は、低降伏点化、キラキラ疵発生防止及
びｒ値向上を目的としたものであシ、ｃ量に範囲をもう
けたのは、ｒ値およびリジング特性のバランス１−１慮
して決定したものである。Ｃｒ含有量に範囲をもうけた
のは、ＳＵＳ ４．３０系ステンレス鋼としての耐食性
を考慮したものである。以下、各条件の限定理由につい
て説明する。
びｒ値向上を目的としたものであシ、ｃ量に範囲をもう
けたのは、ｒ値およびリジング特性のバランス１−１慮
して決定したものである。Ｃｒ含有量に範囲をもうけた
のは、ＳＵＳ ４．３０系ステンレス鋼としての耐食性
を考慮したものである。以下、各条件の限定理由につい
て説明する。
０００７％以下としだのは、これを超えるＣ含有量では
熱延ままの状態で、熱延板が硬く、そのママの状態では
冷延しにくいことと、成品のｒ値が低下し、深絞シ性が
劣化する為である。ＣＯ，０３チ以上としたのけ、これ
未満のＣ含有量ではりジング特性が劣化するためである
。
熱延ままの状態で、熱延板が硬く、そのママの状態では
冷延しにくいことと、成品のｒ値が低下し、深絞シ性が
劣化する為である。ＣＯ，０３チ以上としたのけ、これ
未満のＣ含有量ではりジング特性が劣化するためである
。
ＡＡ ０．０８％以上としだのは、これ未満のＡｔ含有
級では熱延ままの状態で硬いので、１）熱延板焼鈍なし
では冷延性が劣化すること、１１）熱延板焼鈍なしの場
合には、粒界腐食感受性が大きく、いわゆるきらきら疵
が発生すること、１１１）熱延板焼鈍なしの場合には成
品の降伏点が高く、伸びが少ないこと、１■）熱延板焼
鈍なしの場合には成品のｒ値が低いこと等の理由による
。Ａｔ添加量をＯ：５％以下としたのは、これを超える
添加でも上述の効果は期待出来るが、Ａｔ添加量が増す
ことは経済的ではないので上限を設けたものである。
級では熱延ままの状態で硬いので、１）熱延板焼鈍なし
では冷延性が劣化すること、１１）熱延板焼鈍なしの場
合には、粒界腐食感受性が大きく、いわゆるきらきら疵
が発生すること、１１１）熱延板焼鈍なしの場合には成
品の降伏点が高く、伸びが少ないこと、１■）熱延板焼
鈍なしの場合には成品のｒ値が低いこと等の理由による
。Ａｔ添加量をＯ：５％以下としたのは、これを超える
添加でも上述の効果は期待出来るが、Ａｔ添加量が増す
ことは経済的ではないので上限を設けたものである。
Ｃｒを１５％以上としたのは、これ未満のＣｒ量では熱
延ままの状態でマルテンサイトの量が多く、冷延性が劣
化することと、５ＵＳ４３０薄板としての耐食性が劣化
するという理由からであυ、１９％Ｃｒを上限としたの
は、これを超えて添加しても加工性の向上は認められず
、経済的でないので上限を設けたものである。
延ままの状態でマルテンサイトの量が多く、冷延性が劣
化することと、５ＵＳ４３０薄板としての耐食性が劣化
するという理由からであυ、１９％Ｃｒを上限としたの
は、これを超えて添加しても加工性の向上は認められず
、経済的でないので上限を設けたものである。
通常の熱間圧延工程の前に行う鋳片の熱間圧延温度を１
０００℃以上、１２００℃以下の温度と限定したのは次
の理由による。１０００℃未満の温度の圧延でも結晶粒
微細化効果はあるが、１０００℃未満の温度の圧延では
圧延変形のだめの変型抵抗が大きくこの圧延工程で表面
疵が発生し易すく々り好ましくない。また、１２００℃
を超える温度では、熱延中の歪蓄積の効果が期待出来ず
、再加熱時の静的再結晶による鋳造組織の微細化が不充
分なことによる。圧下率２０％以上としたのは、これ未
満の圧下では、再加熱時の静的再結晶が不十分であシ、
鋳造組織の微細化が不十分なことによる。
０００℃以上、１２００℃以下の温度と限定したのは次
の理由による。１０００℃未満の温度の圧延でも結晶粒
微細化効果はあるが、１０００℃未満の温度の圧延では
圧延変形のだめの変型抵抗が大きくこの圧延工程で表面
疵が発生し易すく々り好ましくない。また、１２００℃
を超える温度では、熱延中の歪蓄積の効果が期待出来ず
、再加熱時の静的再結晶による鋳造組織の微細化が不充
分なことによる。圧下率２０％以上としたのは、これ未
満の圧下では、再加熱時の静的再結晶が不十分であシ、
鋳造組織の微細化が不十分なことによる。
圧下量は２０％以上多い程好ましいが、圧下量を大きく
することは、次工程で通常の熱間圧延機で圧延する場合
、鋳片長さは一定となっているから、圧下量が増す程鋳
片単重が小さくなり、熱間圧延の生産性が低下すること
になるので、これらを考慮して最適圧下量を決定する必
要がある。通常の熱間圧延を行うに際して、圧延済鋳片
を１２００℃以上１３００℃以下の高温で再加熱を行う
理由は、１）圧延済鋳片を、高温再加熱によって静的に
再結晶させること、１１）仕上熱延前段までα十γの２
相域で熱間圧延すること等のためである。再加熱温度を
１２００℃以上としたのは、これ以下の温度では再加熱
工程での静的再結晶の進行が不十分で、且つ鋳造組織の
破壊が不十分であシ、また、該温度を１２００℃以上に
することにより、粗圧延工程及び少なくとも仕上熱延工
程の前段でｒ相が出来るだけ多い状態で熱延可能となり
、熱延域まの状態でα′相が多くなシ、熱延ままの状態
でもリジング特性を劣化させると考えられる（２００）
面の極密度が減少することによる。再加熱温度を１３０
０℃以下としたのは、これを超える加熱では加熱時に結
晶粒が異常成長して粗大化゛し、かえってリジング特性
が劣化するためである。
することは、次工程で通常の熱間圧延機で圧延する場合
、鋳片長さは一定となっているから、圧下量が増す程鋳
片単重が小さくなり、熱間圧延の生産性が低下すること
になるので、これらを考慮して最適圧下量を決定する必
要がある。通常の熱間圧延を行うに際して、圧延済鋳片
を１２００℃以上１３００℃以下の高温で再加熱を行う
理由は、１）圧延済鋳片を、高温再加熱によって静的に
再結晶させること、１１）仕上熱延前段までα十γの２
相域で熱間圧延すること等のためである。再加熱温度を
１２００℃以上としたのは、これ以下の温度では再加熱
工程での静的再結晶の進行が不十分で、且つ鋳造組織の
破壊が不十分であシ、また、該温度を１２００℃以上に
することにより、粗圧延工程及び少なくとも仕上熱延工
程の前段でｒ相が出来るだけ多い状態で熱延可能となり
、熱延域まの状態でα′相が多くなシ、熱延ままの状態
でもリジング特性を劣化させると考えられる（２００）
面の極密度が減少することによる。再加熱温度を１３０
０℃以下としたのは、これを超える加熱では加熱時に結
晶粒が異常成長して粗大化゛し、かえってリジング特性
が劣化するためである。
熱延終了温度を８５０℃以上とした理由は、■熱延での
変形抵抗を少なくして表面疵を少なくすること、■高温
仕上熱延をすることでｒ領内上を目標としたこと等によ
る。本発明者等の研究では熱延板焼鈍する工程では仕上
熱延終了温度が低い程、ｒ値が向上するが、熱延板焼鈍
省略工程では仕上熱延終了温度が低い程ｒ値が低下する
ため、熱延終了温度は８５０℃以上高い程望ましいこと
が判った。
変形抵抗を少なくして表面疵を少なくすること、■高温
仕上熱延をすることでｒ領内上を目標としたこと等によ
る。本発明者等の研究では熱延板焼鈍する工程では仕上
熱延終了温度が低い程、ｒ値が向上するが、熱延板焼鈍
省略工程では仕上熱延終了温度が低い程ｒ値が低下する
ため、熱延終了温度は８５０℃以上高い程望ましいこと
が判った。
次に冷間圧延のワークロール径を１５０朋以上と限定し
た理由を説明する。ステンレス鋼薄板の冷間圧延は５０
ｍｍ〜６０市程度の小径のワークロールで行うのが一般
的であるが、本発明者等の研究によシ、冷間圧延のワー
クロール径を大径ロールとすることにより、ｒ値及びリ
ジング特性がともに向上することが見い出された。その
効果は、ワークロールの径が大きい程顕著であるが、本
発明の目標とする特性を得るためには、先に述べた条件
で熱間圧延された熱延板を出発素材とした場合は１５０
ｍｍ以上のワークロールで冷間圧延することにより達
成出来るので下限を１５０ｍｍとしたものである。
た理由を説明する。ステンレス鋼薄板の冷間圧延は５０
ｍｍ〜６０市程度の小径のワークロールで行うのが一般
的であるが、本発明者等の研究によシ、冷間圧延のワー
クロール径を大径ロールとすることにより、ｒ値及びリ
ジング特性がともに向上することが見い出された。その
効果は、ワークロールの径が大きい程顕著であるが、本
発明の目標とする特性を得るためには、先に述べた条件
で熱間圧延された熱延板を出発素材とした場合は１５０
ｍｍ以上のワークロールで冷間圧延することにより達
成出来るので下限を１５０ｍｍとしたものである。
以下本発明を実施例に従って具体的に説明する。
実施例１
表１に示しだ成分組成で厚さ２００朋の鋳片を１１００
℃の温度で１時間加熱後、３ノやスで厚さ１４０朋まで
圧延（全圧下率３０％）後、１２４０℃の温度で３０分
加熱して直ちに圧々正して厚さ２ ｒｒａｎの熱延板と
した。熱延終了温度は８７０℃であった。ついで熱延板
焼鈍することなくワ−りｏ−ル径２７０闘の冷間圧延機
で厚さ０．４ ｍｖｒ迄冷間圧延した。ついで８４０℃
Ｘ Ｚ ｍｉｎ間の焼金屯を行った。
℃の温度で１時間加熱後、３ノやスで厚さ１４０朋まで
圧延（全圧下率３０％）後、１２４０℃の温度で３０分
加熱して直ちに圧々正して厚さ２ ｒｒａｎの熱延板と
した。熱延終了温度は８７０℃であった。ついで熱延板
焼鈍することなくワ−りｏ−ル径２７０闘の冷間圧延機
で厚さ０．４ ｍｖｒ迄冷間圧延した。ついで８４０℃
Ｘ Ｚ ｍｉｎ間の焼金屯を行った。
表２に焼鈍材の機械的性質、ｒ値、ＩＪジング特性を示
した。表２に示した如＜Ａｔを含有した本発明鋼を本発
明の方法に従って処理した場合は、Ａｔ含有量の少ない
比較鋼と比べて降伏点力よ低く、降伏点延びも少なく、
ｒ値も高く、良好ガカロエ性を示した。又比較鋼では冷
間圧η坦工程で粒界腐食にもとづく材料疵の発生が一部
観察されたカニ、本発明鋼の場合は、そのような疵の発
生ばみられな〃）ツ表１ 供試材の成分（％） 表２ 成品特性 実施例２ 表３に示した成分組成で厚さ２５０ ｍｍの鋳片を、１
１００℃の温度に加熱後、３ノやスで厚さ２００ ｍｍ
の鋳片とした。ついで１０００℃、１１００℃、１２０
０℃＋１２５０℃の４種類の温度で加熱後、厚さ３．７
ｍｍの熱延板とした。熱延終了温度はスラプカ日熱温
度１０００℃材は７５０℃、１１００℃材は８００℃。
した。表２に示した如＜Ａｔを含有した本発明鋼を本発
明の方法に従って処理した場合は、Ａｔ含有量の少ない
比較鋼と比べて降伏点力よ低く、降伏点延びも少なく、
ｒ値も高く、良好ガカロエ性を示した。又比較鋼では冷
間圧η坦工程で粒界腐食にもとづく材料疵の発生が一部
観察されたカニ、本発明鋼の場合は、そのような疵の発
生ばみられな〃）ツ表１ 供試材の成分（％） 表２ 成品特性 実施例２ 表３に示した成分組成で厚さ２５０ ｍｍの鋳片を、１
１００℃の温度に加熱後、３ノやスで厚さ２００ ｍｍ
の鋳片とした。ついで１０００℃、１１００℃、１２０
０℃＋１２５０℃の４種類の温度で加熱後、厚さ３．７
ｍｍの熱延板とした。熱延終了温度はスラプカ日熱温
度１０００℃材は７５０℃、１１００℃材は８００℃。
１２００℃材は８３７℃、１２５０℃材は８９０℃であ
った。ついで熱延板焼鈍することなくワークロール径４
５０ ｍｍの冷間圧延機で圧６して厚さ０．７ｍｍの薄
板とした。ついで８４０℃Ｘ ２ ｍｉｎの焼鈍を行い
、焼鈍材のりジンクを測定した。表４に１１１定結果を
示したが、再加熱温度が高い程良好な１ノジング特性を
示し、特に本発明の如（１２００℃以上の高温で加熱し
たものは良好であった。
った。ついで熱延板焼鈍することなくワークロール径４
５０ ｍｍの冷間圧延機で圧６して厚さ０．７ｍｍの薄
板とした。ついで８４０℃Ｘ ２ ｍｉｎの焼鈍を行い
、焼鈍材のりジンクを測定した。表４に１１１定結果を
示したが、再加熱温度が高い程良好な１ノジング特性を
示し、特に本発明の如（１２００℃以上の高温で加熱し
たものは良好であった。
表３ 供試材の主要化学成分（％）
表４ 成品のりジング高さくμｍ）
実施例３
表５に示した成分組成で厚さ２００ ｍｍの鋳片を１１
００℃の温度で圧延して１５０闘厚のスラブとした後、
１２５０℃の温度に再加熱後、熱間圧延して３．７朋の
熱延板とした。熱延終了温度は９００℃と７００℃の２
条件とした。比較のため、２００朋厚の鋳片を途中圧延
することな（１’、１２５０℃の温度に加熱後熱間圧延
して３．７朋の熱延板とした。
００℃の温度で圧延して１５０闘厚のスラブとした後、
１２５０℃の温度に再加熱後、熱間圧延して３．７朋の
熱延板とした。熱延終了温度は９００℃と７００℃の２
条件とした。比較のため、２００朋厚の鋳片を途中圧延
することな（１’、１２５０℃の温度に加熱後熱間圧延
して３．７朋の熱延板とした。
熱延終了温度は９００℃であった。このようにして製造
した熱延板を、熱延板焼鈍することガくワークロール径
４５０闘の冷間圧延機で圧延して厚さ０．７ ｍｍの薄
板とした後、８４０℃Ｘ ２ｍ１ｎの焼鈍をした。表６
に焼鈍材のｒ値、リジング高さを示したが、本発明の方
法で製造した薄板はｒ値、リジング特性ともに良好であ
った。本発明と同様に熱延前に圧延加工しだが、熱延終
了温度が７００℃と低かった材料では、本発明材と同様
良好なりジング特性を示１〜たがｒ値が低かった。熱間
圧延前の圧延を行なわなかった材料ではりジング特性が
著しく悪かった。
した熱延板を、熱延板焼鈍することガくワークロール径
４５０闘の冷間圧延機で圧延して厚さ０．７ ｍｍの薄
板とした後、８４０℃Ｘ ２ｍ１ｎの焼鈍をした。表６
に焼鈍材のｒ値、リジング高さを示したが、本発明の方
法で製造した薄板はｒ値、リジング特性ともに良好であ
った。本発明と同様に熱延前に圧延加工しだが、熱延終
了温度が７００℃と低かった材料では、本発明材と同様
良好なりジング特性を示１〜たがｒ値が低かった。熱間
圧延前の圧延を行なわなかった材料ではりジング特性が
著しく悪かった。
表５ 供試材の主要化学成分（％）
表６ 成品のｒ値、リジング
実施例４
表７に示しだ成分組成で厚さ２００ｍの鋳片を１１５０
℃の温度で３０％圧延後、１２５０℃の温度で１時間加
熱後、厚さ３朋の熱延板とした。熱延終了温度は８９０
℃であった。得られだ熱延板を熱延板焼鈍することなく
、冷間圧延を行い、厚さ０．７朋の冷延板とした。冷間
圧延はワークロールの径６０間の小径ロールと２７０ｒ
ｎｍの大径ロールの２条件で行った。これらの冷延板を
８２０℃の温度で焼鈍し、ｒ値及びリジング高さの測定
を行った。表８に測定結果を示したが、本発明に従って
大径ロールで冷延した材料は、小径ロールで冷延した材
料と比べて、ｒ値、リジング特性のいづれも良好でちっ
た。
℃の温度で３０％圧延後、１２５０℃の温度で１時間加
熱後、厚さ３朋の熱延板とした。熱延終了温度は８９０
℃であった。得られだ熱延板を熱延板焼鈍することなく
、冷間圧延を行い、厚さ０．７朋の冷延板とした。冷間
圧延はワークロールの径６０間の小径ロールと２７０ｒ
ｎｍの大径ロールの２条件で行った。これらの冷延板を
８２０℃の温度で焼鈍し、ｒ値及びリジング高さの測定
を行った。表８に測定結果を示したが、本発明に従って
大径ロールで冷延した材料は、小径ロールで冷延した材
料と比べて、ｒ値、リジング特性のいづれも良好でちっ
た。
表７ 供試材の主要化学成分（頒）
表８ 成品のｒ値、リジング
Claims (1)
- Ｃ０，０３〜００７％、 Ａｔ Ｏ，０８〜０．５％＋
Ｃｒ１５〜１９％、残部鉄及び不可避的不純物からなる
フェライト系ステンレス鋼鋳片を１０００〜１２００℃
の温度範囲で少なくとも圧下率２０％以上の圧延を行っ
た後、１２００℃以上１３ｏＯ℃以下の温度に再加熱を
行い、粗圧延機と連続仕上圧延機からなる圧延機により
８５０℃以上の終了温度で圧延して熱延板となし、次い
で熱延板焼鈍を行うことなく、ワークロール径１５０ｍ
ｍ以上の圧延機で冷間圧延することを特徴とする表面疵
がなく、リジングの小さいフェライト系ステンレス薄銅
板の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19394382A JPS5983725A (ja) | 1982-11-06 | 1982-11-06 | リジングの小さいフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19394382A JPS5983725A (ja) | 1982-11-06 | 1982-11-06 | リジングの小さいフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5983725A true JPS5983725A (ja) | 1984-05-15 |
| JPS6234803B2 JPS6234803B2 (ja) | 1987-07-29 |
Family
ID=16316323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19394382A Granted JPS5983725A (ja) | 1982-11-06 | 1982-11-06 | リジングの小さいフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5983725A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226119A (ja) * | 1983-06-02 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄板の製造法 |
| JPS60262921A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPS6257701A (ja) * | 1985-09-04 | 1987-03-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス縞鋼板の製造方法 |
| JPH0417615A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性、加工成形性のすぐれたステンレス鋼板の製造法 |
| EP2341160A1 (en) | 2002-03-27 | 2011-07-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing the same |
-
1982
- 1982-11-06 JP JP19394382A patent/JPS5983725A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226119A (ja) * | 1983-06-02 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄板の製造法 |
| JPS60262921A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPH0156126B2 (ja) * | 1984-06-08 | 1989-11-29 | Nippon Steel Corp | |
| JPS6257701A (ja) * | 1985-09-04 | 1987-03-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス縞鋼板の製造方法 |
| JPH0417615A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性、加工成形性のすぐれたステンレス鋼板の製造法 |
| EP2341160A1 (en) | 2002-03-27 | 2011-07-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing the same |
| US8293038B2 (en) | 2002-03-27 | 2012-10-23 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel casting and sheet and method for producing the same |
| US8628631B2 (en) | 2002-03-27 | 2014-01-14 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel casting and sheet and method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6234803B2 (ja) | 1987-07-29 |
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