JPH0347928B2 - - Google Patents
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- JPH0347928B2 JPH0347928B2 JP60088859A JP8885985A JPH0347928B2 JP H0347928 B2 JPH0347928 B2 JP H0347928B2 JP 60088859 A JP60088859 A JP 60088859A JP 8885985 A JP8885985 A JP 8885985A JP H0347928 B2 JPH0347928 B2 JP H0347928B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- diameter
- pickling
- surface roughness
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Metal Rolling (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明はステンレス鋼薄板の製造方法におい
て、特に省工程、高生産性の製造工程で表面性状
の良好なステンレス鋼薄板製品を製造する方法に
関するものである。 （従来の技術） ステンレス鋼の薄板の製造において、特にその
表面に関しては、耐食性はもちろん、外観、光
沢、研磨性、更にはBA製品に関しては白筋やゴ
ールドダストと呼ばれる欠陥までその商品価値を
決める技術課題が存在している。従来、これらの
課題については熱延板焼鈍後にメカニカルデスケ
ーリングおよび酸洗を実施し、更にコイル全面を
研削して各種欠陥を除去した後、小径・多段ロー
ルから成るゼンジミアミルにより、多数のパス回
数を費して冷間圧延することで製造されて来た。
こうして美麗な表面を有するステンレス鋼薄板を
製造するには、焼鈍−酸洗−表面研削−小径ロー
ル冷間圧延の工程からなる方法が完成された技術
として定着し、JIS規定の2D製品、2B製品、BA
製品が製造されて来た。これらの製品の製造技術
に関しては沢谷等“製鉄研究”No.292（1977）
P100にくわしく述べられている。 もちろん、工程省略のニーズは大で焼鈍の省略
や、表面研削の省略についても検討されている。 例えば18Cr−8Ni系を代表とするオーステナイ
ト系ステンレス薄鋼板の熱延板焼鈍省略に関して
はすでに熱間圧延の方法や巻取時の冷却について
多くの知見が知られている。（特公昭57−38654号
公報、特公昭59−46287号公報）酸洗工程のかか
わりについては粒界腐食防止のために巻取り時の
炭化物析出の抑制が重要で、巻取り後においても
炭化物析出が生じないことがまず必要である。又
熱延板焼鈍を省略した材料を酸洗した場合、特公
昭58−56013号公報にも述べられているように脱
Cr層を生じないことからHNO3とHFからなる酸
洗液による酸洗では酸洗速度が小でかつ粒界腐食
が生じ、HClによる酸洗が好ましいとされてい
る。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、従来の技術はいずれも小径ロー
ル冷間圧延を前提としたものであり、必ずしも十
分な技術とは言えないものである。特に焼鈍省略
や表面研削の省略と共に、従来の小径ロール冷間
圧延に代わつて、大径ロール冷間圧延によりステ
ンレス鋼薄板の2D、2B、BA表面を作り込む課
題については従来ほとんど研究がなく、全く新規
な課題である。 （問題点を解決するための手段） 本発明は18Cr−8Niを代表とするオーステナイ
ト系ステンレス鋼の薄板の製造において従来から
必須とされて来た熱延板焼鈍やコイル研削工程
（以下CG工程と略す）を省略し、更に大径ロール
冷間圧延法、例えば普通鋼用のタンデム冷間圧延
機を活用してJIS規定の2D、2B製品及びBA製品
を製造する方法を提供するものである。 本発明により解決すべき技術課題は、 (1) 熱延板焼鈍を省略したコイルを酸洗し、しか
もCG工程を省略して2D、2B、BA製品となり
得る酸洗板にするための酸洗技術、 (2) 小径ロールに代わつて大径ロールで高速冷間
圧延して2D、2B、BA製品を製造する冷間圧
延技術、 の確立である。以下にこれらについて詳細に説明
する。 先ず、本発明者らは熱延板焼鈍省略材のスケー
ルの特徴に注目し、メカニカルデスケーリング法
を含めて検討し、通常よりも高濃度、高温の
HNO3とHFからなる酸洗溶液を使用することで、
粒界腐食がなく、かつ酸洗後の表面の凹凸が小さ
な酸洗板を得ることが出来た。けだし、粒界腐食
が発生したり、酸洗後の表面の凹凸あるいは粗さ
が大きいと後述する冷間圧延工程を経ても冷間圧
延中にかぶさりが生じて満足な表面を得ることが
出来ず、CG工程を省略することにはならないか
らである。 熱間圧延終了後すぐ水冷して炭化物の析出を防
止し、650℃以下で巻取ることが炭化物析出防止
に重要である。もちろん鋼中Ｃの量も少ない方が
よくC0.060％以下が望ましい。 熱間圧延後急冷し、650℃以下で巻取つた熱延
板のスケールはその後に焼鈍したものに比較して
その厚みが薄い。このスケールに対しては従来の
シヨツトブラストのようなメカニカルデスケーリ
ングよりも、高圧水中に砂鉄粒を混合した湿式の
メカニカルデスケーリングが有効で特に酸洗後の
表面粗さを小さくするのに有利であることが判つ
た。80〜300Kg／cm2の高圧水に砂鉄粒を50〜70％
含有するスラリーを高圧水量の0.2〜３倍の比率
で混合して吹きつけると、砂鉄粒による研掃効果
でスケールが機械的に除去され、その後濃度と温
度を選択したHNO3とHFからなる酸洗溶液によ
り極めて短時間にデスケーリングが完了すること
が判つた。 第１図は焼鈍省略した18Cr−8Ni材（Ｃ≦
0.060％で巻取温度590℃）に、高圧水（110Kg／
cm2）に砂鉄粒を55％のスラリーとし、高圧水量に
対して0.33の比率で混合し吹きつけた後、種々の
濃度のHNO3とHFaからなりかつ種々の温度の
酸洗液でスプレー酸洗し、20秒後の溶削量を示し
ている。デスケーリング限界は1.5μの溶削量に相
当している。この結果高温で高濃度のHNO3と
HFからなる酸洗液中ではきわめて短時間でデス
ケーリングされることを示している。またデスケ
ーリング後の表面には粒界腐食はみられない。 本発明ではオーステナイト系ステンレス鋼鋳片
の含有Ｃ量を重量％で0.060％以下としたが、こ
れ以上になると熱間圧延後急冷して巻取温度を
650℃以下にしても粒界にCr炭化物が析出し、酸
洗時にHNO3とHFからなる酸洗液により粒界腐
食が生ずるためである。また熱間圧延後急冷して
も巻取温度が650℃を超えると粒界腐食が生ずる。
HNO3とHFからなる酸洗液組成については第１
図に示す通りHNO3濃度を60ｇ／〜200ｇ／、
HF濃度を15ｇ／〜150ｇ／とした。それぞ
れ下限はデスケーリングの効果で決まり、高速デ
スケーリングが不可能になる濃度である。それぞ
れ高濃度である程、より高速にデスケーリングさ
れるが、上限はそれぞれ濃度効果が飽和するため
である。温度はHNO3とHFの濃度に関連するが
40〜80℃が望ましい。 このようにして酸洗を終了した酸洗板の表面の
粗さを測定した結果、最大粗さ（Rnax）で20〜
10μ、中心線平均粗さ（Ra）で2.1〜1.5μが得られ
た。通常の焼鈍板でシヨツトブラスト後、HNO3
とHFからなる酸洗液で酸洗したものではそれぞ
れ25μと3μであつた。こうしてＣを0.060％以下と
し、巻取温度を650℃以下とし、熱延板焼鈍を省
略し、高圧水と砂鉄粒を混合して吹きつけ、高
温、高濃度のHNO3とHFからなる酸洗液で酸洗
することで粒界腐食がなく、かつ表面粗さの小さ
な酸洗板を得ることが出来た。このように粒界腐
食がなくかつ酸洗板表面が平滑であると、後工程
のCGを省略しても冷延工程においてかぶさりを
生じない。かくして中心線平均粗さRaが2.5μ以
下、好ましくは1.5〜2.1μであればCG工程を省略
しても冷延用素材として十分な性能を有している
ことが判明した。 次に、ステンレス鋼を大径ロールの冷間圧延機
により圧延することについて説明する。 ステンレス鋼を150mmφ以上の大径ロールで圧
延することは、高速圧延して生産性の向上をはか
ることにあるが、この場合の課題は高速化しても
かぶさり等の疵が発生しないことである。 本発明者らはステンレス鋼を冷間圧延する場
合、前記の大径ロールで圧延すると、冷間圧延前
素材表面に存在した凹凸が冷間圧延途中でかぶさ
りにくいことを見出した。けだし、100mmφ以下
のロール径の従来型ゼンジミア冷間圧延機で冷間
圧延すると、素材表面の凹凸がかぶさりやすいの
に対し、前記の如き大径ロール冷間圧延では、冷
間圧延時の表面剪断変形が少なく、表面凹凸はか
ぶさらずに、圧縮変形を主に生じて次第に浅くな
るからである。この結果から、小径ロール冷間圧
延で2B、BA表面を作る場合に必須とされて来た
CG工程の意味、更にはCGでの研削材の目の細か
さが求められるが、前記の大径ロール冷間圧延の
利点を活用出来れば、冷間圧延途中で表面凹凸は
かぶさらずに浅くなり、ついには消滅する。こう
して、大径ロール冷間圧延をステンレス鋼の冷間
圧延に活用することでCG工程を省略してもすぐ
れた表面を有する2B、BA製品が得られることが
判明した。 冷間圧延中のかぶさりはロール表面と冷延素材
表面との相対的な変形挙動によるが、大径ロール
である程、素材の表面粗さが小さく、ロール表面
粗さが小さい程、潤滑が良好な程、表面の剪断変
形応力が小さくなり、かぶさりにくくなることを
身出した。これらの関係を詳細に調査した結果、
大径ロール冷間圧延において冷延素材である酸洗
板に存在した凹凸がかぶさらない条件として次の
３条件が必要であることがわかつた。 (1) 良好な潤滑条件であることを前提として、 (2) 素材の酸洗板表面の中心線平均粗さ（Ra
（ｔ））がなるべく小さく、Ra（ｔ）≦2.5μでか
つロールの表面の中心線平均粗さRa(D)がなる
べく小さいロールで冷間圧延するのが好まし
く、Ra(D)との関係でRa（ｔ）／Ra(D)≧1.5を満
すロールを使用し、 (3) ロール直径(D)（但しＤ≧150mmφ）と素材の
板厚（ｔ）の相対関係がｔ／Ｄ≦1/50を満たす
冷間圧延を30％以上施こす。 先ず良好な潤滑条件について説明する。 大径ロール冷間圧延におけるかぶさり現象は、
冷間圧延時のロールバイト内における潤滑状態に
も深く関係する。酸洗板表面に存在した凹凸が圧
縮変形してかぶさりが生じない条件としてはロー
ルバイト内における圧延油の油膜強度を強化する
必要があり、このために圧延油の鹸化価（SV）
を30以上にすること、或いは温度50℃における圧
延油粘度を30センチストークス（cst）以上にす
ることが必要となる。即ち、前記の値未満ではい
ずれも油膜の耐圧が不足し、かぶさりが生ずる。
この場合に、前記２条件を具備した圧延油を用い
れば最適である。 また、ロールバイト内に適切な潤滑油量を確保
する必要があり、冷間圧延機各入側における板表
面１平方メートル当りの油量としては0.01〜１グ
ラムが好適である。0.01グラム未満では油量不足
で剪断変形が多くなり、かさぶりが多く、１グラ
ムを超えると潤滑過多となり中立点が移動し、チ
ヤタリング、スリツプなどの圧延不安定現象が生
ずると同時にかぶさりに対しても良くない。この
潤滑油量の調整は圧延油濃度、圧延油供給量、圧
延速度等で制御する。 次に、酸洗板表面粗さとロール表面粗さについ
て述べると、板表面粗さが2.5μを超えると冷間圧
延工程においてかぶさりが生じ易くなり、表面性
状を害するので、2.5μ以下に抑える必要がある。
また、ロール表面粗さ（Ra(D)）もなるべく細か
い方がかぶさりにくくなるので、下記式 Ra（ｔ）／Ra(D)≧1.5 ……(1) を満足する必要がある。同様の目的で酸洗板の板
厚ｔに対し、冷間圧延ロール径Ｄ（但しＤ≧150mm
φ）を下記式 ｔ／Ｄ≦1/50 ……(2) を満足するようにし、冷間圧延ロール径を素材板
厚に対し出来るだけ大きくして冷間圧延時表面凹
凸のかぶさり抑制作用を大きくする必要がある。 このようにして大径ロールにより少なくとも30
％以上の圧下率で冷間圧延した後、通常の最終焼
鈍、酸洗を施こして2D表面の製品を得ることが
できるが、更にすぐれた2B表面の製品を得るに
は、大径ロールで全圧下量の30％以上の圧下率で
圧延して鋼板表面の凹凸を浅くした後、通常使用
されている100mmφ以下のロール径で、ロール粗
さRa≦0.3μの圧延ロールよりなるゼンジミア冷
間圧延機により全圧下量の10％以上の仕上圧延を
行つた後、通常の最終焼鈍、酸洗、調質圧延を施
こす。かかる工程により表面粗度を更に改善し、
光沢を向上することができ、薄板としての材質特
性も十分満足するものとなる。また、上記の最終
焼鈍、酸洗の代りに光輝焼鈍を施こせば最も表面
条件のきびしいBA表面製品を製造することがで
きる。この場合、小径ロールの表面粗さをより細
かくすることが望ましい。 （発明の実施例） 実施例 １ オーステナイト系ステンレス鋼の代表として
SUS304を通常のEF−AOD法にて溶製し、150mm
c.c.鋳片とした。これらの供試材の主要成分は第１
表の通りである。
て、特に省工程、高生産性の製造工程で表面性状
の良好なステンレス鋼薄板製品を製造する方法に
関するものである。 （従来の技術） ステンレス鋼の薄板の製造において、特にその
表面に関しては、耐食性はもちろん、外観、光
沢、研磨性、更にはBA製品に関しては白筋やゴ
ールドダストと呼ばれる欠陥までその商品価値を
決める技術課題が存在している。従来、これらの
課題については熱延板焼鈍後にメカニカルデスケ
ーリングおよび酸洗を実施し、更にコイル全面を
研削して各種欠陥を除去した後、小径・多段ロー
ルから成るゼンジミアミルにより、多数のパス回
数を費して冷間圧延することで製造されて来た。
こうして美麗な表面を有するステンレス鋼薄板を
製造するには、焼鈍−酸洗−表面研削−小径ロー
ル冷間圧延の工程からなる方法が完成された技術
として定着し、JIS規定の2D製品、2B製品、BA
製品が製造されて来た。これらの製品の製造技術
に関しては沢谷等“製鉄研究”No.292（1977）
P100にくわしく述べられている。 もちろん、工程省略のニーズは大で焼鈍の省略
や、表面研削の省略についても検討されている。 例えば18Cr−8Ni系を代表とするオーステナイ
ト系ステンレス薄鋼板の熱延板焼鈍省略に関して
はすでに熱間圧延の方法や巻取時の冷却について
多くの知見が知られている。（特公昭57−38654号
公報、特公昭59−46287号公報）酸洗工程のかか
わりについては粒界腐食防止のために巻取り時の
炭化物析出の抑制が重要で、巻取り後においても
炭化物析出が生じないことがまず必要である。又
熱延板焼鈍を省略した材料を酸洗した場合、特公
昭58−56013号公報にも述べられているように脱
Cr層を生じないことからHNO3とHFからなる酸
洗液による酸洗では酸洗速度が小でかつ粒界腐食
が生じ、HClによる酸洗が好ましいとされてい
る。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、従来の技術はいずれも小径ロー
ル冷間圧延を前提としたものであり、必ずしも十
分な技術とは言えないものである。特に焼鈍省略
や表面研削の省略と共に、従来の小径ロール冷間
圧延に代わつて、大径ロール冷間圧延によりステ
ンレス鋼薄板の2D、2B、BA表面を作り込む課
題については従来ほとんど研究がなく、全く新規
な課題である。 （問題点を解決するための手段） 本発明は18Cr−8Niを代表とするオーステナイ
ト系ステンレス鋼の薄板の製造において従来から
必須とされて来た熱延板焼鈍やコイル研削工程
（以下CG工程と略す）を省略し、更に大径ロール
冷間圧延法、例えば普通鋼用のタンデム冷間圧延
機を活用してJIS規定の2D、2B製品及びBA製品
を製造する方法を提供するものである。 本発明により解決すべき技術課題は、 (1) 熱延板焼鈍を省略したコイルを酸洗し、しか
もCG工程を省略して2D、2B、BA製品となり
得る酸洗板にするための酸洗技術、 (2) 小径ロールに代わつて大径ロールで高速冷間
圧延して2D、2B、BA製品を製造する冷間圧
延技術、 の確立である。以下にこれらについて詳細に説明
する。 先ず、本発明者らは熱延板焼鈍省略材のスケー
ルの特徴に注目し、メカニカルデスケーリング法
を含めて検討し、通常よりも高濃度、高温の
HNO3とHFからなる酸洗溶液を使用することで、
粒界腐食がなく、かつ酸洗後の表面の凹凸が小さ
な酸洗板を得ることが出来た。けだし、粒界腐食
が発生したり、酸洗後の表面の凹凸あるいは粗さ
が大きいと後述する冷間圧延工程を経ても冷間圧
延中にかぶさりが生じて満足な表面を得ることが
出来ず、CG工程を省略することにはならないか
らである。 熱間圧延終了後すぐ水冷して炭化物の析出を防
止し、650℃以下で巻取ることが炭化物析出防止
に重要である。もちろん鋼中Ｃの量も少ない方が
よくC0.060％以下が望ましい。 熱間圧延後急冷し、650℃以下で巻取つた熱延
板のスケールはその後に焼鈍したものに比較して
その厚みが薄い。このスケールに対しては従来の
シヨツトブラストのようなメカニカルデスケーリ
ングよりも、高圧水中に砂鉄粒を混合した湿式の
メカニカルデスケーリングが有効で特に酸洗後の
表面粗さを小さくするのに有利であることが判つ
た。80〜300Kg／cm2の高圧水に砂鉄粒を50〜70％
含有するスラリーを高圧水量の0.2〜３倍の比率
で混合して吹きつけると、砂鉄粒による研掃効果
でスケールが機械的に除去され、その後濃度と温
度を選択したHNO3とHFからなる酸洗溶液によ
り極めて短時間にデスケーリングが完了すること
が判つた。 第１図は焼鈍省略した18Cr−8Ni材（Ｃ≦
0.060％で巻取温度590℃）に、高圧水（110Kg／
cm2）に砂鉄粒を55％のスラリーとし、高圧水量に
対して0.33の比率で混合し吹きつけた後、種々の
濃度のHNO3とHFaからなりかつ種々の温度の
酸洗液でスプレー酸洗し、20秒後の溶削量を示し
ている。デスケーリング限界は1.5μの溶削量に相
当している。この結果高温で高濃度のHNO3と
HFからなる酸洗液中ではきわめて短時間でデス
ケーリングされることを示している。またデスケ
ーリング後の表面には粒界腐食はみられない。 本発明ではオーステナイト系ステンレス鋼鋳片
の含有Ｃ量を重量％で0.060％以下としたが、こ
れ以上になると熱間圧延後急冷して巻取温度を
650℃以下にしても粒界にCr炭化物が析出し、酸
洗時にHNO3とHFからなる酸洗液により粒界腐
食が生ずるためである。また熱間圧延後急冷して
も巻取温度が650℃を超えると粒界腐食が生ずる。
HNO3とHFからなる酸洗液組成については第１
図に示す通りHNO3濃度を60ｇ／〜200ｇ／、
HF濃度を15ｇ／〜150ｇ／とした。それぞ
れ下限はデスケーリングの効果で決まり、高速デ
スケーリングが不可能になる濃度である。それぞ
れ高濃度である程、より高速にデスケーリングさ
れるが、上限はそれぞれ濃度効果が飽和するため
である。温度はHNO3とHFの濃度に関連するが
40〜80℃が望ましい。 このようにして酸洗を終了した酸洗板の表面の
粗さを測定した結果、最大粗さ（Rnax）で20〜
10μ、中心線平均粗さ（Ra）で2.1〜1.5μが得られ
た。通常の焼鈍板でシヨツトブラスト後、HNO3
とHFからなる酸洗液で酸洗したものではそれぞ
れ25μと3μであつた。こうしてＣを0.060％以下と
し、巻取温度を650℃以下とし、熱延板焼鈍を省
略し、高圧水と砂鉄粒を混合して吹きつけ、高
温、高濃度のHNO3とHFからなる酸洗液で酸洗
することで粒界腐食がなく、かつ表面粗さの小さ
な酸洗板を得ることが出来た。このように粒界腐
食がなくかつ酸洗板表面が平滑であると、後工程
のCGを省略しても冷延工程においてかぶさりを
生じない。かくして中心線平均粗さRaが2.5μ以
下、好ましくは1.5〜2.1μであればCG工程を省略
しても冷延用素材として十分な性能を有している
ことが判明した。 次に、ステンレス鋼を大径ロールの冷間圧延機
により圧延することについて説明する。 ステンレス鋼を150mmφ以上の大径ロールで圧
延することは、高速圧延して生産性の向上をはか
ることにあるが、この場合の課題は高速化しても
かぶさり等の疵が発生しないことである。 本発明者らはステンレス鋼を冷間圧延する場
合、前記の大径ロールで圧延すると、冷間圧延前
素材表面に存在した凹凸が冷間圧延途中でかぶさ
りにくいことを見出した。けだし、100mmφ以下
のロール径の従来型ゼンジミア冷間圧延機で冷間
圧延すると、素材表面の凹凸がかぶさりやすいの
に対し、前記の如き大径ロール冷間圧延では、冷
間圧延時の表面剪断変形が少なく、表面凹凸はか
ぶさらずに、圧縮変形を主に生じて次第に浅くな
るからである。この結果から、小径ロール冷間圧
延で2B、BA表面を作る場合に必須とされて来た
CG工程の意味、更にはCGでの研削材の目の細か
さが求められるが、前記の大径ロール冷間圧延の
利点を活用出来れば、冷間圧延途中で表面凹凸は
かぶさらずに浅くなり、ついには消滅する。こう
して、大径ロール冷間圧延をステンレス鋼の冷間
圧延に活用することでCG工程を省略してもすぐ
れた表面を有する2B、BA製品が得られることが
判明した。 冷間圧延中のかぶさりはロール表面と冷延素材
表面との相対的な変形挙動によるが、大径ロール
である程、素材の表面粗さが小さく、ロール表面
粗さが小さい程、潤滑が良好な程、表面の剪断変
形応力が小さくなり、かぶさりにくくなることを
身出した。これらの関係を詳細に調査した結果、
大径ロール冷間圧延において冷延素材である酸洗
板に存在した凹凸がかぶさらない条件として次の
３条件が必要であることがわかつた。 (1) 良好な潤滑条件であることを前提として、 (2) 素材の酸洗板表面の中心線平均粗さ（Ra
（ｔ））がなるべく小さく、Ra（ｔ）≦2.5μでか
つロールの表面の中心線平均粗さRa(D)がなる
べく小さいロールで冷間圧延するのが好まし
く、Ra(D)との関係でRa（ｔ）／Ra(D)≧1.5を満
すロールを使用し、 (3) ロール直径(D)（但しＤ≧150mmφ）と素材の
板厚（ｔ）の相対関係がｔ／Ｄ≦1/50を満たす
冷間圧延を30％以上施こす。 先ず良好な潤滑条件について説明する。 大径ロール冷間圧延におけるかぶさり現象は、
冷間圧延時のロールバイト内における潤滑状態に
も深く関係する。酸洗板表面に存在した凹凸が圧
縮変形してかぶさりが生じない条件としてはロー
ルバイト内における圧延油の油膜強度を強化する
必要があり、このために圧延油の鹸化価（SV）
を30以上にすること、或いは温度50℃における圧
延油粘度を30センチストークス（cst）以上にす
ることが必要となる。即ち、前記の値未満ではい
ずれも油膜の耐圧が不足し、かぶさりが生ずる。
この場合に、前記２条件を具備した圧延油を用い
れば最適である。 また、ロールバイト内に適切な潤滑油量を確保
する必要があり、冷間圧延機各入側における板表
面１平方メートル当りの油量としては0.01〜１グ
ラムが好適である。0.01グラム未満では油量不足
で剪断変形が多くなり、かさぶりが多く、１グラ
ムを超えると潤滑過多となり中立点が移動し、チ
ヤタリング、スリツプなどの圧延不安定現象が生
ずると同時にかぶさりに対しても良くない。この
潤滑油量の調整は圧延油濃度、圧延油供給量、圧
延速度等で制御する。 次に、酸洗板表面粗さとロール表面粗さについ
て述べると、板表面粗さが2.5μを超えると冷間圧
延工程においてかぶさりが生じ易くなり、表面性
状を害するので、2.5μ以下に抑える必要がある。
また、ロール表面粗さ（Ra(D)）もなるべく細か
い方がかぶさりにくくなるので、下記式 Ra（ｔ）／Ra(D)≧1.5 ……(1) を満足する必要がある。同様の目的で酸洗板の板
厚ｔに対し、冷間圧延ロール径Ｄ（但しＤ≧150mm
φ）を下記式 ｔ／Ｄ≦1/50 ……(2) を満足するようにし、冷間圧延ロール径を素材板
厚に対し出来るだけ大きくして冷間圧延時表面凹
凸のかぶさり抑制作用を大きくする必要がある。 このようにして大径ロールにより少なくとも30
％以上の圧下率で冷間圧延した後、通常の最終焼
鈍、酸洗を施こして2D表面の製品を得ることが
できるが、更にすぐれた2B表面の製品を得るに
は、大径ロールで全圧下量の30％以上の圧下率で
圧延して鋼板表面の凹凸を浅くした後、通常使用
されている100mmφ以下のロール径で、ロール粗
さRa≦0.3μの圧延ロールよりなるゼンジミア冷
間圧延機により全圧下量の10％以上の仕上圧延を
行つた後、通常の最終焼鈍、酸洗、調質圧延を施
こす。かかる工程により表面粗度を更に改善し、
光沢を向上することができ、薄板としての材質特
性も十分満足するものとなる。また、上記の最終
焼鈍、酸洗の代りに光輝焼鈍を施こせば最も表面
条件のきびしいBA表面製品を製造することがで
きる。この場合、小径ロールの表面粗さをより細
かくすることが望ましい。 （発明の実施例） 実施例 １ オーステナイト系ステンレス鋼の代表として
SUS304を通常のEF−AOD法にて溶製し、150mm
c.c.鋳片とした。これらの供試材の主要成分は第１
表の通りである。
【表】
その後通常通り3.0と2.5mm厚まで熱間圧延を実
施し、仕上温度を高温とし、すぐ急冷して580〜
560℃間で巻取つた。その後熱延板焼鈍を省略し
110Kg／cm2の高圧水に、濃度として70％の砂鉄の
スラリーを高圧水量比で0.3〜0.5の比率で混合し
て吹きつけてメカニカルデスケーリングを行なつ
た後、鋼板表面を酸洗槽前面の浴中で70℃に予熱
し、80〜150ｇ／HNO3と15〜55ｇ／HFの混
合液による60〜70℃のスプレーによる酸洗を15〜
30秒間実施した。デスケーリング性はいづれも良
好であつた。ただしＣが0.074％の供試材には明
らかに粒界腐食が発生したが、他の供試材には粒
界腐食はみとめられなかつた。これらの酸洗を経
て、供試材〜は片面で表面が2.6〜3.4μ溶削
され、供試材は4.4μ溶削された。その結果表面
の粗さは供試材〜は平均粗度Raで1.8〜2.3μ
となつたが供試材はRaが4.1μと異常な大きさ
であつた。 次いでこれらの酸洗板はロール径が450mmφの
５スタンドタンデム冷間圧延機により500〜1000
ｍ／minの範囲及びロール径が200mmφのリバー
ス冷間圧延機で150〜500ｍ／minの範囲で冷間圧
延して、1.5，1.2，1.0mm厚とした。ロール表面の
粗さはタンデム圧延機ではスタンド毎にRaで
1.2μ〜0.1μまで変えたもの及び全スタンドRa＝
0.3μで一定としたものについて実施した。リバー
ス圧延機ではRa＝0.3μで一定とした。 かかる圧延に際し、供試冷間圧延油として、(1)
鹸化価（SV）80、粘度25cst（温度50℃）の鉱油、
牛脂混合エマルジヨン油、(2)粘度60cst（温度50
℃）、鹸化価（SV）25に粘度を調整した鉱油、牛
脂混合エマルジヨン油、(3)鹸化価（SV）150、粘
度60cst（温度50℃）の牛脂系エマルジヨン圧延油
の３つの場合について、温度60℃、濃度５％で各
圧延機スタンドの入側圧延油付着量を0.01〜１
ｇ／m2になるようにスプレー給油した。 冷間圧延時ロール粗さを最終スタンドで細かく
したものについては1.2mm，1.0mm厚の薄板につい
て通常の1075〜1100℃の最終焼鈍を実施し通常の
酸洗を実施して2D製品とし、更に調質圧延して
2B製品とした。これらの表面粗さはRaで0.2〜
0.3μであつた。 以上の結果、大径ロール冷間圧延で板厚1.2mm
と1.0mmとし、最終焼鈍に次いで酸洗した2D、2B
製品については、Ｃが0.060％以下でかつ酸洗後
の表面粗さがRaで2.5μ以下のものは大径ロール
冷間圧延時のロール粗さが少なくともRa(D)1.2μ
以下の場合についてはすぐれた表面特性が得られ
た。しかしＣが0.070％で酸洗後の表面粗さが大
きいものは2B表面の光沢が不良となつた。 実施例 ２ 実施例１と同様な条件で熱延、酸洗、大径冷間
圧延を施こし、1.5mmと1.2mm厚の冷延鋼帯とし、
次いで通常のロール径55mmφのゼンジミア冷間圧
延機によりロール粗さを0.3μ以下と可及的に細か
くしたロールを使用し、通常の圧延油を使用して
200〜500ｍ／minの速度で３〜６パスで仕上冷間
圧延を実施し、一部は最終焼鈍、酸洗、および調
質圧延して2B表面製品としたが大部分は光輝焼
鈍を実施し調質圧延してBA製品とした。 かかる製品についてＣが0.070％と高くて、酸
洗後の表面粗さが大きく、大径ロール粗さをRa
で1.0〜0.5μにしたものについては、BA製品です
ぐれた光沢が得られなかつた。しかしＣが0.060
％以下と低く、酸洗板の表面粗さがRa（ｔ）2.5μ
以下でロール径が150mmφ以上の大径ロールによ
る冷間圧延時のロール粗さが少なくともRa(D)
1.2μ以下のもので冷間圧延し、次いでRa0.3μ以下
の小径ロール冷間圧延と組合わせ、最終焼鈍、酸
洗あるいは光輝焼鈍を施こしたものはかぶさりが
なく、光沢の良好な2BおよびBA製品を得ること
が出来た。 これらはいずれもすでに述べた要件を満たした
場合にはじめて得られるものである。 （発明の効果） 従来よりステンレス鋼薄板の製造は熱延板焼
鈍、酸洗、コイル研削工程を経て、表面を平滑に
した後、小径ロールによるゼンジミア冷間圧延機
によつてのみ、光沢のすぐれたステンレス鋼表面
である2BやBA製品を製造する方法がなされて来
たが、本発明によれば省工程でかつ、高生産性で
ある大径ロールタンデム冷間圧延機によつてもす
ぐれた表面の2B、BA製品を製造することが出来
るようになり、高生産性とコストの面での本発明
の効果はきわめて大きなものである。
施し、仕上温度を高温とし、すぐ急冷して580〜
560℃間で巻取つた。その後熱延板焼鈍を省略し
110Kg／cm2の高圧水に、濃度として70％の砂鉄の
スラリーを高圧水量比で0.3〜0.5の比率で混合し
て吹きつけてメカニカルデスケーリングを行なつ
た後、鋼板表面を酸洗槽前面の浴中で70℃に予熱
し、80〜150ｇ／HNO3と15〜55ｇ／HFの混
合液による60〜70℃のスプレーによる酸洗を15〜
30秒間実施した。デスケーリング性はいづれも良
好であつた。ただしＣが0.074％の供試材には明
らかに粒界腐食が発生したが、他の供試材には粒
界腐食はみとめられなかつた。これらの酸洗を経
て、供試材〜は片面で表面が2.6〜3.4μ溶削
され、供試材は4.4μ溶削された。その結果表面
の粗さは供試材〜は平均粗度Raで1.8〜2.3μ
となつたが供試材はRaが4.1μと異常な大きさ
であつた。 次いでこれらの酸洗板はロール径が450mmφの
５スタンドタンデム冷間圧延機により500〜1000
ｍ／minの範囲及びロール径が200mmφのリバー
ス冷間圧延機で150〜500ｍ／minの範囲で冷間圧
延して、1.5，1.2，1.0mm厚とした。ロール表面の
粗さはタンデム圧延機ではスタンド毎にRaで
1.2μ〜0.1μまで変えたもの及び全スタンドRa＝
0.3μで一定としたものについて実施した。リバー
ス圧延機ではRa＝0.3μで一定とした。 かかる圧延に際し、供試冷間圧延油として、(1)
鹸化価（SV）80、粘度25cst（温度50℃）の鉱油、
牛脂混合エマルジヨン油、(2)粘度60cst（温度50
℃）、鹸化価（SV）25に粘度を調整した鉱油、牛
脂混合エマルジヨン油、(3)鹸化価（SV）150、粘
度60cst（温度50℃）の牛脂系エマルジヨン圧延油
の３つの場合について、温度60℃、濃度５％で各
圧延機スタンドの入側圧延油付着量を0.01〜１
ｇ／m2になるようにスプレー給油した。 冷間圧延時ロール粗さを最終スタンドで細かく
したものについては1.2mm，1.0mm厚の薄板につい
て通常の1075〜1100℃の最終焼鈍を実施し通常の
酸洗を実施して2D製品とし、更に調質圧延して
2B製品とした。これらの表面粗さはRaで0.2〜
0.3μであつた。 以上の結果、大径ロール冷間圧延で板厚1.2mm
と1.0mmとし、最終焼鈍に次いで酸洗した2D、2B
製品については、Ｃが0.060％以下でかつ酸洗後
の表面粗さがRaで2.5μ以下のものは大径ロール
冷間圧延時のロール粗さが少なくともRa(D)1.2μ
以下の場合についてはすぐれた表面特性が得られ
た。しかしＣが0.070％で酸洗後の表面粗さが大
きいものは2B表面の光沢が不良となつた。 実施例 ２ 実施例１と同様な条件で熱延、酸洗、大径冷間
圧延を施こし、1.5mmと1.2mm厚の冷延鋼帯とし、
次いで通常のロール径55mmφのゼンジミア冷間圧
延機によりロール粗さを0.3μ以下と可及的に細か
くしたロールを使用し、通常の圧延油を使用して
200〜500ｍ／minの速度で３〜６パスで仕上冷間
圧延を実施し、一部は最終焼鈍、酸洗、および調
質圧延して2B表面製品としたが大部分は光輝焼
鈍を実施し調質圧延してBA製品とした。 かかる製品についてＣが0.070％と高くて、酸
洗後の表面粗さが大きく、大径ロール粗さをRa
で1.0〜0.5μにしたものについては、BA製品です
ぐれた光沢が得られなかつた。しかしＣが0.060
％以下と低く、酸洗板の表面粗さがRa（ｔ）2.5μ
以下でロール径が150mmφ以上の大径ロールによ
る冷間圧延時のロール粗さが少なくともRa(D)
1.2μ以下のもので冷間圧延し、次いでRa0.3μ以下
の小径ロール冷間圧延と組合わせ、最終焼鈍、酸
洗あるいは光輝焼鈍を施こしたものはかぶさりが
なく、光沢の良好な2BおよびBA製品を得ること
が出来た。 これらはいずれもすでに述べた要件を満たした
場合にはじめて得られるものである。 （発明の効果） 従来よりステンレス鋼薄板の製造は熱延板焼
鈍、酸洗、コイル研削工程を経て、表面を平滑に
した後、小径ロールによるゼンジミア冷間圧延機
によつてのみ、光沢のすぐれたステンレス鋼表面
である2BやBA製品を製造する方法がなされて来
たが、本発明によれば省工程でかつ、高生産性で
ある大径ロールタンデム冷間圧延機によつてもす
ぐれた表面の2B、BA製品を製造することが出来
るようになり、高生産性とコストの面での本発明
の効果はきわめて大きなものである。
第１図は18Cr−8Niステンレス鋼（Ｃ≦0.060
％）のメカニカルデスケーリング材のHNO3／
HF濃度、酸洗温度及び溶削量の関係を示した図
（図中の数字は20秒間の片面溶削量（μ））であ
る。
％）のメカニカルデスケーリング材のHNO3／
HF濃度、酸洗温度及び溶削量の関係を示した図
（図中の数字は20秒間の片面溶削量（μ））であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 18％Cr−８％Ni鋼に代表されるオーステナ
イト系ステンレス薄鋼板の製造方法において、重
量で、Ｃ≦0.060％とせしめた鋼を、熱間圧延し、
圧延終了後急冷して650℃以下の温度域で巻取り、
次いで、高圧水中に研掃材を混合したジエツトを
熱延鋼帯に噴射してデスケーリングした後、60〜
200ｇ／のHNO3と15〜150ｇ／のHFとから
なる水溶液中で酸洗し、然る後、下記関係式によ
つて定義される直径と表面粗さを有するワークロ
ールをもつ圧延機で、鹸化価：30以上および50℃
における粘度：30センチストークス以上の何れか
一方または双方の条件を満足する圧延油0.01〜１
ｇ／m2（圧延材１m2当りの圧延油適用重量）の適
用下に、全圧下量の少なくとも30％の圧下率で冷
間圧延し、最終焼鈍、酸洗を施すことを特徴とす
る表面性状のすぐれたオーステナイト系ステンレ
ス薄鋼板の製造方法。 Ra（ｔ）／Ra(D)≧1.5 ……(1) ｔ／Ｄ≦1/50 ……(2) ここで、 ｔ：酸洗後の鋼帯の厚さ（mm） Ｄ：ワークロール直径（mm）（但し、Ｄ≧150mm） Ra（ｔ）：厚さｔの鋼帯の表面粗さ（μ）（但し、
Ra（ｔ）≦2.5μ） Ra(D)：直径Ｄのワークロールの表面粗さ（μ） ２ 18％Cr−８％Ni鋼に代表されるオーステナ
イト系ステンレス薄鋼板の製造方法において、重
量で、Ｃ≦0.060％とせしめた鋼を、熱間圧延し、
圧延終了後急冷して650℃以下の温度域で巻取り、
次いで、高圧水中に研掃材を混合したジエツトを
熱延鋼帯に噴射してデスケーリングした後、60〜
200ｇ／のHNO3と15〜150ｇ／のHFとから
なる水溶液中で酸洗し、然る後、下記関係式によ
つて定義される直径と表面粗さを有するワークロ
ールをもつ圧延機で、鹸化価：30以上および50℃
における粘度：30センチストークス以上の何れか
一方または双方の条件を満足する圧延油0.01〜１
ｇ／m2（圧延材１m2当りの圧延油適用重量）の適
用下に、全圧下量の少なくとも30％の圧下率で冷
間圧延し、さらに100mm以下の直径と0.3μ以下の
表面粗さ（Ra値）を有するワークロールをもつ
圧延機によつて、全圧下量の少なくとも10％仕上
圧延し、最終焼鈍、酸洗を施すことを特徴とする
表面性状のすぐれたオーステナイト系ステンレス
薄鋼板の製造方法。 Ra（ｔ）／Ra(D)≧1.5 ……(1) ｔ／Ｄ≦1/50 ……(2) ここで、 ｔ：酸洗後の鋼帯の厚さ（mm） Ｄ：ワークロール直径（mm）（但し、Ｄ≧150mm） Ra（ｔ）：厚さｔの鋼帯の表面粗さ（μ）（但し、
Ra（ｔ）≦2.5μ） Ra(D)：直径Ｄのワークロールの表面粗さ（μ） ３ 仕上焼鈍後、光輝焼鈍、調質圧延を施す特許
請求の範囲第２項記載の表面性状のすぐれたオー
ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8885985A JPS61249603A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8885985A JPS61249603A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18883289A Division JPH02169111A (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61249603A JPS61249603A (ja) | 1986-11-06 |
| JPH0347928B2 true JPH0347928B2 (ja) | 1991-07-22 |
Family
ID=13954717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8885985A Granted JPS61249603A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61249603A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63230892A (ja) * | 1987-03-20 | 1988-09-27 | Kawasaki Steel Corp | 二相ステンレス鋼の酸洗方法 |
| JPH0729122B2 (ja) * | 1988-12-23 | 1995-04-05 | 川崎製鉄株式会社 | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 |
| EP0597169B1 (en) * | 1992-11-10 | 1997-07-16 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for shining metal sheet surfaces and method for cold-rolling metallic materials |
| TW504520B (en) * | 1997-03-27 | 2002-10-01 | Kawasaki Steel Co | Chromium-containing hot rolled steel strip and its production method |
| ATE437247T1 (de) * | 1999-12-11 | 2009-08-15 | Rasselstein Gmbh | Verfahren zur erzeugung von weissblech hoher korrosionsfestigkeit |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5739024A (en) * | 1980-08-20 | 1982-03-04 | Nisshin Steel Co Ltd | Scale removing method for hot rolled steel strip |
| JPS5741801A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-09 | Nippon Steel Corp | Manufacture of stainless steel sheet prevented from generating gold-dust flaw |
| JPS5785893A (en) * | 1980-11-18 | 1982-05-28 | Idemitsu Kosan Co Ltd | Cold rolling mill oil |
| JPS5938334A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-03-02 | Nippon Steel Corp | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
| JPS59163003A (ja) * | 1983-03-08 | 1984-09-14 | Nippon Steel Corp | 表面性状の優れたステンレス鋼帯の製造方法 |
-
1985
- 1985-04-26 JP JP8885985A patent/JPS61249603A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61249603A (ja) | 1986-11-06 |
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