JPS63230892A - 二相ステンレス鋼の酸洗方法 - Google Patents
二相ステンレス鋼の酸洗方法Info
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
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- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明はオーステナイト組織とフェライト組織よりな
る二相ステンレス鋼の鋼管、鋼板あるいは鋼帯の製造過
程における脱スケール処理で酸化スケールや脱クロム層
を高能率で除去するのに有利な二相ステンレス鋼の酸洗
方法に関するものである。
る二相ステンレス鋼の鋼管、鋼板あるいは鋼帯の製造過
程における脱スケール処理で酸化スケールや脱クロム層
を高能率で除去するのに有利な二相ステンレス鋼の酸洗
方法に関するものである。
（従来の技術）
−ａにステンレス鋼板や鋼帯は、均熱したスラブを熱間
圧延により２〜８■の厚さの熱延板としたのち必要に応
じて該熱延板を焼鈍もしくは熱延のまま脱スケール処理
を施し、さらに製品板厚まで冷間圧延することにより製
造さている。ステンレス鋼管についてもほぼ同様の工程
により製造されている。
圧延により２〜８■の厚さの熱延板としたのち必要に応
じて該熱延板を焼鈍もしくは熱延のまま脱スケール処理
を施し、さらに製品板厚まで冷間圧延することにより製
造さている。ステンレス鋼管についてもほぼ同様の工程
により製造されている。
このような工程を経て製造さるステンレス鋼板、調帯あ
るいは鋼管の熱間加工品における脱スケール処理は具体
的にシッットプラストなどの機械的処理を施したのちＨ
Ｎ Ｏ３とＨＦの混酸による酸洗処理を行うのが一般的
で、このうち、酸洗処理に用いる混液はオーステナイト
系ステンレス鋼を対象とした場合でＨＮ Ｏｓが５〜１
５％、ＨＦが１〜５％（ステンレス鋼便覧、昭和４８年
版、８４２頁９日刊工業新聞社刊）のものを、また二相
ステンレス鋼を対象とした場合でも同組成の混液を用い
、その濃度はＨＮＯ，：５〜１５％、ＨＦ：１〜５％で
あった。
るいは鋼管の熱間加工品における脱スケール処理は具体
的にシッットプラストなどの機械的処理を施したのちＨ
Ｎ Ｏ３とＨＦの混酸による酸洗処理を行うのが一般的
で、このうち、酸洗処理に用いる混液はオーステナイト
系ステンレス鋼を対象とした場合でＨＮ Ｏｓが５〜１
５％、ＨＦが１〜５％（ステンレス鋼便覧、昭和４８年
版、８４２頁９日刊工業新聞社刊）のものを、また二相
ステンレス鋼を対象とした場合でも同組成の混液を用い
、その濃度はＨＮＯ，：５〜１５％、ＨＦ：１〜５％で
あった。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで二相ステンレス鋼はオーステナイトステンレス
鋼に比較して耐食性が高いので、とくに酸洗処理では処
理液の温度を高めに設定したり、また処理に要する時間
を長くする必要があった。
鋼に比較して耐食性が高いので、とくに酸洗処理では処
理液の温度を高めに設定したり、また処理に要する時間
を長くする必要があった。
このため例えば最終仕上げ時だけでなく、加工率によっ
ては加工途中において複数回の熱処理を施す鋼管の製造
においては、その都度脱スケール処理を行う必要があり
、生産性が著しく低下する不利があった。
ては加工途中において複数回の熱処理を施す鋼管の製造
においては、その都度脱スケール処理を行う必要があり
、生産性が著しく低下する不利があった。
この発明の目的は酸化スケールや脱クロム層の除去を機
械的な処理を併用することなしにしかも高能率で処理で
きる二相ステンレス鋼の酸洗方法を提案するところにあ
る。
械的な処理を併用することなしにしかも高能率で処理で
きる二相ステンレス鋼の酸洗方法を提案するところにあ
る。
（問題点を解決するための手段）
発明者らは、二相ステンレス鋼を高能率で酸洗処理する
ことにつき種々実験研究を重ねた結果、特にＮＨＯ，と
ＨＦの溶液におけるＮＨＯ，の濃度が高い場合、脱クロ
ム層や酸化スケールの除去能力が劣化すること、さらに
上記の溶液における非酸化性酸（ＨＦ）の濃度を高くす
ることが極めて有効であることを見出した。すなわち、
この発明はオーステナイト組織とフェライト組織の混合
組織よりなる二相ステンレス鋼を、ＨＦ：３０ｇ／β以
上、２００ｇ／ｌ未満の溶液にて酸洗処理することを特
徴とする二相ステンレス鋼の酸洗方法（第１発明）であ
り、またこの発明はオーステナイト組織とフェライト組
織の混合組織よりなる二相ステンレス鋼を、ＮＨＯｓ
： １００ｇ／／！未満とＨＦ：３０ｇ／ｊ！〜２
００ ｇ ／ ｆ未満でかっＮＨＯ。
ことにつき種々実験研究を重ねた結果、特にＮＨＯ，と
ＨＦの溶液におけるＮＨＯ，の濃度が高い場合、脱クロ
ム層や酸化スケールの除去能力が劣化すること、さらに
上記の溶液における非酸化性酸（ＨＦ）の濃度を高くす
ることが極めて有効であることを見出した。すなわち、
この発明はオーステナイト組織とフェライト組織の混合
組織よりなる二相ステンレス鋼を、ＨＦ：３０ｇ／β以
上、２００ｇ／ｌ未満の溶液にて酸洗処理することを特
徴とする二相ステンレス鋼の酸洗方法（第１発明）であ
り、またこの発明はオーステナイト組織とフェライト組
織の混合組織よりなる二相ステンレス鋼を、ＮＨＯｓ
： １００ｇ／／！未満とＨＦ：３０ｇ／ｊ！〜２
００ ｇ ／ ｆ未満でかっＮＨＯ。
／ＨＦ≦１．０を満足する溶液にて酸洗処理することを
特徴とする二相ステンレス鋼の酸洗方法（第２発明）で
ある。
特徴とする二相ステンレス鋼の酸洗方法（第２発明）で
ある。
（作 用）
以下この発明を導くに至った実験結果について説明する
。
。
二相ステンレス鋼の脱スケールを容易にするにはスケー
ル直下の脱クロム層を迅速に溶解する必要がある。そこ
でＨＮＯ，およびＨＦの濃度が脱クロム層の溶解におよ
ぼす影響を３５°Ｃで、熱処理した厚さ３．０閤×幅１
５０ｍｇ＊ｘ長さ３００閣の二相ステンレス鋼板（Ｃ：
０．０２％、Ｓｉ：０．５１％、Ｍｎ：１．４３％、Ｐ
： ０．０２０％、Ｓ ： ０．００１％、Ｎｉ：６
．０１％、Ｃｒ：２２．３％につき種々の処理条件の下
で酸洗処理し、その鋼板の表面状況を調査した。
ル直下の脱クロム層を迅速に溶解する必要がある。そこ
でＨＮＯ，およびＨＦの濃度が脱クロム層の溶解におよ
ぼす影響を３５°Ｃで、熱処理した厚さ３．０閤×幅１
５０ｍｇ＊ｘ長さ３００閣の二相ステンレス鋼板（Ｃ：
０．０２％、Ｓｉ：０．５１％、Ｍｎ：１．４３％、Ｐ
： ０．０２０％、Ｓ ： ０．００１％、Ｎｉ：６
．０１％、Ｃｒ：２２．３％につき種々の処理条件の下
で酸洗処理し、その鋼板の表面状況を調査した。
第１図はその結果を示すグラフである。通常オーステナ
イト系ステンレス鋼の酸洗処理に用いられるような酸化
力の強い酸であるＨ Ｎ Ｏ，の濃度が活性溶解型の非
酸化性酸であるＨ３Ｐよりも高い場合では例えば５ｔｌ
Ｓ ３０４鋼における脱クロム層は比較的短時間で十分
溶解し、しかも脱クロム層除去後の不動態化もできるた
め当初の目的は十分に達成されるが、二相ステンレス鋼
ではとくにＣｒ。
イト系ステンレス鋼の酸洗処理に用いられるような酸化
力の強い酸であるＨ Ｎ Ｏ，の濃度が活性溶解型の非
酸化性酸であるＨ３Ｐよりも高い場合では例えば５ｔｌ
Ｓ ３０４鋼における脱クロム層は比較的短時間で十分
溶解し、しかも脱クロム層除去後の不動態化もできるた
め当初の目的は十分に達成されるが、二相ステンレス鋼
ではとくにＣｒ。
Ｍｏを多く含有しているので脱クロム層といえどもＳＯ
５３０４鋼の如きオーステナイト系ステンレス鋼よりも
はるかに耐酸性に優れているため、同様の酸洗条件では
処理液の温度を高めに設定しても容易には溶解せず溶解
速度が著しく低下すること（第１図中Δ印）、脱クロム
層を迅速に溶解するためには、ＨＦを単味で使用するか
又はＨＦとＮＮＨＯ，の混酸においてＨＦの濃度をＮＨ
Ｏ。
５３０４鋼の如きオーステナイト系ステンレス鋼よりも
はるかに耐酸性に優れているため、同様の酸洗条件では
処理液の温度を高めに設定しても容易には溶解せず溶解
速度が著しく低下すること（第１図中Δ印）、脱クロム
層を迅速に溶解するためには、ＨＦを単味で使用するか
又はＨＦとＮＮＨＯ，の混酸においてＨＦの濃度をＮＨ
Ｏ。
の濃度よりも高めること（第１図中○印）が極めて有効
であることが判明したのである。
であることが判明したのである。
次にこの発明における処理液組成の限定理由について述
べる。ＨＦを単味で使用する場合においてその濃度を３
０ ｇ／ｊ２以上で２００ ｇ／ｊｌ！未満とする理由
は、ＨＦの濃度が３０８７１未満では、溶解速度が遅く
酸洗処理に要する時間が長くなり、一方２００ ｇ／ｌ
−以上では活性溶解が著しく肌荒れの原因になる。よっ
てＨＦの濃度は３０ ｇ ／ ｆｆｉ以上２００８７１
未満とした。
べる。ＨＦを単味で使用する場合においてその濃度を３
０ ｇ／ｊ２以上で２００ ｇ／ｊｌ！未満とする理由
は、ＨＦの濃度が３０８７１未満では、溶解速度が遅く
酸洗処理に要する時間が長くなり、一方２００ ｇ／ｌ
−以上では活性溶解が著しく肌荒れの原因になる。よっ
てＨＦの濃度は３０ ｇ ／ ｆｆｉ以上２００８７１
未満とした。
ここでＨＦを単味で使用する場合と（に酸洗能率が向上
するのは、ＨＦは上述したごとく還元性の酸でありステ
ンレス鋼は活性溶解する。５ＵＳ３０４鋼ではＨＦ単味
の時、活性溶解が著しすぎるため肌荒れが目立つが、二
相ステンレス鋼は耐酸性に優れるためＨＦ単味でも適度
に活性するものと考えられる。但し、この場合でも上述
したように２００ｇ／／！以上の濃度では液温によらず
活性が激しくなり、肌が荒れる傾向にある。
するのは、ＨＦは上述したごとく還元性の酸でありステ
ンレス鋼は活性溶解する。５ＵＳ３０４鋼ではＨＦ単味
の時、活性溶解が著しすぎるため肌荒れが目立つが、二
相ステンレス鋼は耐酸性に優れるためＨＦ単味でも適度
に活性するものと考えられる。但し、この場合でも上述
したように２００ｇ／／！以上の濃度では液温によらず
活性が激しくなり、肌が荒れる傾向にある。
次にＨＦとＮＨＯ，の混酸を用いる場合ではＨＦを３０
ｇ／ｌ！以上、２００ｇ／／！未満、ＮＨＯ。
ｇ／ｌ！以上、２００ｇ／／！未満、ＮＨＯ。
を１００ｇ／／！未満でかつＮ）ＩＯ，／ＨＦ≦１．０
とするが、その理由はＨＦについては、上記の如く、そ
の濃度が３０ ｇ／ｌ未満では溶解速度が小さく、一方
２００ｇ／Ａ以上では活性溶解が著しいからであり、ま
たＮＨＯ３については、その濃度が１００ｇ／ｌ以上で
は酸洗液の酸化力が強くなりすぎ脱スケール性、脱クロ
ム層の除去能力が低下するからである。
とするが、その理由はＨＦについては、上記の如く、そ
の濃度が３０ ｇ／ｌ未満では溶解速度が小さく、一方
２００ｇ／Ａ以上では活性溶解が著しいからであり、ま
たＮＨＯ３については、その濃度が１００ｇ／ｌ以上で
は酸洗液の酸化力が強くなりすぎ脱スケール性、脱クロ
ム層の除去能力が低下するからである。
ＨＦおよびＮ ＨＯ３の濃度が上記の範囲にありかつＮ
ＨＯ，、；’ＨＦ≦１．０を満足することにより高能率
で酸洗することができる。
ＨＯ，、；’ＨＦ≦１．０を満足することにより高能率
で酸洗することができる。
ここでＨＦとＮＨＯ，との混酸を上記の条件を満足する
ときに高能率で酸洗できるのは、以下の理由と考えられ
る。
ときに高能率で酸洗できるのは、以下の理由と考えられ
る。
ＨＮＯ，がＨＦよりも多くなると液の酸化力が強まり不
動態化しやくすなる。即ち、脱クロム層でも不動態化し
、その除去が困難になる。従ってＨＮ Ｏｚ≦ＨＦの条
件を満たし、活性溶解を維持することが必要である。こ
こでＨＦ単味との違いはわずかではあるが、処理能力の
大きいことであり、余り大きな差異はない。
動態化しやくすなる。即ち、脱クロム層でも不動態化し
、その除去が困難になる。従ってＨＮ Ｏｚ≦ＨＦの条
件を満たし、活性溶解を維持することが必要である。こ
こでＨＦ単味との違いはわずかではあるが、処理能力の
大きいことであり、余り大きな差異はない。
（実施例）
表１に示す化学組成になる厚さ４．ＯｍＸ幅１００胴×
長さ０．４ｍの二相ステンレス鋼の熱延板（Ｓ Ｕ ５
３２９ ＪｚＬ相当）および熱間仕上げした厚さ４．２
４ｎｍＸ外径６０．３ｍ１ｘ長さ１．０ｍの継目無鋼管
Ｓ Ｕ Ｓ ３２９ Ｊ！Ｌ相当）をそれぞれ固溶化熱
処理（１０５０°Ｃ×１５分、水冷）した後、機械的な
脱スケール処理を実施せず直接酸洗浴に挿入して酸洗し
、処理後に上記鋼板および鋼管の表面状況を調査した。
長さ０．４ｍの二相ステンレス鋼の熱延板（Ｓ Ｕ ５
３２９ ＪｚＬ相当）および熱間仕上げした厚さ４．２
４ｎｍＸ外径６０．３ｍ１ｘ長さ１．０ｍの継目無鋼管
Ｓ Ｕ Ｓ ３２９ Ｊ！Ｌ相当）をそれぞれ固溶化熱
処理（１０５０°Ｃ×１５分、水冷）した後、機械的な
脱スケール処理を実施せず直接酸洗浴に挿入して酸洗し
、処理後に上記鋼板および鋼管の表面状況を調査した。
その結果を表−２に処理条件とともに示す。
＊スケー残なし、肌荒なし
表−２から明らかなように適合例では機械的な処理を併
用せずに何れも良好な結果が得られた。
用せずに何れも良好な結果が得られた。
（発明の効果）
この発明によればオーステナイト組織とフェライト組織
の混合組織よりなる二相ステンレス鋼板、鋼帯あるいは
鋼管などの製造過程で生成する酸化スケールおよび脱ク
ロム層を機械的な処理を併用することなしに高能率に除
去することが可能でその効果は極めて大きい。
の混合組織よりなる二相ステンレス鋼板、鋼帯あるいは
鋼管などの製造過程で生成する酸化スケールおよび脱ク
ロム層を機械的な処理を併用することなしに高能率に除
去することが可能でその効果は極めて大きい。
第１図は二相ステンレス鋼の酸洗処理におけるＨＦとＮ
ＨＯ３の適正濃度範囲を示すグラフである。
ＨＯ３の適正濃度範囲を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、オーステナイト組織とフェライト組織の混合組織に
りなる二相ステンレス鋼を、ＨＦ：３０ｇ／ｌ以上〜２
００ｇ／ｌ未満の溶液にて酸洗処理することを特徴とす
る二相ステンレス鋼の酸洗方法。 ２、オーステナイト組織とフェライト組織の混合組織よ
りなる二相ステンレス鋼を、ＨＦ：３０ｇ／ｌ以上〜２
００ｇ／ｌ未満とＨＮＯ＿３：１００ｇ／ｌ未満でかつ
ＨＮＯ＿３／ＨＦ≦１．０の条件を満足する溶液にて酸
洗処理することを特徴とする二相ステンレス鋼の酸洗方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6738987A JPS63230892A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 二相ステンレス鋼の酸洗方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6738987A JPS63230892A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 二相ステンレス鋼の酸洗方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63230892A true JPS63230892A (ja) | 1988-09-27 |
| JPH0450394B2 JPH0450394B2 (ja) | 1992-08-14 |
Family
ID=13343581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6738987A Granted JPS63230892A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 二相ステンレス鋼の酸洗方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63230892A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0915185A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5456939A (en) * | 1977-10-14 | 1979-05-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method of descaling stainless steel pipe |
| JPS60248889A (ja) * | 1984-05-24 | 1985-12-09 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS61117291A (ja) * | 1984-11-12 | 1986-06-04 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS61249603A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-03-20 JP JP6738987A patent/JPS63230892A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5456939A (en) * | 1977-10-14 | 1979-05-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method of descaling stainless steel pipe |
| JPS60248889A (ja) * | 1984-05-24 | 1985-12-09 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS61117291A (ja) * | 1984-11-12 | 1986-06-04 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS61249603A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0915185A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| US6149744A (en) * | 1997-10-28 | 2000-11-21 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0450394B2 (ja) | 1992-08-14 |
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