JPS60248889A - オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS60248889A JPS60248889A JP10540184A JP10540184A JPS60248889A JP S60248889 A JPS60248889 A JP S60248889A JP 10540184 A JP10540184 A JP 10540184A JP 10540184 A JP10540184 A JP 10540184A JP S60248889 A JPS60248889 A JP S60248889A
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は表面光沢の優れたオーステナイト系ステンレス
９Ａ？ｆ５延板の製造方法に関するものである。
９Ａ？ｆ５延板の製造方法に関するものである。
一般的なステンレス冷延鋼板の製造方法を述べると、連
続鋳造スラブを均熱処理し、熱間圧延によシ２〜８咽の
厚さの熱延板を製造し、次に熱延板を必要に応じて焼鈍
した後脱スケールし、製品板厚まで冷間圧延する（ＩＣ
Ｒ）か途中の板厚で中間焼鈍して冷間圧延しく２０Ｒ）
、さらに、最終焼鈍酸洗しスキンパス圧延して２Ｂ製
品を製造するか、または最終光輝焼鈍しスキンパス圧延
してＢＡ製品を製造する。
続鋳造スラブを均熱処理し、熱間圧延によシ２〜８咽の
厚さの熱延板を製造し、次に熱延板を必要に応じて焼鈍
した後脱スケールし、製品板厚まで冷間圧延する（ＩＣ
Ｒ）か途中の板厚で中間焼鈍して冷間圧延しく２０Ｒ）
、さらに、最終焼鈍酸洗しスキンパス圧延して２Ｂ製
品を製造するか、または最終光輝焼鈍しスキンパス圧延
してＢＡ製品を製造する。
熱延板の脱スケールは、ショツトブラストなどの機械的
処理を行った後、硝酸とぶつ酸の混酸で酸洗すること罠
よシ行われ、通常用いられる酸濃度はオーステナイト系
（Ｃｒ −Ｎｉ系）の場合硝酸（ＨＮＯ，）が５〜１５
％、ぶつ酸（ＨＦ）が１〜５チである（「ステンレス鋼
便覧」昭和４８年版Ｐ、８４２）。
処理を行った後、硝酸とぶつ酸の混酸で酸洗すること罠
よシ行われ、通常用いられる酸濃度はオーステナイト系
（Ｃｒ −Ｎｉ系）の場合硝酸（ＨＮＯ，）が５〜１５
％、ぶつ酸（ＨＦ）が１〜５チである（「ステンレス鋼
便覧」昭和４８年版Ｐ、８４２）。
このようにして脱スケールした熱延板を冷間圧延すると
、冷延板の表面に「肌荒」と呼ばれる幅５〜５０μｍ、
長さ５０〜５００μｍ程度の微小欠陥が全面に生じ、特
Ｋ ＢＡ製品では製品の価値を著しく損ねる。したがっ
て、従来は熱延板を１〜２パス冷間圧延したのち、ベル
トグラインダーで表面を研削し、表面を均一にし、引続
き冷間圧延を行っていた。
、冷延板の表面に「肌荒」と呼ばれる幅５〜５０μｍ、
長さ５０〜５００μｍ程度の微小欠陥が全面に生じ、特
Ｋ ＢＡ製品では製品の価値を著しく損ねる。したがっ
て、従来は熱延板を１〜２パス冷間圧延したのち、ベル
トグラインダーで表面を研削し、表面を均一にし、引続
き冷間圧延を行っていた。
近年、ステンレス鋼板の製造コスト低減のため、ベルト
グラインダーによる表面の研削工程の省略が要望されて
いる。
グラインダーによる表面の研削工程の省略が要望されて
いる。
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼板の製
造において、ベルトグラインダーによる表面の研削工程
を省略し、ＢＡＪＩＱ品でも表面光沢の優れた製品全製
造することを目的とする。
造において、ベルトグラインダーによる表面の研削工程
を省略し、ＢＡＪＩＱ品でも表面光沢の優れた製品全製
造することを目的とする。
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼の熱延板をシ
ョツトブラストなどの機械的処理を行ったのち、ＨＮＯ
３として１００〜４００１／ｌとＨＦとして７５〜４０
０１／ｌ ’ｆｃ含む高濃度の硝ぶつ酸水溶液を用いて
脱スケールし、ベルトグラインダーによる表面研削を行
わずに冷間圧延し、最終焼鈍する。硝ぶつ酸水溶液の濃
度は、ＨＮＯ３が１００１７を未ａあるいはＨＦが７５
ｉ／ｌ 未満では冷間圧延後のステンレス鋼板に肌荒
が発生する。寸た、ＨＮＯ３濃度が４００９７ｔを超え
るとＮＯｘの発生が激しく脱硝が困難となる。更にぶつ
酸は元来高価な酸液であシ４００ ｇ／ｌを超える濃度
では工菜的に実施する意味がない。したがって、ＨＮＯ
３’（ｒｌｏＯ〜４００ｇ／ｌ １ ＨＦを７５〜４０
０１／／ｌと限定した。
ョツトブラストなどの機械的処理を行ったのち、ＨＮＯ
３として１００〜４００１／ｌとＨＦとして７５〜４０
０１／ｌ ’ｆｃ含む高濃度の硝ぶつ酸水溶液を用いて
脱スケールし、ベルトグラインダーによる表面研削を行
わずに冷間圧延し、最終焼鈍する。硝ぶつ酸水溶液の濃
度は、ＨＮＯ３が１００１７を未ａあるいはＨＦが７５
ｉ／ｌ 未満では冷間圧延後のステンレス鋼板に肌荒
が発生する。寸た、ＨＮＯ３濃度が４００９７ｔを超え
るとＮＯｘの発生が激しく脱硝が困難となる。更にぶつ
酸は元来高価な酸液であシ４００ ｇ／ｌを超える濃度
では工菜的に実施する意味がない。したがって、ＨＮＯ
３’（ｒｌｏＯ〜４００ｇ／ｌ １ ＨＦを７５〜４０
０１／／ｌと限定した。
このような８度の硝ぶつ酸水溶液を用いた脱スケールは
、該液中に熱延板を浸漬するが、または、熱延板に膣液
をスプレーして行う。硝ふっ酸処理前の機械的処理とし
ては、ショツトブラストのほかりキッドホーニング、ロ
ールベンディング、軽圧下圧延などを行うことができる
。脱スケールしたステンレス鋼板は、製品板厚まで中間
焼鈍することなく冷間圧延してもよく、材質上あるいは
圧延能力上の問題などがあれば、途中の板ル・、で中間
焼鈍を行って冷間圧延してもよい。
、該液中に熱延板を浸漬するが、または、熱延板に膣液
をスプレーして行う。硝ふっ酸処理前の機械的処理とし
ては、ショツトブラストのほかりキッドホーニング、ロ
ールベンディング、軽圧下圧延などを行うことができる
。脱スケールしたステンレス鋼板は、製品板厚まで中間
焼鈍することなく冷間圧延してもよく、材質上あるいは
圧延能力上の問題などがあれば、途中の板ル・、で中間
焼鈍を行って冷間圧延してもよい。
ＳＯ８３０４の熱延板をショツトブラストしたのち、従
来一般に行われている条件のＨＮＯ３１０ＣＨＩ／ｌ。
来一般に行われている条件のＨＮＯ３１０ＣＨＩ／ｌ。
ＨＦ ３０ 、！ｉ！／ｌ 、浴温５０℃、浸漬時間６
０秒で硝ぶつ酸酸洗したときの表面は、第２図（、）の
走査型電子顕微鏡像に示すように、結晶粒界が溝状に侵
食され（通常粒界腐食と呼ばれる）、シかも結晶粒内に
は方位性のエッチビットと呼ばれるミクロ的な穴が無数
に発生している。このような熱延板をベルトグラインダ
ー研削せずに冷間圧延すると、ホットコイル表面の結晶
粒界の溝状部、および結晶粒内のエッチビットが冷間圧
延時につぶされ、かぶさυ状になる。
０秒で硝ぶつ酸酸洗したときの表面は、第２図（、）の
走査型電子顕微鏡像に示すように、結晶粒界が溝状に侵
食され（通常粒界腐食と呼ばれる）、シかも結晶粒内に
は方位性のエッチビットと呼ばれるミクロ的な穴が無数
に発生している。このような熱延板をベルトグラインダ
ー研削せずに冷間圧延すると、ホットコイル表面の結晶
粒界の溝状部、および結晶粒内のエッチビットが冷間圧
延時につぶされ、かぶさυ状になる。
この欠陥は第２図（ｂ）（圧下率３０チ）、同（Ｃ）（
圧下率６０％）、同（ｄ）（圧下率８０％）の顕微鏡写
真（Ｘ２００）に示されるように冷延圧下率が増加する
と徐々に消えるが、第２図（ｄ）から明らかな如く通常
の酸洗法では圧下率が８０条になっても無数の疵が全面
に存在する事が判る。
圧下率６０％）、同（ｄ）（圧下率８０％）の顕微鏡写
真（Ｘ２００）に示されるように冷延圧下率が増加する
と徐々に消えるが、第２図（ｄ）から明らかな如く通常
の酸洗法では圧下率が８０条になっても無数の疵が全面
に存在する事が判る。
この製品を肉眼で観察すると全体に白っぽく曇り、微小
欠陥も確認され製品として不合格となる。
欠陥も確認され製品として不合格となる。
これを「肌荒」と呼ぶ。
第２図（ｄ）の黒くみえる欠陥部が肌荒であシ、大きな
肌荒で幅１０μｍ１長さ１５０μｍになる。
肌荒で幅１０μｍ１長さ１５０μｍになる。
未だ冷延圧下率の低い第２ ｂｉＺＩ （ｃ）では肌荒
が網目状に連なっている事が判る。
が網目状に連なっている事が判る。
肌荒の大きさは冷延圧下率、ホットコイルの性状で異な
シ、第２図で示したものより更に大きなものが生ずる事
が経験されている。
シ、第２図で示したものより更に大きなものが生ずる事
が経験されている。
これに対して、硝ぶつ酸の濃度全本発明の範囲内のＨＮ
Ｏ３１５０１１／ｌ 、 ）ＩＦ １００１／ｌとし、
その他は前記従来法と同様の条件で製造した例を第３図
に示す。酸洗後の熱延板の表面には、第３図（ａ）に示
すように、結晶粒界の溝状腐食および結晶粒内のエッチ
ビットは見られず、全面腐食となっている。
Ｏ３１５０１１／ｌ 、 ）ＩＦ １００１／ｌとし、
その他は前記従来法と同様の条件で製造した例を第３図
に示す。酸洗後の熱延板の表面には、第３図（ａ）に示
すように、結晶粒界の溝状腐食および結晶粒内のエッチ
ビットは見られず、全面腐食となっている。
この様な熱延板をベルト・グラインダー研削せずに冷間
圧延すると、第３図（ｂ）（圧下率３０％）、同（Ｃ）
（圧下率６０チ）、同（ｄ）（圧下率８０％）の顕微鏡
写真（Ｘ２００）に示す様に第２図の同じ圧下率での比
較において明らかな様に表面性状が格段に異なシ美麗な
表面である事が判る。
圧延すると、第３図（ｂ）（圧下率３０％）、同（Ｃ）
（圧下率６０チ）、同（ｄ）（圧下率８０％）の顕微鏡
写真（Ｘ２００）に示す様に第２図の同じ圧下率での比
較において明らかな様に表面性状が格段に異なシ美麗な
表面である事が判る。
圧下率８０チの第３図（ｄ）において微かに黒くみえる
点は元来ホットコイルの持つ凹凸と、冷延ロールの凹凸
によシ生じた欠陥でろ９２００倍の顕微鏡で観卦される
ものであシ実際の肉眼での製品判定では全く問題となら
ない。
点は元来ホットコイルの持つ凹凸と、冷延ロールの凹凸
によシ生じた欠陥でろ９２００倍の顕微鏡で観卦される
ものであシ実際の肉眼での製品判定では全く問題となら
ない。
つぎに５ＵＳ３０４０熱延板をショツトブラストしたの
ち５ノの各種濃度に調整した硝ぶつ酸混合液を５０℃の
温度に保持し、該混合液を用いて６０秒間脱スケール処
理した。
ち５ノの各種濃度に調整した硝ぶつ酸混合液を５０℃の
温度に保持し、該混合液を用いて６０秒間脱スケール処
理した。
次にこの試片を走査型電子顕微鏡で観察し溝状腐食、エ
ッチビットの有無を確認した。更にこの酸洗処理した試
片盆８０チ伶間圧延し「肌荒」の有無全顕微鏡（２００
倍および５００倍）で調査した。
ッチビットの有無を確認した。更にこの酸洗処理した試
片盆８０チ伶間圧延し「肌荒」の有無全顕微鏡（２００
倍および５００倍）で調査した。
その結果を第１図に示す。第１図中○印は冷延後肌荒、
光沢不良ともにないもの、Ｘ印は冷延後肌荒、光沢不良
ともにあるものを示す。硝酸１００ｇ／ｌ 以上、ぶつ
酸７５ ｉ／ｌ 以上を含む０度範囲に赴いては、酸洗
抜溝状腐食、エッチビットともに発生せず、このような
試片を６間圧延したときにｉｄ肌荒れの発生が全くみら
八ず、溝状腐食、エッチビットの発生しない領域と肌荒
の発生しない領域が良＜−、；夕した。なお、温１廿を
３０．７０゜９０℃の３水準につき第１１ノで示した硝
酸十ふっ酸の各種の６肚範囲について実験を行なった結
果、硝酸１００ ｇ／ｌ 以上、ぶつ酸７５９／ｌ 以
上の５Ｏ℃において良好であった濃度範囲と同様の適Ｉ
Ｆ範囲が存在するりが判明した。才だ脱スケール完了後
戻に長い時間浸漬しても溝状腐食、エッチビットは発生
しない。したがって第１図で示した適正濃度範囲内であ
れば温度に関係なく、また脱スケール完了後の時間に関
係なく溝状腐食、エッチピントは発生しないといえる。
光沢不良ともにないもの、Ｘ印は冷延後肌荒、光沢不良
ともにあるものを示す。硝酸１００ｇ／ｌ 以上、ぶつ
酸７５ ｉ／ｌ 以上を含む０度範囲に赴いては、酸洗
抜溝状腐食、エッチビットともに発生せず、このような
試片を６間圧延したときにｉｄ肌荒れの発生が全くみら
八ず、溝状腐食、エッチビットの発生しない領域と肌荒
の発生しない領域が良＜−、；夕した。なお、温１廿を
３０．７０゜９０℃の３水準につき第１１ノで示した硝
酸十ふっ酸の各種の６肚範囲について実験を行なった結
果、硝酸１００ ｇ／ｌ 以上、ぶつ酸７５９／ｌ 以
上の５Ｏ℃において良好であった濃度範囲と同様の適Ｉ
Ｆ範囲が存在するりが判明した。才だ脱スケール完了後
戻に長い時間浸漬しても溝状腐食、エッチビットは発生
しない。したがって第１図で示した適正濃度範囲内であ
れば温度に関係なく、また脱スケール完了後の時間に関
係なく溝状腐食、エッチピントは発生しないといえる。
肌荒の発生していない冷延板を光輝焼鈍してＢＡ製品を
製造すれば、肌荒のない光沢良好な製品が得られる。ま
た、このような冷延板を酸化性雰囲気で焼鈍し酸洗して
２Ｂ與品を製造しても、表面性状の優れた製品が得られ
る。
製造すれば、肌荒のない光沢良好な製品が得られる。ま
た、このような冷延板を酸化性雰囲気で焼鈍し酸洗して
２Ｂ與品を製造しても、表面性状の優れた製品が得られ
る。
ショツトブラスト処理したＳＵＳ ３０４の熱延板を硝
酸（ＨＮＯ３） ５０〜４００９／ｌ、ぶつ酸（ＨＦ’
） ５０〜４００１／ｌの各濃度範囲で合計４２種類の
濃度を組み合わせて５０℃Ｘ ６０ ｓｅｃの条件下で
酸洗後、ベル（・グラインダー研削せずに冷間圧延し、
光輝焼鈍し、「肌荒」発生の有無を調査した。結果は表
１に示すように、本発明法によるものはいずれも良好な
表面の製品が得られた。また「肌荒」発生のない製品は
光沢も良く表面性状が改善されている。
酸（ＨＮＯ３） ５０〜４００９／ｌ、ぶつ酸（ＨＦ’
） ５０〜４００１／ｌの各濃度範囲で合計４２種類の
濃度を組み合わせて５０℃Ｘ ６０ ｓｅｃの条件下で
酸洗後、ベル（・グラインダー研削せずに冷間圧延し、
光輝焼鈍し、「肌荒」発生の有無を調査した。結果は表
１に示すように、本発明法によるものはいずれも良好な
表面の製品が得られた。また「肌荒」発生のない製品は
光沢も良く表面性状が改善されている。
表 １
表 １ （つソき）
〔発明の効果〕
不発明はオーステナイト系ステンレス鋼板の表面欠陥と
して重要な「肌荒」「光沢不良」の原因が熱延板の溝状
腐拭、エッチビットであること全明らかにし、その発生
全防止することによって、従来不可欠とされていたベル
トグラインダ一工程を省略して表面光沢の設れた冷延薄
板を製造することが可能となった。
して重要な「肌荒」「光沢不良」の原因が熱延板の溝状
腐拭、エッチビットであること全明らかにし、その発生
全防止することによって、従来不可欠とされていたベル
トグラインダ一工程を省略して表面光沢の設れた冷延薄
板を製造することが可能となった。
またベルトグラインダ一工程の省略によシ経済的利点は
大となり、貢源消惜の抑制、更には製造工期の大幅短縮
全達成できた。
大となり、貢源消惜の抑制、更には製造工期の大幅短縮
全達成できた。
第１図は硝ふっ酸酸洗の酸濃度と肌荒れの関係を示す図
、第２図は従来法によるオーステナイト系ステンレス鋼
板の表面の糺織を示す顕微鏡写真図、第３図は本発明に
よる光沢良好なオーステナイト系ステンレス鋼板の表面
の組絨を示す顕微鏡写真図である。 ０ １００ ２θθ ３θ０ ４ｏＯ 万ガ酸儂度（１／７）
、第２図は従来法によるオーステナイト系ステンレス鋼
板の表面の糺織を示す顕微鏡写真図、第３図は本発明に
よる光沢良好なオーステナイト系ステンレス鋼板の表面
の組絨を示す顕微鏡写真図である。 ０ １００ ２θθ ３θ０ ４ｏＯ 万ガ酸儂度（１／７）
Claims (1)
- オーステナイト系ステンレス鋼の熱延板を硝酸１００〜
４００１／ｌ にぶつ酸７５〜４ｏ ｏ ｌ／１を混会
した水溶液を用いて脱スケールしたのち、冷間圧延し焼
鈍することを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10540184A JPS60248889A (ja) | 1984-05-24 | 1984-05-24 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10540184A JPS60248889A (ja) | 1984-05-24 | 1984-05-24 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60248889A true JPS60248889A (ja) | 1985-12-09 |
| JPH0360920B2 JPH0360920B2 (ja) | 1991-09-18 |
Family
ID=14406603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10540184A Granted JPS60248889A (ja) | 1984-05-24 | 1984-05-24 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60248889A (ja) |
Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| JPS62250200A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS63230892A (ja) * | 1987-03-20 | 1988-09-27 | Kawasaki Steel Corp | 二相ステンレス鋼の酸洗方法 |
| US5554235A (en) * | 1994-07-07 | 1996-09-10 | Bwg Bergwerk-Und Walzwerk-Machinenbau Gmbh | Method of and process for cold-rolling of stainless-steel and titanium-alloy strip |
| EP0915185A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
| TW330214B (en) * | 1996-03-22 | 1998-04-21 | Kawasaki Steel Co | Austenitic stainless stee with excellent corrosion resistance and glossiness |
| JP4562901B2 (ja) * | 2000-12-01 | 2010-10-13 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
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| JPS54112728A (en) * | 1978-02-24 | 1979-09-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Descaling method for high ni high cr stainless steel products |
| JPS5791816A (en) * | 1980-11-26 | 1982-06-08 | Nippon Steel Corp | Descaling method for hot rolled stainless steel strip |
-
1984
- 1984-05-24 JP JP10540184A patent/JPS60248889A/ja active Granted
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| US6149744A (en) * | 1997-10-28 | 2000-11-21 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0360920B2 (ja) | 1991-09-18 |
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