JPS5935868B2 - 窒化けい素焼結体の製造法 - Google Patents
窒化けい素焼結体の製造法Info
- Publication number
- JPS5935868B2 JPS5935868B2 JP57141393A JP14139382A JPS5935868B2 JP S5935868 B2 JPS5935868 B2 JP S5935868B2 JP 57141393 A JP57141393 A JP 57141393A JP 14139382 A JP14139382 A JP 14139382A JP S5935868 B2 JPS5935868 B2 JP S5935868B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- sintering
- silicon nitride
- strength
- oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高強度、特に1000℃をこえる高温での強
度にすぐれた窒化けい素焼給体の製造法に関する。
度にすぐれた窒化けい素焼給体の製造法に関する。
窒化けい素焼給体は、強度、耐酸化性、耐摩耗性などに
すぐれ、特に高温域においても高強度を保持し、化学的
に安定な材料であり、炭化けい素などとともに構造用材
料として注目されている。
すぐれ、特に高温域においても高強度を保持し、化学的
に安定な材料であり、炭化けい素などとともに構造用材
料として注目されている。
窒化けい素は自己焼結性に乏しい物質であるので、その
焼結体の製造には、焼結を促進させるために、焼結過程
で粒界に液相を形成する金属酸化物や窒化物などが焼結
助剤として窒化けい素粉床に配合されるのが一般である
。
焼結体の製造には、焼結を促進させるために、焼結過程
で粒界に液相を形成する金属酸化物や窒化物などが焼結
助剤として窒化けい素粉床に配合されるのが一般である
。
こうして得られる焼結体の性質は、周知のように、粒界
層の物性に依存するので、これを構造用セラミックとし
て使用するには、粒界層が機械的にも高い強度を有する
ことが必要であり、と(に内燃機関やガスタービン用構
造材として適用するためには、常温のみならず、高温域
においてもその用途に耐える高い強度が保持されねばな
らない。
層の物性に依存するので、これを構造用セラミックとし
て使用するには、粒界層が機械的にも高い強度を有する
ことが必要であり、と(に内燃機関やガスタービン用構
造材として適用するためには、常温のみならず、高温域
においてもその用途に耐える高い強度が保持されねばな
らない。
しかしながら、従来の製造法で得られる窒化けい素焼給
体は、常温での強度はすぐれていても、1000℃付近
の高温になると強度低下が著しく、粒界すベリ現象に起
因する塑性的破壊を引起すことがしばしば観察される。
体は、常温での強度はすぐれていても、1000℃付近
の高温になると強度低下が著しく、粒界すベリ現象に起
因する塑性的破壊を引起すことがしばしば観察される。
これは、焼結助剤として配合された化合物とS i 3
N4とで形成される粒界層がガラス相をなしているこ
とによるものであり、たとえば、窒化けい素粉床に焼結
助剤としてMgOを5重量%配合してホットプレス法に
より製造された焼結体の強度は、常温時に例えば90k
gf /−であるのに対し、1300℃では、わずかに
22kgf /m4前後と、常温時の30%にも満たな
い低いレベルに激減する。
N4とで形成される粒界層がガラス相をなしているこ
とによるものであり、たとえば、窒化けい素粉床に焼結
助剤としてMgOを5重量%配合してホットプレス法に
より製造された焼結体の強度は、常温時に例えば90k
gf /−であるのに対し、1300℃では、わずかに
22kgf /m4前後と、常温時の30%にも満たな
い低いレベルに激減する。
このため、従来の窒化けい素焼給体は、高温用材料、と
くに1000℃をこえる高温用途には適用し得ないもの
であった。
くに1000℃をこえる高温用途には適用し得ないもの
であった。
本発明者等は、上記問題を解決すべく、鋭意研究を重ね
た結果、焼結助剤として、希土類酸化物のうち、とくに
プラセオジム酸化物(Pr60□1)を一定量配合して
得られる焼結体は、高温域での強度低下がきわめて少く
、更にプラセオジム酸化物とイツトリウム酸化物(Y2
O2)とを特定の配合割合で混合したものは、1000
℃をこえる温度においても、常温時に匹敵する強度を保
持することを見出した。
た結果、焼結助剤として、希土類酸化物のうち、とくに
プラセオジム酸化物(Pr60□1)を一定量配合して
得られる焼結体は、高温域での強度低下がきわめて少く
、更にプラセオジム酸化物とイツトリウム酸化物(Y2
O2)とを特定の配合割合で混合したものは、1000
℃をこえる温度においても、常温時に匹敵する強度を保
持することを見出した。
本発明はこの知見に基づいて完成されたものである。
本発明は、窒化けい素粉末に、焼結助剤としてプラセオ
ジム酸化物を10〜20重量%配合した混合物を成形、
焼結する窒化けい素焼給体の製造法を提供する。
ジム酸化物を10〜20重量%配合した混合物を成形、
焼結する窒化けい素焼給体の製造法を提供する。
また、本発明は、窒化けい素粉末に、プラセオジム酸化
物とイツトリウム酸化物とを焼結助剤として複合使用し
、プラセオジム酸化物5重量%以上、イツトリウム酸化
物10重量%以下、両酸化物の合計10重量%以上の配
合割合で混合し、成形、焼結する窒化けい素焼給体の製
造法を提供する。
物とイツトリウム酸化物とを焼結助剤として複合使用し
、プラセオジム酸化物5重量%以上、イツトリウム酸化
物10重量%以下、両酸化物の合計10重量%以上の配
合割合で混合し、成形、焼結する窒化けい素焼給体の製
造法を提供する。
本発明方法で得られる焼結体は、常温強度にすぐれるこ
とは言うまでもなく、後記実施例にも示されるように、
1300°Cにおいてもその曲げ強度は常温時の70%
をこえる高水準に保持される。
とは言うまでもなく、後記実施例にも示されるように、
1300°Cにおいてもその曲げ強度は常温時の70%
をこえる高水準に保持される。
なお、これまでにも、焼結助剤として希土類酸化物を使
用した焼結体の製造法も多く提案されてはいるが(例え
ば、特開昭55−109277号、同55−11667
1号)、本発明のように、特にプラセオジム酸化物とイ
ツトリウム酸化物とが注目され、かつその特定量の使用
による高温強度向上に対する特異の効果について言及さ
れた報告は見当らない。
用した焼結体の製造法も多く提案されてはいるが(例え
ば、特開昭55−109277号、同55−11667
1号)、本発明のように、特にプラセオジム酸化物とイ
ツトリウム酸化物とが注目され、かつその特定量の使用
による高温強度向上に対する特異の効果について言及さ
れた報告は見当らない。
本発明に従い、プラセオジム酸化物を焼結助剤として窒
化けい素粉末に混合する場合、その混合物におけるプラ
セオジム酸化物の混合割合は10〜20重量%であるこ
とを要する。
化けい素粉末に混合する場合、その混合物におけるプラ
セオジム酸化物の混合割合は10〜20重量%であるこ
とを要する。
下限を10重量%とするのは、それより少いと効果が不
足するからである。
足するからである。
しかし、多量に加えても、効果の増加は少く、また混合
物に占める主原料である窒化けい素粉末の割合が相対的
に低下し、かえって高温特性の低下を招くので、20重
量%を上限とし、好ましくは18重量%以下とする。
物に占める主原料である窒化けい素粉末の割合が相対的
に低下し、かえって高温特性の低下を招くので、20重
量%を上限とし、好ましくは18重量%以下とする。
一方、焼結助剤として、プラセオジム酸化物とイツトリ
ウム酸化物とを窒化けい素粉末に複合添加する場合、そ
の混合物における各酸化物の混合割合は、プラセオジム
酸化物5重量%以上、イツトリウム酸化物10重量%以
下、両酸化物の合計量10重量%以上であることを要す
る。
ウム酸化物とを窒化けい素粉末に複合添加する場合、そ
の混合物における各酸化物の混合割合は、プラセオジム
酸化物5重量%以上、イツトリウム酸化物10重量%以
下、両酸化物の合計量10重量%以上であることを要す
る。
プラセオジム酸化物の混合割合を5重量%以上とするの
は、それより少いと、たとえイツトリウム酸化物との合
計量が10重量%以上であっても、高温強度向上効果が
不足するからである。
は、それより少いと、たとえイツトリウム酸化物との合
計量が10重量%以上であっても、高温強度向上効果が
不足するからである。
イツt−IJウム酸化物の混合割合の上限を10重量%
とするのは、それをこえて多量に加えると、却って高温
強度が低下するからである。
とするのは、それをこえて多量に加えると、却って高温
強度が低下するからである。
また、プラセオジム酸化物とイツトリウム酸化物との合
計量を10重量%以上とするのは、焼結促進効果と高温
強度向上効果とを確保するためである。
計量を10重量%以上とするのは、焼結促進効果と高温
強度向上効果とを確保するためである。
もつとも、焼結助剤の合計混合量をあまり多くしても、
増量した程の効果は得がたく、経済的に不利であるばか
りか、混合物に占める窒化けい素粉末の割合が少(なる
ことなどに因り、焼結体の高温強度の低下傾向が生じる
。
増量した程の効果は得がたく、経済的に不利であるばか
りか、混合物に占める窒化けい素粉末の割合が少(なる
ことなどに因り、焼結体の高温強度の低下傾向が生じる
。
この点から、プラセオジム酸化物の配合量は20重量%
以下とする。
以下とする。
従って、イツトリウム酸化物との合計量は30重量%を
こえることはない。
こえることはない。
焼結体の高温強度の点から規定される上記焼結助剤のよ
り好ましい配合割合は、プラセオジム酸化物7〜15重
量%、イツトリウム酸化物10重量%以下、その合計量
12重量%以上である。
り好ましい配合割合は、プラセオジム酸化物7〜15重
量%、イツトリウム酸化物10重量%以下、その合計量
12重量%以上である。
一方、主原料である窒化けい素粉末には、その結晶構造
にα型とβ型があり、周知のように、α型構造の含有量
が多い程、粒界層の結晶化が助長される点で有利であり
、好ましくはα型構造を90%以上含有するものが使用
される。
にα型とβ型があり、周知のように、α型構造の含有量
が多い程、粒界層の結晶化が助長される点で有利であり
、好ましくはα型構造を90%以上含有するものが使用
される。
前記規定に従って調製された窒化物粉末と焼結助剤かも
なる混合物(これには必要に応じて成形助剤が適量配合
される場合もある)は、ついで成形および焼結に付され
る。
なる混合物(これには必要に応じて成形助剤が適量配合
される場合もある)は、ついで成形および焼結に付され
る。
この成形、焼結条件には特別の限定はなく、いわゆるホ
ットプレス法や熱間静水圧焼結法(HIP法)などの加
圧焼結法、あるいは常圧焼結法を適用し、常法に従って
行えばよい。
ットプレス法や熱間静水圧焼結法(HIP法)などの加
圧焼結法、あるいは常圧焼結法を適用し、常法に従って
行えばよい。
ホットプレス法によれば、調製された混合物を、そのま
ま所定の形状の型に充填し、ダイスによる加圧下に焼結
が行なわれる。
ま所定の形状の型に充填し、ダイスによる加圧下に焼結
が行なわれる。
加圧力は約200〜400 kgf /crA程度、焼
結温度は約1600〜1850℃程度であればよい。
結温度は約1600〜1850℃程度であればよい。
また、HIP法では、圧力500−2500kgf /
crA、温度1600〜1850°Cで行えばよい。
crA、温度1600〜1850°Cで行えばよい。
一方、常圧焼結法による場合には、焼結前に所要の形状
に成形することを要するので、混合物調製の際に、焼結
助剤とともに、常法に従ってメチルセルロースなどの成
形助剤を適量(例えば、0.1〜2.0重量%)混和し
ておけばよい。
に成形することを要するので、混合物調製の際に、焼結
助剤とともに、常法に従ってメチルセルロースなどの成
形助剤を適量(例えば、0.1〜2.0重量%)混和し
ておけばよい。
その成形法は、一軸プレス、ラバープレス、射出成形、
押出し、スリップキャスティングなど適宜の方法を採用
すればよい。
押出し、スリップキャスティングなど適宜の方法を採用
すればよい。
成形体の焼結は、窒素ガス雰囲気下、1600〜185
0℃にて行なわれる。
0℃にて行なわれる。
窒素ガス雰囲気圧力は1〜]、Okgf/ca程度であ
るが、1.5 kgf /cystに満たない低圧力下
でも十分良好な結果を得ることができる。
るが、1.5 kgf /cystに満たない低圧力下
でも十分良好な結果を得ることができる。
上記各焼結における焼結温度を約1600℃とするのは
、それより低温では焼結が不足するからであり、好まし
くは1750℃以上とする。
、それより低温では焼結が不足するからであり、好まし
くは1750℃以上とする。
上限を1850℃とするのは、S i 3 N40分解
を除ぐためである。
を除ぐためである。
なお、本発明における焼結助剤に関する前記の規定は、
それ以外の化合物を焼結助剤として併用することを排除
する趣旨ではない。
それ以外の化合物を焼結助剤として併用することを排除
する趣旨ではない。
次に、実施例により本発明を具体的に説明する。
実施例 1
窒化けい素粉末(α化率95%、平均粒径0.6μm)
に、第1表に示す焼結助剤を配合した混合物を調製し、
ホットプレス法により、加圧力400 kg f /c
nffi、温度1800’C1保持時間1時し間の条件
にて直方体形状(40mmX 20mmX 6mm)の
焼結体を製造し、それぞれについて常温および1300
℃における曲げ強さく kgf /m! )を測定した
。
に、第1表に示す焼結助剤を配合した混合物を調製し、
ホットプレス法により、加圧力400 kg f /c
nffi、温度1800’C1保持時間1時し間の条件
にて直方体形状(40mmX 20mmX 6mm)の
焼結体を製造し、それぞれについて常温および1300
℃における曲げ強さく kgf /m! )を測定した
。
賦香1〜5は本発明例、1゛1〜15は比較例である。
比較例のらち、扁11〜14はプラセオジム酸化物を欠
くもの、//615は本発明と同じようにプラセオジム
酸化物とイツトリウム酸化物とを混合したものであるが
、その混合割合が本発明の規定から逸脱する例である。
くもの、//615は本発明と同じようにプラセオジム
酸化物とイツトリウム酸化物とを混合したものであるが
、その混合割合が本発明の規定から逸脱する例である。
曲げ強度試験は、焼結体から切出した3mmX3mmX
40mmの試験片を用い、三点曲げ法(但し、スパン距
離20mm)により行った。
40mmの試験片を用い、三点曲げ法(但し、スパン距
離20mm)により行った。
試験結果を第1表に併記する。
表中の「高温/常温・強度比」は、(1,300℃での
曲げ強さくkyf/m4)/常温での曲げ強さくkyf
/m4))を表わす。
曲げ強さくkyf/m4)/常温での曲げ強さくkyf
/m4))を表わす。
実施例 2
窒化けい素粉末(α化率および粒径は前記実施例1と同
じ)に、焼結助剤としてPr60□1およびY2O3、
成形助剤として05%メチルセルロース水溶液(窒化け
い素粉末30グに対し10ccの割合)で添加・混合し
、一軸プレス法にて円板状に成形したのち、常圧焼結法
により1.3kgf /crAの窒素ガス雰囲気下、1
750℃で2時間保持して焼結を完了し、直径50mm
X厚さ6mmの焼結体を得た。
じ)に、焼結助剤としてPr60□1およびY2O3、
成形助剤として05%メチルセルロース水溶液(窒化け
い素粉末30グに対し10ccの割合)で添加・混合し
、一軸プレス法にて円板状に成形したのち、常圧焼結法
により1.3kgf /crAの窒素ガス雰囲気下、1
750℃で2時間保持して焼結を完了し、直径50mm
X厚さ6mmの焼結体を得た。
また比較として、Y2O3のみを焼結助剤として混合す
るほかは上記と同一の条件により焼結体を得、それぞれ
につき実施例1と同様の曲げ試験を行った。
るほかは上記と同一の条件により焼結体を得、それぞれ
につき実施例1と同様の曲げ試験を行った。
第2表にその結果を示す。上記各実施例に示されるよう
に、本発明による焼結体は、温度上昇に伴う強度低下が
ごくわずがであり、1300°Cにおいても常温時の7
0%をこえる強度を保持している。
に、本発明による焼結体は、温度上昇に伴う強度低下が
ごくわずがであり、1300°Cにおいても常温時の7
0%をこえる強度を保持している。
とくに、プラセオジム酸化物とイツトリウム酸化物を複
合使用したときの高温強度の向上は顕著である。
合使用したときの高温強度の向上は顕著である。
これに対し、比較例はいづれも高温強度が低い。
ちなみに、実施例1における比較例/%13はイツトリ
ウム酸化物5重量%、セリウム酸化物7重量%(合計1
2重量%)、414はイツトリウム酸化物5重量%、サ
マリウム酸化物7重量%(合計12重量%)を含む例で
あるが、これらの1300℃の曲げ強度を、本発明例O
π3(イツトリウム酸化物5重量%、プラセオジム酸化
物7重量%、合計12重量%)とくらべると、本発明例
/463は81kgf/−であるのに対し、比較例/l
613.14はそれぞれ44kgf/−148kgf/
−にすぎない。
ウム酸化物5重量%、セリウム酸化物7重量%(合計1
2重量%)、414はイツトリウム酸化物5重量%、サ
マリウム酸化物7重量%(合計12重量%)を含む例で
あるが、これらの1300℃の曲げ強度を、本発明例O
π3(イツトリウム酸化物5重量%、プラセオジム酸化
物7重量%、合計12重量%)とくらべると、本発明例
/463は81kgf/−であるのに対し、比較例/l
613.14はそれぞれ44kgf/−148kgf/
−にすぎない。
このことは、イツトリウム酸化物と組合せて使用される
化合物が同じ希土類元素の酸化物であっても、プラセオ
ジム酸化物は高温強度向上に著効を有するが、セリウム
やサマリウムの酸化物はその効果に乏しいことを示す。
化合物が同じ希土類元素の酸化物であっても、プラセオ
ジム酸化物は高温強度向上に著効を有するが、セリウム
やサマリウムの酸化物はその効果に乏しいことを示す。
更に、本発明と同じようにプラセオジム酸化物とイツト
リウム酸化物との組合せであっても、実施例1の比較例
扁15に示すようにその混合割合が本発明の規定を満足
しないと効果が乏しいことがわかる。
リウム酸化物との組合せであっても、実施例1の比較例
扁15に示すようにその混合割合が本発明の規定を満足
しないと効果が乏しいことがわかる。
このように、本発明は、焼結助剤として、プラセオジム
酸化物、またはプラセオジム酸化物とイツ) IJウム
酸化物とをそれぞれ特定量使用することによって窒化け
い素焼給体の高温強度を著しく改善したものである。
酸化物、またはプラセオジム酸化物とイツ) IJウム
酸化物とをそれぞれ特定量使用することによって窒化け
い素焼給体の高温強度を著しく改善したものである。
本発明により得られる焼結体は、常温強度はもちろん上
記のように高温域において高い強度レベルを保持するの
で、1000°Cをこえる高温用途にも十分に適用する
ことができ、従来のセラミック焼結体では得られない安
定性、耐久性を保証する。
記のように高温域において高い強度レベルを保持するの
で、1000°Cをこえる高温用途にも十分に適用する
ことができ、従来のセラミック焼結体では得られない安
定性、耐久性を保証する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 窒化けい素粉床に、焼結助剤としてプラセオジム酸
化物を10〜20重量%配合した混合物を成形、焼結す
ることを特徴とする窒化けい素焼給体の製造法。 2 窒化けい素粉床に、焼結助剤として、プラセオジム
酸化物5〜20重量%およびイツトリウム酸化物10重
量%以下を合計10重量%以上配合した混合物を成形、
焼結することを特徴とする窒化けい素焼給体の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57141393A JPS5935868B2 (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 窒化けい素焼結体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57141393A JPS5935868B2 (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 窒化けい素焼結体の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5930772A JPS5930772A (ja) | 1984-02-18 |
JPS5935868B2 true JPS5935868B2 (ja) | 1984-08-31 |
Family
ID=15290943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57141393A Expired JPS5935868B2 (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 窒化けい素焼結体の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5935868B2 (ja) |
-
1982
- 1982-08-14 JP JP57141393A patent/JPS5935868B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5930772A (ja) | 1984-02-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5823345B2 (ja) | セラミックス焼結体の製造方法 | |
JPS5851910B2 (ja) | チツカケイソケイシヨウケツタイノセイゾウホウホウ | |
JPS6327306B2 (ja) | ||
JPS5935868B2 (ja) | 窒化けい素焼結体の製造法 | |
JPS5935869B2 (ja) | 窒化けい素焼結体の製造法 | |
JPS5935867B2 (ja) | 窒化けい素焼結体の製造法 | |
JPS5953235B2 (ja) | 窒化けい素焼結体の製造法 | |
JPS59190274A (ja) | 窒化けい素質焼結体およびその製造法 | |
JPS6058191B2 (ja) | 窒化けい素焼結体の製造法 | |
JP2687632B2 (ja) | 窒化珪素焼結体の製造方法 | |
JP3445345B2 (ja) | 高耐熱水性サイアロン基焼結体 | |
JPS6319473B2 (ja) | ||
JP2710865B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体の製法 | |
JP2534213B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体の製造方法 | |
JPS6319472B2 (ja) | ||
JPH0692270B2 (ja) | 窒化珪素焼結体 | |
JP2687634B2 (ja) | 窒化珪素焼結体の製造方法 | |
JP2801455B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体 | |
JPH05339061A (ja) | 窒化珪素質焼結体及びその製造方法 | |
JPS6359992B2 (ja) | ||
JPH0686331B2 (ja) | 高強度サイアロン基焼結体 | |
JPS605078A (ja) | 窒化けい素焼結体の製造法 | |
JPS61186265A (ja) | 窒化けい素焼結体およびその製造方法 | |
JPH01172276A (ja) | β−サイアロン質複合セラミックスの製造方法 | |
JPS63319264A (ja) | 高強度低比重窒化ケイ素焼結体 |