JPS5935867B2 - 窒化けい素焼結体の製造法 - Google Patents
窒化けい素焼結体の製造法Info
- Publication number
- JPS5935867B2 JPS5935867B2 JP57141392A JP14139282A JPS5935867B2 JP S5935867 B2 JPS5935867 B2 JP S5935867B2 JP 57141392 A JP57141392 A JP 57141392A JP 14139282 A JP14139282 A JP 14139282A JP S5935867 B2 JPS5935867 B2 JP S5935867B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高強度、特に高温強度にすぐれた窒化けい素
焼給体の製造方法に関する。
焼給体の製造方法に関する。
窒化けい素(Si3N4)は、炭化けい素や窒化アルミ
ニウムなどとともに構造用材料として注目されている。
ニウムなどとともに構造用材料として注目されている。
それは、窒化けい素焼給体は強度が高(、耐酸化性、耐
摩耗性等にもすぐれているばかりでなく、高温において
も高強度を有し、かつ化学的に安定な材料だからである
。
摩耗性等にもすぐれているばかりでなく、高温において
も高強度を有し、かつ化学的に安定な材料だからである
。
窒化けい素は難焼結性物質であるため、その焼結体の製
造においては、焼結を促進させるために、焼結過程で粒
界に液相を形成する金属酸化物や窒化物などを焼結助剤
として窒化けい素粉末に配合することが従来より一般に
行なわれている。
造においては、焼結を促進させるために、焼結過程で粒
界に液相を形成する金属酸化物や窒化物などを焼結助剤
として窒化けい素粉末に配合することが従来より一般に
行なわれている。
こうして得られる焼結体の性質は、周知のように粒界層
の物性に依存する傾向があり、その焼結体を構造用セラ
ミックとして使用する場合には、粒界層が機械的にも大
きな強度を有することが重要である。
の物性に依存する傾向があり、その焼結体を構造用セラ
ミックとして使用する場合には、粒界層が機械的にも大
きな強度を有することが重要である。
とりわけ、内燃機関やガスタービン用構造材等として適
用するには、常温のみならず、高温域においてその用途
に耐える充分な強度が保持されねばならない。
用するには、常温のみならず、高温域においてその用途
に耐える充分な強度が保持されねばならない。
そのような高温強度を保持するには、焼結体の粒界層は
結晶構造をもつものであることが望まれる。
結晶構造をもつものであることが望まれる。
ところが、窒化けい素粉末に加えられた焼結助剤は、焼
結後ガラス相として焼結体内に残留する傾向があり、か
かるガラス相の粒界を有する焼結体は、1000°C近
くの高温になると、強度が低下し粒界すべり現象に起因
する塑性的破壊を引起すことがしばしば観察される。
結後ガラス相として焼結体内に残留する傾向があり、か
かるガラス相の粒界を有する焼結体は、1000°C近
くの高温になると、強度が低下し粒界すべり現象に起因
する塑性的破壊を引起すことがしばしば観察される。
例えば、窒化けい素粉末に焼結助剤としてMgOを5重
量%加えてホットプレス法により製造した焼結体の強度
は、常温時に例えば90kgf/−であるのに対し、1
300℃では、わずかに22kgf 7m4と、常温時
の30%にも満たない低レベルに激減する。
量%加えてホットプレス法により製造した焼結体の強度
は、常温時に例えば90kgf/−であるのに対し、1
300℃では、わずかに22kgf 7m4と、常温時
の30%にも満たない低レベルに激減する。
このように、従来法により得られる窒化けい素焼給体は
、常温において高い強度を示すものべ、高温域での強度
低下が著しく、高温用材料として、とりわけ1000℃
をこえる用途には適用し得えないものであった。
、常温において高い強度を示すものべ、高温域での強度
低下が著しく、高温用材料として、とりわけ1000℃
をこえる用途には適用し得えないものであった。
本発明者等は、上記実情に対処すべ(鋭意研究を重ねた
結果、焼結助剤として、希土類酸化物のうち、特にラン
タン酸化物(La2.03 )をイツトリウム酸化物(
Y203 )とともに、それぞれ適量複合使用すること
により、温度上昇に伴う強度低下を極くわずかな量にと
どめ得るとの知見を得、本発明を完成するに到った。
結果、焼結助剤として、希土類酸化物のうち、特にラン
タン酸化物(La2.03 )をイツトリウム酸化物(
Y203 )とともに、それぞれ適量複合使用すること
により、温度上昇に伴う強度低下を極くわずかな量にと
どめ得るとの知見を得、本発明を完成するに到った。
すなわち、本発明は、焼結助剤として、ランタン酸化物
とイツトリウム酸化物とを、窒化けい素粉末に、それぞ
れ2重量%以上、かつ両酸化物の合計量10重量%以上
の混合割合で混和した混合物を調製し、これを成形、焼
結するようにした窒化けい素焼給体の製造法を提供する
。
とイツトリウム酸化物とを、窒化けい素粉末に、それぞ
れ2重量%以上、かつ両酸化物の合計量10重量%以上
の混合割合で混和した混合物を調製し、これを成形、焼
結するようにした窒化けい素焼給体の製造法を提供する
。
本発明により得られる窒化けい素焼給体は、高温強度が
極めて高く、後記実施例にも示されるように、1300
°Cの高温域においても、常温時の強度がほとんどその
まN保持され、その常温での曲げ強度に対する1300
°Cでの曲げ強度の比率は、90%をこえる高レベルに
ある。
極めて高く、後記実施例にも示されるように、1300
°Cの高温域においても、常温時の強度がほとんどその
まN保持され、その常温での曲げ強度に対する1300
°Cでの曲げ強度の比率は、90%をこえる高レベルに
ある。
その焼結体のX線回折によれば、粒界層が焼結助剤とし
て加えられた酸化物とS i 3N、との結晶構造を有
することが確認されている。
て加えられた酸化物とS i 3N、との結晶構造を有
することが確認されている。
なお、従来にも、焼結助剤としてY2O3をはじめ種々
の希土類酸化物を使用して焼結体の強度を高めようとす
るこころみも少な(な℃・が(例えば、特開昭55−1
.09277号、同55−116671号)、本発明の
ように、特にランタン酸化物とイツトリウム酸化物とを
一定量複合使用すること、およびその高温強度向上に対
する著効について報告された例は見当らない。
の希土類酸化物を使用して焼結体の強度を高めようとす
るこころみも少な(な℃・が(例えば、特開昭55−1
.09277号、同55−116671号)、本発明の
ように、特にランタン酸化物とイツトリウム酸化物とを
一定量複合使用すること、およびその高温強度向上に対
する著効について報告された例は見当らない。
本発明によれば、まず窒化けい素粉末に、焼結助剤とし
て、ランタン酸化物とイツトリウム酸化物とを混合する
。
て、ランタン酸化物とイツトリウム酸化物とを混合する
。
窒化けい素粉末と焼結助剤との混合物に占める焼結助剤
の混合割合は、ランタン酸化物は少くとも2重量%、イ
ツトリウム酸化物は少くとも2重量%であることを要す
る。
の混合割合は、ランタン酸化物は少くとも2重量%、イ
ツトリウム酸化物は少くとも2重量%であることを要す
る。
混合割合の下限をそれぞれ上記のように規定するのは、
それより少も・と焼結促進効果に乏しく、また焼結体の
高温強度改善効果が不足するからであり、より好ましい
混合割合は、ランタン酸化物4重量%以上、イツトリウ
ム酸化物4重量%以上である。
それより少も・と焼結促進効果に乏しく、また焼結体の
高温強度改善効果が不足するからであり、より好ましい
混合割合は、ランタン酸化物4重量%以上、イツトリウ
ム酸化物4重量%以上である。
更に、上記ランタン酸化物とイツトリウム酸化物の合計
が少くとも10重量%であることを要する。
が少くとも10重量%であることを要する。
これより少いと、焼結促進効果や焼結体の高温強度向上
に対する複合効果が不足するからである。
に対する複合効果が不足するからである。
好ましくは、12重量%以上°とする。もつとも、上記
焼結助剤の混合量をあまり多くする必要はな(、ランタ
ン酸化物は15重量%、イツトリウム酸化物は15重量
%をそれぞれ越えても増量の効果は得難く、経済的r不
利である。
焼結助剤の混合量をあまり多くする必要はな(、ランタ
ン酸化物は15重量%、イツトリウム酸化物は15重量
%をそれぞれ越えても増量の効果は得難く、経済的r不
利である。
また、あまり多(すると、窒化物粉末の占める割合が相
対的に低下することなどにより、得られる焼結体の高温
特性の低下を招く。
対的に低下することなどにより、得られる焼結体の高温
特性の低下を招く。
これらの点から、ランタン酸化物とイツトリウム酸化物
との合計量は、好ましくは25重量%以下、更に好まし
くは20重量%以下である。
との合計量は、好ましくは25重量%以下、更に好まし
くは20重量%以下である。
一方、窒化け℃・素粉末には、周知のようにその結晶構
造にはα型とβ型とがあり、α型構造の含有量が多い程
、粒界層の結晶化の点で有利であり、好ましくはα型構
造を約90%以上含有する窒化けい素粉末が使用される
。
造にはα型とβ型とがあり、α型構造の含有量が多い程
、粒界層の結晶化の点で有利であり、好ましくはα型構
造を約90%以上含有する窒化けい素粉末が使用される
。
前記の規定に従って焼結助剤を窒化けい素粉末に混合し
、必要ならばこれに成形助剤を混和してなる混合物は、
ついで成形および焼結に付される。
、必要ならばこれに成形助剤を混和してなる混合物は、
ついで成形および焼結に付される。
成形および焼結条件に特別の制限はな(、所謂ホットプ
レス法、熱間静水圧焼結法(HIP法)などの加圧焼結
法、あるいは常圧焼結法などにより常法に従って行なえ
ばよい。
レス法、熱間静水圧焼結法(HIP法)などの加圧焼結
法、あるいは常圧焼結法などにより常法に従って行なえ
ばよい。
ホットプレス法では、窒化けい素粉末と焼結助剤とから
なる混合物を、粉末状態のまぬ所定の形状の型に充填し
、ダイスによる加圧成形下に焼結を行う。
なる混合物を、粉末状態のまぬ所定の形状の型に充填し
、ダイスによる加圧成形下に焼結を行う。
加圧力は約200〜400 kgf /ca程度、焼結
温度は約1600〜1850℃程度であればよし・。
温度は約1600〜1850℃程度であればよし・。
また、HIP法では、圧力500〜2500kgf /
crA、温度1600〜1850°Cで行えばよい。
crA、温度1600〜1850°Cで行えばよい。
一方、常圧焼結法による場合には、焼結前に所要の形状
に成形することを要するので、混合物調製の際に、焼結
助剤とともに、常法に従ってメチルセルロースなどの成
形助剤を適量(例えば、01〜2.0重量%)混和して
おけばよい。
に成形することを要するので、混合物調製の際に、焼結
助剤とともに、常法に従ってメチルセルロースなどの成
形助剤を適量(例えば、01〜2.0重量%)混和して
おけばよい。
その成形法は、一軸プレス、ラバープレス、射出成形、
押出し、スリップキャスティングなど適宜の方法を採用
すればよい。
押出し、スリップキャスティングなど適宜の方法を採用
すればよい。
成形体の焼結は、窒素ガス雰囲気下、1600〜185
0°Cにて行なわれる。
0°Cにて行なわれる。
窒素ガス雰囲気圧力は1〜10 kg f /crrt
程度であるが、1.5kgf/c4に満たない低圧力下
でも十分良好な結果を得ることができる。
程度であるが、1.5kgf/c4に満たない低圧力下
でも十分良好な結果を得ることができる。
上記各焼結における焼結温度を約1600’Cとするの
は、それより低温では焼結が不足するからであり、好ま
しくは1750℃以上とする。
は、それより低温では焼結が不足するからであり、好ま
しくは1750℃以上とする。
上限を1850℃とするのは、5i3N40分解を防ぐ
ためである。
ためである。
なお、本発明における焼台助剤に関する前記規定は、そ
れ以外の化合物を焼結助剤として併用することを排除す
る趣旨ではない。
れ以外の化合物を焼結助剤として併用することを排除す
る趣旨ではない。
次に、実施例により本発明を具体的に説明する。
実施例 1
窒化けい素粉末(α化率95%、平均粒径0.6μm)
に、第1表に示す焼結助剤を配合した混合物を調製し、
ホットプレス法により、加圧力4001yf /crA
、温度1800℃、保持時間1時間の条件にて直方体形
状(40mmX 20mmX 6mm)の焼結体を製造
し、それぞれについて常温および1300℃における曲
げ強さく kg f /mit )を測定した。
に、第1表に示す焼結助剤を配合した混合物を調製し、
ホットプレス法により、加圧力4001yf /crA
、温度1800℃、保持時間1時間の条件にて直方体形
状(40mmX 20mmX 6mm)の焼結体を製造
し、それぞれについて常温および1300℃における曲
げ強さく kg f /mit )を測定した。
賦香1〜4は発明例、11〜15は比較例である。
比較例のうち、/l611〜13はランタン酸化物を欠
くもの、A614と15は本発明と同じくランタン酸化
物とイツトリウム酸化物とを添加ミ加したものであるが
、その混合割合が本発明の規定から逸脱するものである
。
くもの、A614と15は本発明と同じくランタン酸化
物とイツトリウム酸化物とを添加ミ加したものであるが
、その混合割合が本発明の規定から逸脱するものである
。
曲げ強度試験は、焼結体から切出した3miX3gX4
Qmmの試験片を用い、三点曲げ法(但し、スパン距離
20mm ) Kより行った。
Qmmの試験片を用い、三点曲げ法(但し、スパン距離
20mm ) Kより行った。
試験結果を第1表に併記する。
表中の1高温/常温・強度比」は、(1300℃での曲
げ強度/常温での曲げ強度)を表わす。
げ強度/常温での曲げ強度)を表わす。
実施例 2
窒化けい素粉末(α化率および粒径は実施例1と同じ)
に、焼結助剤として、Y2O38重量%およびLa20
37重量%、また成形助剤として0.5%メチルセルロ
ース水溶液を窒化けい素粉末30ノに対し10CCの割
合で添加して混合物を調製し、まず、一軸プレス法によ
り円板状成形体に成形し、ついで常圧焼結法により1.
3kgf /crAの窒素ガス雰囲気下、1750℃で
2時間保持して焼結を完了し、直径50mmX厚さ6朋
の焼結体を得た。
に、焼結助剤として、Y2O38重量%およびLa20
37重量%、また成形助剤として0.5%メチルセルロ
ース水溶液を窒化けい素粉末30ノに対し10CCの割
合で添加して混合物を調製し、まず、一軸プレス法によ
り円板状成形体に成形し、ついで常圧焼結法により1.
3kgf /crAの窒素ガス雰囲気下、1750℃で
2時間保持して焼結を完了し、直径50mmX厚さ6朋
の焼結体を得た。
また比較として、Y2O310重量%を焼結助剤として
混合するほかは上記と同一の条件により焼結体を得、そ
れぞれにつき実施例1と同様の曲げ試験を行った。
混合するほかは上記と同一の条件により焼結体を得、そ
れぞれにつき実施例1と同様の曲げ試験を行った。
第2表にその結果を示す。上記各実施例に示されるよう
に、本発明による焼結体は、温度上昇に伴う強度低下が
ごくわずかであり、1300℃の高温度においても、常
温時の80%以上の強度レベルを示し、特にホットプレ
ス法を適用したものでは、常温での強度がほとんどその
まへ保持されていることがわかる。
に、本発明による焼結体は、温度上昇に伴う強度低下が
ごくわずかであり、1300℃の高温度においても、常
温時の80%以上の強度レベルを示し、特にホットプレ
ス法を適用したものでは、常温での強度がほとんどその
まへ保持されていることがわかる。
これに対し、比較材は、いづれも高温強度が低い。
ちなみに、実施例1における比較例のA613はイツト
リウム酸化物6重量%とセリウム酸化物9重量%(合計
15重量%)含有するものであるが、その1300℃の
曲げ強度を本発明例の扁3(イツトリウム酸化物6重量
%、ランタン酸化物9重量%、合計15重量%)と比較
すると、本発明例の/463は88kyf/−であるの
に対し、比較例の扁13はわずか54 kgf /mA
にすぎない。
リウム酸化物6重量%とセリウム酸化物9重量%(合計
15重量%)含有するものであるが、その1300℃の
曲げ強度を本発明例の扁3(イツトリウム酸化物6重量
%、ランタン酸化物9重量%、合計15重量%)と比較
すると、本発明例の/463は88kyf/−であるの
に対し、比較例の扁13はわずか54 kgf /mA
にすぎない。
このことは、イツトリウム酸化物と組合せて使用される
化合物が同じ希土類元素の酸化物であっても、ランタン
酸化物は高温強度の改善に著効を有するのに対し、セリ
ウム酸化物は効果に乏しいことを示しティる。
化合物が同じ希土類元素の酸化物であっても、ランタン
酸化物は高温強度の改善に著効を有するのに対し、セリ
ウム酸化物は効果に乏しいことを示しティる。
更に、実施例1の賦香14.15の例のように本発明と
同じ焼結助剤を複合使用しても、その混合割合が本発明
の規定を満足しないと、強度低下が大きく、とうてい本
発明の焼結体には及ばないことがわかる。
同じ焼結助剤を複合使用しても、その混合割合が本発明
の規定を満足しないと、強度低下が大きく、とうてい本
発明の焼結体には及ばないことがわかる。
以上のように、本発明方法で得られる窒化けい素焼給体
は、常温強度はもちろん、熱的に安定ですぐれた高温強
度を有するので、1000℃をこえる高温用途への適用
が可能であり、従来のセラミック焼結体では得られない
安定性と耐久性を保証するものである。
は、常温強度はもちろん、熱的に安定ですぐれた高温強
度を有するので、1000℃をこえる高温用途への適用
が可能であり、従来のセラミック焼結体では得られない
安定性と耐久性を保証するものである。
Claims (1)
- 1 窒化けい素粉末に、焼結助剤としてライタン酸化物
を2重量%以上、イツトリウム酸化物を2重量%以上、
合計10重量%以上配合した混合物を成形、焼結するこ
とを特徴とする窒化けい素焼給体の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57141392A JPS5935867B2 (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 窒化けい素焼結体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57141392A JPS5935867B2 (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 窒化けい素焼結体の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5930771A JPS5930771A (ja) | 1984-02-18 |
JPS5935867B2 true JPS5935867B2 (ja) | 1984-08-31 |
Family
ID=15290919
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57141392A Expired JPS5935867B2 (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 窒化けい素焼結体の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5935867B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59174577A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-10-03 | 日産自動車株式会社 | 窒化けい素質焼結体 |
JP2792095B2 (ja) * | 1989-04-24 | 1998-08-27 | 信越化学工業株式会社 | 高強度窒化けい素焼結体の製造方法 |
-
1982
- 1982-08-14 JP JP57141392A patent/JPS5935867B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5930771A (ja) | 1984-02-18 |
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