JPS59228015A - 低収縮性ポリエステル繊維およびその製造方法 - Google Patents
低収縮性ポリエステル繊維およびその製造方法Info
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- JPS59228015A JPS59228015A JP10281483A JP10281483A JPS59228015A JP S59228015 A JPS59228015 A JP S59228015A JP 10281483 A JP10281483 A JP 10281483A JP 10281483 A JP10281483 A JP 10281483A JP S59228015 A JPS59228015 A JP S59228015A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は新規性能を有し、とくに補強弾性構造物の製造
に有用な低収縮性ポリエステル繊維およびその低収縮性
ポリエステルＩｍｍを直接紡糸延伸法により効率的に製
造する方法に関するものである。
に有用な低収縮性ポリエステル繊維およびその低収縮性
ポリエステルＩｍｍを直接紡糸延伸法により効率的に製
造する方法に関するものである。
ポリエチレンテレフタレートｅこ代表されるポリエステ
ル繊維は種々のすぐれた特性を有して８つ、衣料用およ
び工業用に広く利用されている。とくに工業用途におい
てポリエステル繊維は塩ビシート、ブレーキホース、交
差ベルト、■ベルトおよびコンベアベルトなどの補強弾
性構造物ｅこおける補強繊維として多く適用されでおり
、この場合のポリエステル繊維には高強度および高引張
弾性率と共に高温度で使用する際の寸法安定性にすぐれ
た低収縮性が要求される。
ル繊維は種々のすぐれた特性を有して８つ、衣料用およ
び工業用に広く利用されている。とくに工業用途におい
てポリエステル繊維は塩ビシート、ブレーキホース、交
差ベルト、■ベルトおよびコンベアベルトなどの補強弾
性構造物ｅこおける補強繊維として多く適用されでおり
、この場合のポリエステル繊維には高強度および高引張
弾性率と共に高温度で使用する際の寸法安定性にすぐれ
た低収縮性が要求される。
従来低収縮性ポリエステル繊維を製造する方法としては
、繊維の延伸工程Ｐこおいて熱処理と収縮を行なう方法
が種々検討されており、たとえば特公昭５Ｂ−４０８９
号公報ｅこは、延伸糸を１９０〜２４０℃で熱処理した
後、１０％以下ｅこ制限収縮させる方法が提案されてい
るが、この方法では未延伸糸の複屈折率が高すぎるため
にすぐれた強・伸度を得ることが困雌である。
、繊維の延伸工程Ｐこおいて熱処理と収縮を行なう方法
が種々検討されており、たとえば特公昭５Ｂ−４０８９
号公報ｅこは、延伸糸を１９０〜２４０℃で熱処理した
後、１０％以下ｅこ制限収縮させる方法が提案されてい
るが、この方法では未延伸糸の複屈折率が高すぎるため
にすぐれた強・伸度を得ることが困雌である。
また特開昭４６−６４５９号公報には直接紡糸延伸法で
得たポリエステル繊維を、延伸直後に２３０〜２８０℃
の表面温度を有する延伸ロールに短時間巻付けた後、こ
れを０２〜１０ｐ／ｌｅｘの張力下に緩和させる方法が
提案されているが、この方法では最も有利な場合でも１
６０℃での熱収縮率が２％（１８０℃では３％）程度の
低収縮性しか得られない。なおこの方法においてさらに
低収縮性を期待するｅこは、ローラｔこよる熱処理温度
を２８０℃以上に高めることおよび緩和率を高めること
が考えられるが、前者の場合は繊維の強伸度が一層低下
するばかりか延伸性も悪くなり、後者の場合は繊維が延
伸ローラに逆巻きしたり、クルミを発生するため、いず
れの場合にも強伸度および低収縮性を望ましく改善する
ことができない。
得たポリエステル繊維を、延伸直後に２３０〜２８０℃
の表面温度を有する延伸ロールに短時間巻付けた後、こ
れを０２〜１０ｐ／ｌｅｘの張力下に緩和させる方法が
提案されているが、この方法では最も有利な場合でも１
６０℃での熱収縮率が２％（１８０℃では３％）程度の
低収縮性しか得られない。なおこの方法においてさらに
低収縮性を期待するｅこは、ローラｔこよる熱処理温度
を２８０℃以上に高めることおよび緩和率を高めること
が考えられるが、前者の場合は繊維の強伸度が一層低下
するばかりか延伸性も悪くなり、後者の場合は繊維が延
伸ローラに逆巻きしたり、クルミを発生するため、いず
れの場合にも強伸度および低収縮性を望ましく改善する
ことができない。
さらにまた特開昭５２−９９３１７号公報には直接紡糸
延伸法により冷却、油剤塗布、延伸したポリエステル繊
維を２３５〜２５５℃の加熱ローラに０．０４〜０．１
ｇ／ｌｔの張力を保って通し、熱処理することからな
る、１７７℃での熱収縮率が一１〜３％の低収縮性ポリ
エステルｌｉＡ１ｍを製造する方法が提案されているが
、この方法で得られる繊維は強度がすぐれている反面、
引張弾性率が低く、強靭性に劣るという欠点カメある。
延伸法により冷却、油剤塗布、延伸したポリエステル繊
維を２３５〜２５５℃の加熱ローラに０．０４〜０．１
ｇ／ｌｔの張力を保って通し、熱処理することからな
る、１７７℃での熱収縮率が一１〜３％の低収縮性ポリ
エステルｌｉＡ１ｍを製造する方法が提案されているが
、この方法で得られる繊維は強度がすぐれている反面、
引張弾性率が低く、強靭性に劣るという欠点カメある。
このように従来の低収縮性ポリエステル繊維の製造方法
においては、延伸後の弛緩熱処理における制限収縮率を
１０％以上にすることが不可能であり、またたとえ低収
縮性を付与し得たとしても、繊維の強・伸度や引張弾性
率を犠牲にせざるを得ないのが実状である。
においては、延伸後の弛緩熱処理における制限収縮率を
１０％以上にすることが不可能であり、またたとえ低収
縮性を付与し得たとしても、繊維の強・伸度や引張弾性
率を犠牲にせざるを得ないのが実状である。
そこで本発明者らは強・伸度および引張弾性率がともに
すぐれた低収縮性ポリエステル繊維を、生産性の高い直
接紡糸延伸法により効率的に製造することを目的として
検討した結果、最終延伸ローラの温度と表面粗度を特定
の範囲ｔこ選択すると共に、弛緩時に延伸糸をガイ、・
ド°と接触せしめることにより、糸に１０％以上の制限
収縮率を与えて巻取ることが可能となり、これにより破
断強度、破断伸度、引張弾性率および熱収縮率が均衡し
てすぐれるという新規性能を有する低収縮性ポリエステ
ル繊維が得られることを見出し、本発明に到達した。
すぐれた低収縮性ポリエステル繊維を、生産性の高い直
接紡糸延伸法により効率的に製造することを目的として
検討した結果、最終延伸ローラの温度と表面粗度を特定
の範囲ｔこ選択すると共に、弛緩時に延伸糸をガイ、・
ド°と接触せしめることにより、糸に１０％以上の制限
収縮率を与えて巻取ることが可能となり、これにより破
断強度、破断伸度、引張弾性率および熱収縮率が均衡し
てすぐれるという新規性能を有する低収縮性ポリエステ
ル繊維が得られることを見出し、本発明に到達した。
すなわち本発明は破断強度１２〜９．５ｇ／ｄ、破断伸
度１８〜３０％、引張弾性率８０〜１２０ｇ／ｄおよび
１８０℃の乾熱雰囲気中で３０分間放置した後の残留熱
収縮率が３％未満の性能を有する低収縮性ポリエステル
繊維（第１発明）およびポリエステルを溶融紡糸してな
る複屈折率００２以下の紡出糸を、引き続いてただちに
延伸ローラ群にて延伸した後、得られた延伸糸を弛緩ロ
ーラに経由させて巻き取るに際し、前記延伸ローラ群の
最終延伸ローラとして表面温度が２１０〜２６０℃で、
かつ表面粗度（Ｈｍａｘ ）が３〜１９μである加熱延
伸ローラを用い、さらにこの最終延伸ローラと前記弛緩
ローラとの間に設けられたガイドに延伸糸を接触させる
ことにより、繊維に１０％を越える制限収縮率を与えて
弛緩させ、巻き取ることを特徴とする前記の性能を有す
る低収縮性ポリエステル繊維の製造方法（第２発明）を
提供するものである。
度１８〜３０％、引張弾性率８０〜１２０ｇ／ｄおよび
１８０℃の乾熱雰囲気中で３０分間放置した後の残留熱
収縮率が３％未満の性能を有する低収縮性ポリエステル
繊維（第１発明）およびポリエステルを溶融紡糸してな
る複屈折率００２以下の紡出糸を、引き続いてただちに
延伸ローラ群にて延伸した後、得られた延伸糸を弛緩ロ
ーラに経由させて巻き取るに際し、前記延伸ローラ群の
最終延伸ローラとして表面温度が２１０〜２６０℃で、
かつ表面粗度（Ｈｍａｘ ）が３〜１９μである加熱延
伸ローラを用い、さらにこの最終延伸ローラと前記弛緩
ローラとの間に設けられたガイドに延伸糸を接触させる
ことにより、繊維に１０％を越える制限収縮率を与えて
弛緩させ、巻き取ることを特徴とする前記の性能を有す
る低収縮性ポリエステル繊維の製造方法（第２発明）を
提供するものである。
本発明のポリエステル繊維はその破断強度がｚ２〜９．
５ｇ／ｄ、と＜ｔコア、 ５〜９．０ ｇ／ｄ 、破−
断伸度が１８〜６０％、とくに２１〜２８％、引張弾性
率が８０〜１２０ｇ／ｄ、とくニ８５〜１１０ｇ／ｄお
よび１８０℃の乾熱雰囲気中で６０分放置した後の残留
熱収縮率が３％未満、とくに２５％以下であり、これら
４つの特性が均衡してすぐれるという新規な性能を有し
て（する・ なお本発明でいう繊維の破断強度、破断伸度および引張
弾性率はいずれもＬ＋０１７−１９７８（日本工業規格
、化学繊維タイヤコード試験法Ｐ１〜５）の記載Ｉｎ基
づき、Ｔ ＯＹ ＯＥＡＬＤＷＩＮＣｏ、ＬＴＤ製、’
１１’ＫＮＳＩＬＯＮ／ＵＴＭ−４−１００を用いて糸
長２５０藺、引張速度３００ ｍ７分で測定した値であ
る。また繊維の残留熱収縮率は長さ１ｏｔｒｙの繊維を
１８０℃の乾熱オーブン中に３０分間放置した後、その
長さＣ１ｕ）を測定し、式ｎｏ −（！／ｌｌｏ ）ｘ
ｌｏｏ （％）で算出した値である。
５ｇ／ｄ、と＜ｔコア、 ５〜９．０ ｇ／ｄ 、破−
断伸度が１８〜６０％、とくに２１〜２８％、引張弾性
率が８０〜１２０ｇ／ｄ、とくニ８５〜１１０ｇ／ｄお
よび１８０℃の乾熱雰囲気中で６０分放置した後の残留
熱収縮率が３％未満、とくに２５％以下であり、これら
４つの特性が均衡してすぐれるという新規な性能を有し
て（する・ なお本発明でいう繊維の破断強度、破断伸度および引張
弾性率はいずれもＬ＋０１７−１９７８（日本工業規格
、化学繊維タイヤコード試験法Ｐ１〜５）の記載Ｉｎ基
づき、Ｔ ＯＹ ＯＥＡＬＤＷＩＮＣｏ、ＬＴＤ製、’
１１’ＫＮＳＩＬＯＮ／ＵＴＭ−４−１００を用いて糸
長２５０藺、引張速度３００ ｍ７分で測定した値であ
る。また繊維の残留熱収縮率は長さ１ｏｔｒｙの繊維を
１８０℃の乾熱オーブン中に３０分間放置した後、その
長さＣ１ｕ）を測定し、式ｎｏ −（！／ｌｌｏ ）ｘ
ｌｏｏ （％）で算出した値である。
本発明のポリエステル繊維を構成するポリエステルとは
、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン
酸、４．４′−ジフェニルジカルボン酸、アジピン酸な
どのジカルボン酸成分とエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチル
グリコールなどのジオール成分とを重縮合してなる熱可
塑性ポリエステルであり、具体的にはポリエチレンテレ
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ（エチ
レン・１．２−）フェノキシエタン−４，４′−ジカル
ボキシレート）、ポリエチレンナフタレートおよびこれ
らの各成分を組合せてなる共重合ポリエステルなどが挙
げられるが、とくに繰り返し単位の８５モル％以上がエ
チレンテレフタレートからなる均質重合体または共重合
体であって、かつポリマの８％オルソクロルフェノール
溶液をオストワルド粘度計を用い２５℃で測定した固有
粘度がｃＬ６５以上のものが好ましい。
、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン
酸、４．４′−ジフェニルジカルボン酸、アジピン酸な
どのジカルボン酸成分とエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチル
グリコールなどのジオール成分とを重縮合してなる熱可
塑性ポリエステルであり、具体的にはポリエチレンテレ
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ（エチ
レン・１．２−）フェノキシエタン−４，４′−ジカル
ボキシレート）、ポリエチレンナフタレートおよびこれ
らの各成分を組合せてなる共重合ポリエステルなどが挙
げられるが、とくに繰り返し単位の８５モル％以上がエ
チレンテレフタレートからなる均質重合体または共重合
体であって、かつポリマの８％オルソクロルフェノール
溶液をオストワルド粘度計を用い２５℃で測定した固有
粘度がｃＬ６５以上のものが好ましい。
以下に図面にしたがって本発明の方法を具体的に説明す
る。第１図は本発明を実施するのに使用する装置の概略
を示す側面図であり、第２図は第１図の正面図である。
る。第１図は本発明を実施するのに使用する装置の概略
を示す側面図であり、第２図は第１図の正面図である。
ポリエステルは図面には示されていない押出機から溶融
紡糸され、紡出糸は冷却、給油ひき続いてただちに延伸
ローラ群Ｖこて所望の延伸倍率、たとえば４５〜６５倍
に延伸される。ここで紡出糸の複屈折率は００２以下、
とくｔこ００１以下が望ましく、０．０２を越えると高
１７１強・伸度を有する延伸糸を容易に得ることが難か
しくＸ。
紡糸され、紡出糸は冷却、給油ひき続いてただちに延伸
ローラ群Ｖこて所望の延伸倍率、たとえば４５〜６５倍
に延伸される。ここで紡出糸の複屈折率は００２以下、
とくｔこ００１以下が望ましく、０．０２を越えると高
１７１強・伸度を有する延伸糸を容易に得ることが難か
しくＸ。
なお複屈折率００２以下の紡出糸を得るため１こは、紡
出速度を２０００ ｍ７分以下、とくに１０００ｍ／分
以下やこ制御することが必要である。さらに紡出糸の固
有粘度は０６５〜０．９５の範囲が適当である。第１図
および第２図は延伸ローラ群の最後のローラ２．２′と
これに続く弛緩ロー２３，３′の部分を示すものであり
、糸１は所定の周速で回転する加熱延伸ローラ２゜２′
に数回巻回され、所定延伸倍率に延伸・熱固定されて延
伸糸４となり、この延伸糸４は延伸ロー２２，２′より
も遅い速度で回転する無加熱の弛緩ロー２３，３′へ導
かれ、制限収縮を付与されて、以降の巻取り機（図示せ
ず）へと送られるのである。
出速度を２０００ ｍ７分以下、とくに１０００ｍ／分
以下やこ制御することが必要である。さらに紡出糸の固
有粘度は０６５〜０．９５の範囲が適当である。第１図
および第２図は延伸ローラ群の最後のローラ２．２′と
これに続く弛緩ロー２３，３′の部分を示すものであり
、糸１は所定の周速で回転する加熱延伸ローラ２゜２′
に数回巻回され、所定延伸倍率に延伸・熱固定されて延
伸糸４となり、この延伸糸４は延伸ロー２２，２′より
も遅い速度で回転する無加熱の弛緩ロー２３，３′へ導
かれ、制限収縮を付与されて、以降の巻取り機（図示せ
ず）へと送られるのである。
ここで延伸ローラ２，２′と弛緩ロー２６，３の間で延
伸糸４に対し付与される制限収縮とは、弛緩ローラ３．
３′の周速を延伸ロー２２，２′の周速よりも遅くする
ことｔこより与えられる糸の弛緩状態を意味し、この弛
緩処理１こより延伸糸に安定な低収縮性が付与される。
伸糸４に対し付与される制限収縮とは、弛緩ローラ３．
３′の周速を延伸ロー２２，２′の周速よりも遅くする
ことｔこより与えられる糸の弛緩状態を意味し、この弛
緩処理１こより延伸糸に安定な低収縮性が付与される。
たとえば弛緩ロー２３．３′の周速を延伸ローフ２．２
’の周速よりも１０％遅くした状態を延伸糸に１０％の
制限収縮率を付与すると表現されるのである。
’の周速よりも１０％遅くした状態を延伸糸に１０％の
制限収縮率を付与すると表現されるのである。
しかるに通常の直接紡糸延伸法においてこのような方法
で延伸糸に対し効率的に低収縮性を付与しようとする場
合、延伸糸の制限収縮率が１０％を越えるように弛緩ロ
ーラの周速を設定すると、糸が延伸ローラ上で逆巻きを
起こすおよび延伸ローラと弛緩ローラの間での糸揺れが
激しくなるなどのトラブルが生じ、ついｔこは製糸が不
可能になるという問題がある。したがって従来の直接紡
糸延伸法においては弛緩時の制いたのである。
で延伸糸に対し効率的に低収縮性を付与しようとする場
合、延伸糸の制限収縮率が１０％を越えるように弛緩ロ
ーラの周速を設定すると、糸が延伸ローラ上で逆巻きを
起こすおよび延伸ローラと弛緩ローラの間での糸揺れが
激しくなるなどのトラブルが生じ、ついｔこは製糸が不
可能になるという問題がある。したがって従来の直接紡
糸延伸法においては弛緩時の制いたのである。
しかるに本発明ｔこおいては第１図および第２図に示さ
れる延伸ローラ群の最後の延伸ローラ２．２′の表面温
度および表面粗度を特定の範囲に設定すると共に、この
延伸ローラ２，２′と弛緩ロー２６．５′の間に設けた
ガイド５（こ延伸糸を接触させることを必須要件とし、
これ？こより延伸糸４に対する１０％を越える制限収縮
率の付与を可能にすることを特徴とするものである。
れる延伸ローラ群の最後の延伸ローラ２．２′の表面温
度および表面粗度を特定の範囲に設定すると共に、この
延伸ローラ２，２′と弛緩ロー２６．５′の間に設けた
ガイド５（こ延伸糸を接触させることを必須要件とし、
これ？こより延伸糸４に対する１０％を越える制限収縮
率の付与を可能にすることを特徴とするものである。
しかして本発明においては延伸ローラ２．２′の温度を
２１０〜２６０℃、とくに２２０〜２４０℃に保つ必要
があり、２１０℃未満では延伸糸の熱％ｆｌ、が不十分
で、１８０℃での残留熱収縮率が６％以下の低収縮性繊
維が得られず、また２６０℃を越えると糸の強・伸度の
低下や糸切れの発生を招くため好ましくない。
２１０〜２６０℃、とくに２２０〜２４０℃に保つ必要
があり、２１０℃未満では延伸糸の熱％ｆｌ、が不十分
で、１８０℃での残留熱収縮率が６％以下の低収縮性繊
維が得られず、また２６０℃を越えると糸の強・伸度の
低下や糸切れの発生を招くため好ましくない。
また延伸ローラ２，２′の表面粗度（Ｈｍａｘ ）は３
〜１９μ、とくに５〜１５μの範囲ｔこあることが必要
であり、表面粗度が３μ未満のいわゆる鏡面ローラに近
いものを用いる場合には、糸が延伸ローラに逆巻きし易
くなるばかりか、糸の緩みが大ぎくなって製糸が不可能
となり、また表面粗度が１９μを越えるロールを用いる
場合ｔこは、糸の延伸ローラ表面での擦過が大きくなっ
てその強・伸度が低下するばかり力筒、熱効率が阻害さ
れ、ローラへの糸の巻回し回数を増加させるなど、作業
性が悪化するため好ましくない。
〜１９μ、とくに５〜１５μの範囲ｔこあることが必要
であり、表面粗度が３μ未満のいわゆる鏡面ローラに近
いものを用いる場合には、糸が延伸ローラに逆巻きし易
くなるばかりか、糸の緩みが大ぎくなって製糸が不可能
となり、また表面粗度が１９μを越えるロールを用いる
場合ｔこは、糸の延伸ローラ表面での擦過が大きくなっ
てその強・伸度が低下するばかり力筒、熱効率が阻害さ
れ、ローラへの糸の巻回し回数を増加させるなど、作業
性が悪化するため好ましくない。
上記表面温度および表面粗度の条件を満足する延伸ロー
ラ２，２′を用いたとしても、ガイド５を経−ることな
く弛緩ローラ３，３′へと延伸糸へと延伸糸４を進める
場合には、延伸糸の制限収縮率を１０％以上に設定する
と、糸揺れが激しくなって製糸不可能となる傾向があり
、しかも残留熱収縮率が安定して十分低い繊維を得るこ
とができない。しかるに延伸ローラ２．２′の表面温度
と表面粗度を上記の範囲に設定すると共ｔこ、ガイド５
に延伸糸４を接触させながら弛緩ローラ３．３′に巻き
回すことｔこより、弛緩ローラ６．５′の周速を延伸ロ
ー２２．２′の周速よりも１．０％以上遅くすること、
すなわち延伸糸４に１０％を越える制限収縮率を与える
ことができ、連続的に延伸、熱固定、低収縮化され、し
かも強・伸度、引張弾性率および低収縮性が均衡したポ
リエステル繊維を効率的に製造することが町ｉ止になる
。
ラ２，２′を用いたとしても、ガイド５を経−ることな
く弛緩ローラ３，３′へと延伸糸へと延伸糸４を進める
場合には、延伸糸の制限収縮率を１０％以上に設定する
と、糸揺れが激しくなって製糸不可能となる傾向があり
、しかも残留熱収縮率が安定して十分低い繊維を得るこ
とができない。しかるに延伸ローラ２．２′の表面温度
と表面粗度を上記の範囲に設定すると共ｔこ、ガイド５
に延伸糸４を接触させながら弛緩ローラ３．３′に巻き
回すことｔこより、弛緩ローラ６．５′の周速を延伸ロ
ー２２．２′の周速よりも１．０％以上遅くすること、
すなわち延伸糸４に１０％を越える制限収縮率を与える
ことができ、連続的に延伸、熱固定、低収縮化され、し
かも強・伸度、引張弾性率および低収縮性が均衡したポ
リエステル繊維を効率的に製造することが町ｉ止になる
。
なお本発明で用いるガイドとはアルミナ、チタン、クロ
ム、セラミックなどの材質からなり、回転または停止し
た状態で糸に接触して糸道を規制する器具である。ガイ
ドの形状としては溝付接糸体、スネルガイドおよびエア
ガイドなどとくシこ制限はなく、エアガイドを用いる際
のエアによる糸の把持も本発明でいうｊ１接触ＩＩに含
まれる。
ム、セラミックなどの材質からなり、回転または停止し
た状態で糸に接触して糸道を規制する器具である。ガイ
ドの形状としては溝付接糸体、スネルガイドおよびエア
ガイドなどとくシこ制限はなく、エアガイドを用いる際
のエアによる糸の把持も本発明でいうｊ１接触ＩＩに含
まれる。
本発明においてガイド４０表面温度はとくに高く設定す
る必要はなく、室温で十分である。
る必要はなく、室温で十分である。
また本発明で延伸糸に付与される制限収縮率の上限は１
５％程度が望ましく、１５％を越える範囲（こ制限収縮
せしめる場合には糸揺れや糸切れがかなり激しくなり、
ガイドの設置によってもその防止が困＠ｔこなるため好
ましくない゛。
５％程度が望ましく、１５％を越える範囲（こ制限収縮
せしめる場合には糸揺れや糸切れがかなり激しくなり、
ガイドの設置によってもその防止が困＠ｔこなるため好
ましくない゛。
第１図および第２図において、弛緩ロー２６．３′を経
た低収縮性ポリエステル８１４１６は図示されていない
巻取り機に巻取られ製品となる。
た低収縮性ポリエステル８１４１６は図示されていない
巻取り機に巻取られ製品となる。
かくして本発明の方法により得られる低収縮性ポリエス
テル繊維は強・伸度、引張弾性率および残留熱収縮率が
均衡してすぐれるという新規な性能を有しており、とく
に塩ビシート、ブレーキホース、交差ベルト、ｖベルト
およびコンベアベルトなどの補強弾性構造物の補強繊維
として有用である。
テル繊維は強・伸度、引張弾性率および残留熱収縮率が
均衡してすぐれるという新規な性能を有しており、とく
に塩ビシート、ブレーキホース、交差ベルト、ｖベルト
およびコンベアベルトなどの補強弾性構造物の補強繊維
として有用である。
以下に実施例により本発明をさらに説明する。
実施例１
固有粘度１．００のポリエチレンテレフタレートを溶融
し、孔数１９２の口金がら紡出速度３５７ ｍ７分で紡
糸し、紡出糸を冷却、給油した後、延伸ロー２群ｔこて
予備延伸し、回転速度２３７５ ｍ７分の最終延伸ロー
ラに延伸倍率６６５倍となるよう巻き回すに際し、最終
延伸ローラの表面温度および表面粗度をそれぞれ第１表
に示した条件に種々変更した。
し、孔数１９２の口金がら紡出速度３５７ ｍ７分で紡
糸し、紡出糸を冷却、給油した後、延伸ロー２群ｔこて
予備延伸し、回転速度２３７５ ｍ７分の最終延伸ロー
ラに延伸倍率６６５倍となるよう巻き回すに際し、最終
延伸ローラの表面温度および表面粗度をそれぞれ第１表
に示した条件に種々変更した。
上記各条件において延伸糸を引き続いて溝付接糸体に接
触させ、次いで第１表に示した制限収縮率を延伸糸に与
える回転速度で回転する弛緩ローラに巻き回し、制限収
縮させた後、ワイングーに巻き取った。
触させ、次いで第１表に示した制限収縮率を延伸糸に与
える回転速度で回転する弛緩ローラに巻き回し、制限収
縮させた後、ワイングーに巻き取った。
得られた各ポリエステル繊維の物性評価結果を第１表に
併せて示す。
併せて示す。
第１表の結果から明らかなように、本発明の方法により
得られるポリエステル繊維（ＡＭ〜６）は破断強・伸度
、引張弾性率および１８０℃残留熱収縮率が均衡してす
ぐれるという新規な性能を有している。
得られるポリエステル繊維（ＡＭ〜６）は破断強・伸度
、引張弾性率および１８０℃残留熱収縮率が均衡してす
ぐれるという新規な性能を有している。
これに対し最終延伸ローラの表面温度が低すぎると（４
７）、制限収縮率を高めても残留収縮率を３％未満ｔこ
することができず、逆に最終延伸ローラの表面温度が高
すぎると（２００）最終延伸ローラ上で糸が融着し、延
伸不可能となる。
７）、制限収縮率を高めても残留収縮率を３％未満ｔこ
することができず、逆に最終延伸ローラの表面温度が高
すぎると（２００）最終延伸ローラ上で糸が融着し、延
伸不可能となる。
また第１延伸ローラの表面粗度（Ｈｍａｘ）が細かすぎ
ると（Ａ８Ｊ、１０％以上の制限収縮を付与できず、逆
に租すぎるとＣ４９）、破断強度の低下が大きくなる。
ると（Ａ８Ｊ、１０％以上の制限収縮を付与できず、逆
に租すぎるとＣ４９）、破断強度の低下が大きくなる。
実施例２
実施例１ｔこおいて、最終延伸ローラの表面温度は２４
０℃と一定にして、表面粗度を６〜１０μおよび・１１
〜１９μに変更し、最終延伸ローラと弛緩ローラの間の
溝付接糸体の有無ｉよび弛緩条件を第２表のように変更
して制限収縮を付与したポリエステル繊維を得た。
０℃と一定にして、表面粗度を６〜１０μおよび・１１
〜１９μに変更し、最終延伸ローラと弛緩ローラの間の
溝付接糸体の有無ｉよび弛緩条件を第２表のように変更
して制限収縮を付与したポリエステル繊維を得た。
得られたポリエステル繊維の物性評価結果を第２表に示
す。
す。
第２表から明らかなように弛緩時にガイド（溝付接糸体
）を使用しない場合は制限収縮率を１０％以上ｅこする
ことが困難で、１８０℃残留収縮率が５％未満のポリエ
ステル繊維を得ることができない。
）を使用しない場合は制限収縮率を１０％以上ｅこする
ことが困難で、１８０℃残留収縮率が５％未満のポリエ
ステル繊維を得ることができない。
第１図は本発明を実施するのシこ使用する装置の概略を
示す側面図であり、第２図はその正面図である。 １・・・・・糸 ２．２′・・・・・最後の延伸ローラ ６．３′ ・・・・・弛緩ローラ ４・・・・・延伸糸 ５・・・・・ガイド（溝付接糸体）
示す側面図であり、第２図はその正面図である。 １・・・・・糸 ２．２′・・・・・最後の延伸ローラ ６．３′ ・・・・・弛緩ローラ ４・・・・・延伸糸 ５・・・・・ガイド（溝付接糸体）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、破断強度２２〜９．５ｇ／σ、破断伸度１８〜３０
％、引張弾性率８０〜１２０ ｇ／ｄおよび１８０℃の
乾熱雰囲気中で３０分間放置した後の残留熱収縮率が３
％未満の性能を有する低収縮性ポリエステル繊維。 ２、 ポリエステルを溶融紡糸してなる複屈折率００２
以下の紡出糸を、引き続いてただちに延伸ローラ群にて
延伸した後、得られた延伸糸を弛緩ローラに経由させて
巻き取るに際し、前記延伸ローラ群の最終延伸ローラと
して表面温度が２１０〜２６０℃で、かつ表面粗度（Ｈ
ｍａｘ ）が３〜１９μである加熱延伸ローラを用い、
さらにこの最終延伸ローラとＩＩＪ記弛緩ローラとの間
に設けられたガイドに延伸糸を接触させることｔこより
、延伸糸に１０％を越える制限収縮率を与えて弛緩させ
、巻取ることを特徴とする破断強度１２〜９．５ ｇ／
（１、破断伸度１８〜３０％、引張弾性率８０〜１２０
ｇ／ｄおよび１８０亡の乾熱雰囲気中で３０分間放置
した後の残留熱収縮率が３％未満の性能を有する低収縮
性ポリエステル繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10281483A JPS59228015A (ja) | 1983-06-10 | 1983-06-10 | 低収縮性ポリエステル繊維およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10281483A JPS59228015A (ja) | 1983-06-10 | 1983-06-10 | 低収縮性ポリエステル繊維およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59228015A true JPS59228015A (ja) | 1984-12-21 |
Family
ID=14337499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10281483A Pending JPS59228015A (ja) | 1983-06-10 | 1983-06-10 | 低収縮性ポリエステル繊維およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59228015A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62156312A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-11 | Teijin Ltd | ポリエステル系繊維 |
| WO2020045230A1 (ja) * | 2018-08-31 | 2020-03-05 | 株式会社ブリヂストン | ホース用帯状布帛及びこれを用いたホース |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5088323A (ja) * | 1973-12-08 | 1975-07-16 | ||
| JPS5119046A (en) * | 1974-08-05 | 1976-02-16 | Stauffer Chemical Co | Netsukasoseijugotaisoseibutsu |
| JPS5240620A (en) * | 1975-09-22 | 1977-03-29 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Process for producing polycapramide filament yarns having high touchne ss |
| JPS5299317A (en) * | 1976-02-13 | 1977-08-20 | Allied Chem | Low shrink grade polyester fiber and its manufacture |
| JPS52148223A (en) * | 1976-05-31 | 1977-12-09 | Nippon Ester Co Ltd | Production of polyester staple fibers |
| JPS5399317A (en) * | 1977-02-04 | 1978-08-30 | Yamanouchi Pharmaceut Co Ltd | Method for preparing solid compositions |
| JPS5423719A (en) * | 1977-07-15 | 1979-02-22 | Toyobo Co Ltd | Production of polyester fiber |
| JPS584089A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-11 | ウエザ−フオ−ド／ラム・インコ−ポレイテツド | ケリ−継手回転用駆動スピンナ |
-
1983
- 1983-06-10 JP JP10281483A patent/JPS59228015A/ja active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5088323A (ja) * | 1973-12-08 | 1975-07-16 | ||
| JPS5119046A (en) * | 1974-08-05 | 1976-02-16 | Stauffer Chemical Co | Netsukasoseijugotaisoseibutsu |
| JPS5240620A (en) * | 1975-09-22 | 1977-03-29 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Process for producing polycapramide filament yarns having high touchne ss |
| JPS5299317A (en) * | 1976-02-13 | 1977-08-20 | Allied Chem | Low shrink grade polyester fiber and its manufacture |
| JPS52148223A (en) * | 1976-05-31 | 1977-12-09 | Nippon Ester Co Ltd | Production of polyester staple fibers |
| JPS5399317A (en) * | 1977-02-04 | 1978-08-30 | Yamanouchi Pharmaceut Co Ltd | Method for preparing solid compositions |
| JPS5423719A (en) * | 1977-07-15 | 1979-02-22 | Toyobo Co Ltd | Production of polyester fiber |
| JPS584089A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-11 | ウエザ−フオ−ド／ラム・インコ−ポレイテツド | ケリ−継手回転用駆動スピンナ |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62156312A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-11 | Teijin Ltd | ポリエステル系繊維 |
| WO2020045230A1 (ja) * | 2018-08-31 | 2020-03-05 | 株式会社ブリヂストン | ホース用帯状布帛及びこれを用いたホース |
| JP2020033677A (ja) * | 2018-08-31 | 2020-03-05 | 株式会社ブリヂストン | ホース用帯状布帛及びこれを用いたホース |
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