JPS58186610A - ポリエチレンテレフタレ−ト系繊維コ−ドの製法 - Google Patents
ポリエチレンテレフタレ−ト系繊維コ−ドの製法Info
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- JPS58186610A JPS58186610A JP7064782A JP7064782A JPS58186610A JP S58186610 A JPS58186610 A JP S58186610A JP 7064782 A JP7064782 A JP 7064782A JP 7064782 A JP7064782 A JP 7064782A JP S58186610 A JPS58186610 A JP S58186610A
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Landscapes
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発明は耐久性の著しく改優されたポリエチレンテレフ
タレート系繊維コードの製法に関するものである。
タレート系繊維コードの製法に関するものである。
最近、ポリエステ1vwc雑は主としてラジアルタイヤ
のカーカス素材として広(用いられている。特に例えば
待囲昭55−58052号公報で提案されているように
、尚1d向未蝙伸糸から出発し、これを延伸した繊維は
、これをタイヤコードとして用いた時、ハイモジュラス
、低収輪、耐疲労性が従来のポリエステtvkjc #
tl: rこ紋べ著しく改善されたものであり、車の高
速走行時操縦安定性、乗心地性にすぐれ、好まれて使用
されつつある。
のカーカス素材として広(用いられている。特に例えば
待囲昭55−58052号公報で提案されているように
、尚1d向未蝙伸糸から出発し、これを延伸した繊維は
、これをタイヤコードとして用いた時、ハイモジュラス
、低収輪、耐疲労性が従来のポリエステtvkjc #
tl: rこ紋べ著しく改善されたものであり、車の高
速走行時操縦安定性、乗心地性にすぐれ、好まれて使用
されつつある。
一方(ポリカプラミド、ポリヘキサメチレンアジパミド
)繊維からなるタイヤコードは主として大型のバイアス
タイヤに用いられ、そのすぐれた耐久性が利用されてい
る。ところでタイヤコード用繊維の製造コストに於て素
材ポリマの原料コストは大きなウェイトを占めるが、現
在及び将来tこ該ってポリエフ、チル繊維原料の一位性
が明らか?こなってぎた。そこでポリエステル繊維tこ
よるナイロン6.66センイの代替が要請されるようを
こなっている。性能面でポリエステル繊維に要求される
Mliな特性は耐久性の同上であり、こイLはタイヤ友
行甲の剪断、圧顧伸長の繰返しに対する疲労性の向上と
、蕎温での調熱性の向上である。後者は品温での耐加水
分解性とタイヤ走行中の低発熱を意味する。
)繊維からなるタイヤコードは主として大型のバイアス
タイヤに用いられ、そのすぐれた耐久性が利用されてい
る。ところでタイヤコード用繊維の製造コストに於て素
材ポリマの原料コストは大きなウェイトを占めるが、現
在及び将来tこ該ってポリエフ、チル繊維原料の一位性
が明らか?こなってぎた。そこでポリエステル繊維tこ
よるナイロン6.66センイの代替が要請されるようを
こなっている。性能面でポリエステル繊維に要求される
Mliな特性は耐久性の同上であり、こイLはタイヤ友
行甲の剪断、圧顧伸長の繰返しに対する疲労性の向上と
、蕎温での調熱性の向上である。後者は品温での耐加水
分解性とタイヤ走行中の低発熱を意味する。
疲労性の向上はnIJ記特開昭55−58032す公報
tこよる方法や、高速紡糸した中間配向糸を得てこれを
延伸することによって得られる。
tこよる方法や、高速紡糸した中間配向糸を得てこれを
延伸することによって得られる。
これらの方法1こよって得られる繊維の倣和構造の特徴
は、非晶部の分子配向が低(、この為非晶部構造の拘束
が少ない。この繊維を用いたタイヤコードは走行時の発
熱が低く、耐疲労性が著しく向上する。又、上記方法に
よって得られたMj、 維iysらなるタイ−Slコー
ドはハイモジュラス、低収縮率であり、ラジアルタイヤ
としてはすぐわた性hgを発揮するが、ハイモジュラス
性を殆んど要求されないバイアスタイヤをことりではハ
イモジュラス性を犠牲tこしても、可能な限り耐久性を
向上させることが有利である。
は、非晶部の分子配向が低(、この為非晶部構造の拘束
が少ない。この繊維を用いたタイヤコードは走行時の発
熱が低く、耐疲労性が著しく向上する。又、上記方法に
よって得られたMj、 維iysらなるタイ−Slコー
ドはハイモジュラス、低収縮率であり、ラジアルタイヤ
としてはすぐわた性hgを発揮するが、ハイモジュラス
性を殆んど要求されないバイアスタイヤをことりではハ
イモジュラス性を犠牲tこしても、可能な限り耐久性を
向上させることが有利である。
又一般にタイヤコードは同一の繊維素材を用いた時、モ
ジュラスの低いものほど耐疲労性がすぐれている。これ
は削r;e、坤田と同様、非晶部拘束が少なくできるか
らである。しかるpこ目IJ記昼−向未延伸糸から出発
し、これを延伸した繊維からなるタイヤコードはハイモ
ジュラスであることが特徴であり低モジユラスコードと
ならない。
ジュラスの低いものほど耐疲労性がすぐれている。これ
は削r;e、坤田と同様、非晶部拘束が少なくできるか
らである。しかるpこ目IJ記昼−向未延伸糸から出発
し、これを延伸した繊維からなるタイヤコードはハイモ
ジュラスであることが特徴であり低モジユラスコードと
ならない。
低モジユラスコードを得る方法としては連常尚収ボd性
の繊維を臆用することが行なわれ、共重合ポリマを用い
たり、共重合しうるポリマを溶−紡糸時1こブレンドす
る方法がある。例えば共重合しうるポリマをブレンド紡
糸することにより耐ヒロウ性のすぐれたタイヤコードを
得る方法として特開昭55−130351号公報の提案
がある。若干の改善は認められるものの製糸プロセヌと
しては従来の方法を採用しており、十分満足のいく耐疲
労性レベルには制逆し得ない。
の繊維を臆用することが行なわれ、共重合ポリマを用い
たり、共重合しうるポリマを溶−紡糸時1こブレンドす
る方法がある。例えば共重合しうるポリマをブレンド紡
糸することにより耐ヒロウ性のすぐれたタイヤコードを
得る方法として特開昭55−130351号公報の提案
がある。若干の改善は認められるものの製糸プロセヌと
しては従来の方法を採用しており、十分満足のいく耐疲
労性レベルには制逆し得ない。
そこで本発明老らが鋭慧恢討した結果、耐疲労性の著し
く数置されたポリエステルタイヤコードン得る為(目的
ンには ■ 比較的高−同禾延伸糸を得、これを延伸すること、 ■ 共重合ポリマを用いることtこより■項一ホ方法に
よるハイモジュラス化を抑えること、 ■ コードの熱処理時にこ処理待張力を制御し、低モジ
ユラスコード1こ設計すべきであること、 の技術思悲を結合すればよいということを見い出した。
く数置されたポリエステルタイヤコードン得る為(目的
ンには ■ 比較的高−同禾延伸糸を得、これを延伸すること、 ■ 共重合ポリマを用いることtこより■項一ホ方法に
よるハイモジュラス化を抑えること、 ■ コードの熱処理時にこ処理待張力を制御し、低モジ
ユラスコード1こ設計すべきであること、 の技術思悲を結合すればよいということを見い出した。
具体的には上記目的は以下の手段1こよって達成せられ
る。即ち (イ) エチレンテレフタレートを分子鎖の繰返し構造
単位の主成分とし、該構造単位に他のエステル形成性成
分を前記構造単位の全モル数を基準として5〜1oモ、
TI/$共重合した固有粘度がLL90〜1.10のポ
リエチレンテレフタレート糸ポリマを2000m/分以
上の紡糸速度で溶−紡糸し、中間配向糸を得ること、 (ロ)該中間配向糸を1.5〜五〇倍に熱延伸して延伸
糸とすること、 C→ 該延伸糸な撚係数が900以上2900以下で合
撚糸し、撚糸コードとすること、及び に) 該撚糸コードを接着剤処理に引続き、255〜2
45℃で熱処理するに際し、熱tsm=の張力がαO2
5g/a〜[125g/dの範囲で、実質的1こ延伸が
起らない条件で熱処理して次の特性、 1)強度 T/D = 5.0〜&5g/du) 中間
伸度Me =15〜+1096111)乾熱収紬率 Δ
B=1〜596を有する処理コードとすること1こよっ
て達成される。
る。即ち (イ) エチレンテレフタレートを分子鎖の繰返し構造
単位の主成分とし、該構造単位に他のエステル形成性成
分を前記構造単位の全モル数を基準として5〜1oモ、
TI/$共重合した固有粘度がLL90〜1.10のポ
リエチレンテレフタレート糸ポリマを2000m/分以
上の紡糸速度で溶−紡糸し、中間配向糸を得ること、 (ロ)該中間配向糸を1.5〜五〇倍に熱延伸して延伸
糸とすること、 C→ 該延伸糸な撚係数が900以上2900以下で合
撚糸し、撚糸コードとすること、及び に) 該撚糸コードを接着剤処理に引続き、255〜2
45℃で熱処理するに際し、熱tsm=の張力がαO2
5g/a〜[125g/dの範囲で、実質的1こ延伸が
起らない条件で熱処理して次の特性、 1)強度 T/D = 5.0〜&5g/du) 中間
伸度Me =15〜+1096111)乾熱収紬率 Δ
B=1〜596を有する処理コードとすること1こよっ
て達成される。
上記の手段1こよって本発明の目的とする耐久性特?こ
すぐれた耐疲労性のあるスートが得られるが、更にタイ
ヤ足付時の発黙tこ伴なう高温での一力劣化を防止させ
る為の化学的耐久性をへ備させることによつ℃一層の耐
久性が付与できる。その為には通常ポリニスデル繊維に
虐用されるカルホキy)v末端基封鎖技術を週用するこ
とが好ましい。即ち力μポキV/L/末端恭vk度は2
5 eq/10’g以下好ましくは20 eq/10纏
8以下の低一度とする。
すぐれた耐疲労性のあるスートが得られるが、更にタイ
ヤ足付時の発黙tこ伴なう高温での一力劣化を防止させ
る為の化学的耐久性をへ備させることによつ℃一層の耐
久性が付与できる。その為には通常ポリニスデル繊維に
虐用されるカルホキy)v末端基封鎖技術を週用するこ
とが好ましい。即ち力μポキV/L/末端恭vk度は2
5 eq/10’g以下好ましくは20 eq/10纏
8以下の低一度とする。
次1こ本発明法について詳述する。
ポリマはエチレンテレフタレート単位を分子鎖の主成分
とし、該エチレンテレフタレート単位と共重合しうる他
のエステル形成性成分を5〜1o*含有する。エチレン
テレフタレートと共重合しうる他のエステル形成性成分
は例えばジエチレングリコール、トリメチレングリコー
ル、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレンクリコ
ール、ヘキサζドローp−キシレングリコール等のグリ
コール成分、ジカルボン酸成分としては例えばイソフタ
ル酸、ヘキサヒドロテレ7り/l’酸、ビ安息香酸、p
−ターンヤリ−フェニル−4,4′−ジカルボン酸、ア
ジピン酸セバシン酸、アゼフィン酸等が含まれる。
とし、該エチレンテレフタレート単位と共重合しうる他
のエステル形成性成分を5〜1o*含有する。エチレン
テレフタレートと共重合しうる他のエステル形成性成分
は例えばジエチレングリコール、トリメチレングリコー
ル、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレンクリコ
ール、ヘキサζドローp−キシレングリコール等のグリ
コール成分、ジカルボン酸成分としては例えばイソフタ
ル酸、ヘキサヒドロテレ7り/l’酸、ビ安息香酸、p
−ターンヤリ−フェニル−4,4′−ジカルボン酸、ア
ジピン酸セバシン酸、アゼフィン酸等が含まれる。
共重合成分が3%未満では低モジユラスコードの特徴が
十分得られない。1096を越えて含有するとポリマの
一点が著しく低下し、接着剤付与j(のコードの熱処理
で255℃以tの高温処理ができず、その結果、タイヤ
ゴムとの長着性が低下してしまうという欠点が生ずる。
十分得られない。1096を越えて含有するとポリマの
一点が著しく低下し、接着剤付与j(のコードの熱処理
で255℃以tの高温処理ができず、その結果、タイヤ
ゴムとの長着性が低下してしまうという欠点が生ずる。
溶−紡糸に供するポリマの重合度は固有粘度(工V)で
LL85〜1.40の高粘性ポリマな用(〜る。このポ
リマな溶融紡糸し、延伸した繊維の工Vは約α80〜t
10である。
LL85〜1.40の高粘性ポリマな用(〜る。このポ
リマな溶融紡糸し、延伸した繊維の工Vは約α80〜t
10である。
本発明のポリエステル繊維コードの化学的耐久性を向上
させる為に、低カルポキVμ末端基濃度の繊維とするが
)通常より10〜20℃低い265〜285℃の重合温
度で重合して得た低力μホキシル末端基のポリマを溶融
紡糸する方法及びポリエステルポリマの末端力μボキシ
lし基と反応性の封鎖剤を重合時又は溶融時に添加する
方法によって可能である。
させる為に、低カルポキVμ末端基濃度の繊維とするが
)通常より10〜20℃低い265〜285℃の重合温
度で重合して得た低力μホキシル末端基のポリマを溶融
紡糸する方法及びポリエステルポリマの末端力μボキシ
lし基と反応性の封鎖剤を重合時又は溶融時に添加する
方法によって可能である。
末端封鎖剤としては例えばフエニpグリンジルエーテル
、0−フエニiv−フェニpグリシジルエーテル、ベン
ジtvfすVジルエーテル、エチレンオキサイド、プロ
ピレンオキサイドの如きエポキシ化合物、N、N’−ジ
ー0−)ルイpカルボジイミド、N、N’−ジー2.6
−シメチルーフエニルカルポジイミド、2.6.2’
、6’−テトフグロビpカルボジイミドの如きカルボジ
イミド化合物、トルイルジイソシアネート、4.4′−
メチレンビメ(フェニルイソンアネートンの如きイソン
アネート化合物及びポリウレタン等を用いる。
、0−フエニiv−フェニpグリシジルエーテル、ベン
ジtvfすVジルエーテル、エチレンオキサイド、プロ
ピレンオキサイドの如きエポキシ化合物、N、N’−ジ
ー0−)ルイpカルボジイミド、N、N’−ジー2.6
−シメチルーフエニルカルポジイミド、2.6.2’
、6’−テトフグロビpカルボジイミドの如きカルボジ
イミド化合物、トルイルジイソシアネート、4.4′−
メチレンビメ(フェニルイソンアネートンの如きイソン
アネート化合物及びポリウレタン等を用いる。
本発明の延伸糸は次の工程を経て得られる。
第1図(本発明法が坦用される工程図ンに示したとおり
、m融され、紡糸口金(11)から紡出された糸条(1
2)は口金直下101以上好ましくは201以上60α
以下の範囲をポリマーの融点以上(約250℃以上)、
好ましくは紡糸温度(約り80℃]以上560℃以下に
加熱された加熱雰囲気(13)中を通過させる。加熱雰
囲気(13)は加熱筒(14〕と呼ばれる円筒状の陶で
口金下を囲み、両の外周よりヒーターによって加熱され
る。加熱雰囲気の温度は糸条(12)から約21離れた
位置で測定した値1こよって検知され、制御される。
、m融され、紡糸口金(11)から紡出された糸条(1
2)は口金直下101以上好ましくは201以上60α
以下の範囲をポリマーの融点以上(約250℃以上)、
好ましくは紡糸温度(約り80℃]以上560℃以下に
加熱された加熱雰囲気(13)中を通過させる。加熱雰
囲気(13)は加熱筒(14〕と呼ばれる円筒状の陶で
口金下を囲み、両の外周よりヒーターによって加熱され
る。加熱雰囲気の温度は糸条(12)から約21離れた
位置で測定した値1こよって検知され、制御される。
加熱雰囲気中を通過した糸条(12)は直ち1こ冷却w
U(15)で囲まれた冷却ゾーン(16)で急冷される
。加熱雰囲気(13)中の気流を乱さないことおよび冷
却向(15)への伝導を防止する目的で2〜50111
の述歇板又は断熱板(図示なし)を加熱筒(14ンと冷
却筒(15ンとの間に用いることが好ましい。冷却は好
ましくは冷却筒の一種である環状チムニ−と呼ばれる装
置により糸条の外周より均一に冷風を吹き出して行なう
か、片面吹出し装置等のいずれを用いてもよい。冷風は
温度10〜40℃、風速10〜80m/分を用いる。
U(15)で囲まれた冷却ゾーン(16)で急冷される
。加熱雰囲気(13)中の気流を乱さないことおよび冷
却向(15)への伝導を防止する目的で2〜50111
の述歇板又は断熱板(図示なし)を加熱筒(14ンと冷
却筒(15ンとの間に用いることが好ましい。冷却は好
ましくは冷却筒の一種である環状チムニ−と呼ばれる装
置により糸条の外周より均一に冷風を吹き出して行なう
か、片面吹出し装置等のいずれを用いてもよい。冷風は
温度10〜40℃、風速10〜80m/分を用いる。
急冷ゾーン(16)を通過した糸条(12)はチムニ−
ダクト(17)中で更に冷却されたのち給油ローラ(1
8)で油剤を付与される。次いでガイド(図示なし)で
集束され、表面速度2000 m7分以上好ましくは5
000 m/分〜6000 m1分で回転する引取りロ
ーフ(19)で引取られる。2000 m1分以下では
耐久性のすぐれたポリエステ/l/繊維コードは得られ
ない。
ダクト(17)中で更に冷却されたのち給油ローラ(1
8)で油剤を付与される。次いでガイド(図示なし)で
集束され、表面速度2000 m7分以上好ましくは5
000 m/分〜6000 m1分で回転する引取りロ
ーフ(19)で引取られる。2000 m1分以下では
耐久性のすぐれたポリエステ/l/繊維コードは得られ
ない。
引取糸の複屈折は20 x 10−’以上好ましく+t
50 x 1 G ” 〜70 x 10−” 、密
fj、 1.550以上好ましくは1.555〜1.5
70であり、単孔吐出意、孔6tこ合わせ、加熱筒(1
4)の長さ、jJI熱筒熱度温度加熱雰囲気条件、及び
冷風の温度、速度冷却筒(15)の長さ等の急冷条件を
灰化させる。
50 x 1 G ” 〜70 x 10−” 、密
fj、 1.550以上好ましくは1.555〜1.5
70であり、単孔吐出意、孔6tこ合わせ、加熱筒(1
4)の長さ、jJI熱筒熱度温度加熱雰囲気条件、及び
冷風の温度、速度冷却筒(15)の長さ等の急冷条件を
灰化させる。
引取糸は一旦ワインダーで−たん巻糸(1)として捲取
られる。次いで引取糸は1.5〜五〇倍で熱延伸される
、高強力糸を得る為には2段延伸法が好ましい。
られる。次いで引取糸は1.5〜五〇倍で熱延伸される
、高強力糸を得る為には2段延伸法が好ましい。
延伸工程は第2図に示されている。それは、テンンヨナ
(2)、第1供給ロールC以下1ynと称する)(4)
、第2供給ロール(2FRと称する)(8) 、熱板(
6)、第1延伸ロール(jDRと称する)(7)、第2
延伸ロール(2DRと称する)(8)、弛緩ロール(R
Rと称する)(9)、テンンヨナ(IOJ及びワインダ
(11)とからなる。IFR(t)の温度は非加熱〜1
50℃好ましくは一120℃、2FR(5月よ60〜1
50℃、好ましくは80〜120℃、IDR(7)t!
80〜18 o℃ftシ(は100〜160’Cl2D
R(8) ハj 8’0〜240℃好ましくは200〜
250’Cで、それぞれ前段階のローラユニットの温度
と同等が高い一度tr−設定する。RR(93G!24
0 ℃以下通常は非加熱で使用される。
(2)、第1供給ロールC以下1ynと称する)(4)
、第2供給ロール(2FRと称する)(8) 、熱板(
6)、第1延伸ロール(jDRと称する)(7)、第2
延伸ロール(2DRと称する)(8)、弛緩ロール(R
Rと称する)(9)、テンンヨナ(IOJ及びワインダ
(11)とからなる。IFR(t)の温度は非加熱〜1
50℃好ましくは一120℃、2FR(5月よ60〜1
50℃、好ましくは80〜120℃、IDR(7)t!
80〜18 o℃ftシ(は100〜160’Cl2D
R(8) ハj 8’0〜240℃好ましくは200〜
250’Cで、それぞれ前段階のローラユニットの温度
と同等が高い一度tr−設定する。RR(93G!24
0 ℃以下通常は非加熱で使用される。
延伸比は、IFR/2FR(IFR(4)と2FR(S
)との間の蝙伸比を意味する。以下同じ】が1.10未
舖、好ましくは1.005〜1.052PR/IDRは
1.50〜t70.好ましくは1.!50,1.501
DR/2DRは1,2〜1.6、好ましくは1.2〜1
.42DB/RRt!090〜1.05、好ましくは(
L95〜1.02で総合延伸倍率IFR72DRは1.
5〜5−〇好ましくは1.7〜2.5倍がよい。
)との間の蝙伸比を意味する。以下同じ】が1.10未
舖、好ましくは1.005〜1.052PR/IDRは
1.50〜t70.好ましくは1.!50,1.501
DR/2DRは1,2〜1.6、好ましくは1.2〜1
.42DB/RRt!090〜1.05、好ましくは(
L95〜1.02で総合延伸倍率IFR72DRは1.
5〜5−〇好ましくは1.7〜2.5倍がよい。
本発明の2段延伸法?こ於ては2FR(iを除いて行な
うことも可能である。この場合IFB/+ DR〕延伸
比を1.50〜1.70好ましくは1.50〜1.50
とする。
うことも可能である。この場合IFB/+ DR〕延伸
比を1.50〜1.70好ましくは1.50〜1.50
とする。
得られた地伸糸(12)は撚係数が900以上2900
以下で2本以上合撚糸し生コードとする。撚係数には次
式で定義される。
以下で2本以上合撚糸し生コードとする。撚係数には次
式で定義される。
x、=Tx7T
(但しTは10awiりの撚数、Dは生コードのグニー
ルを示す。ン 撚糸後常法に従って接着剤処理、即ちレゾルシン−フォ
ルムアルデヒド−ゴムラテックス(RFL)とエポキシ
化合物又ハ” pexu上”(fq1社製)混合液で処
理したのち、連続して乾燥及び熱処理する。熱処理はホ
ットゾーン及びノルマライジングゾーンがうなり、両ゾ
ーン共処理温度は235〜245℃、処理時張カは11
025〜α25g/dの範囲で行ない実質的な延伸が行
なわれず弛緩状態で処理する。この処理時張カがα02
5未陶では安定な熱処理ができない。[Lzsg/dを
越えると目的とする低モジユラスコードとならない。2
55℃未調ではsumコードとタイヤゴムとの接着性が
悪い。245℃を越えると処理スートの強度が大巾tこ
低下してしまう。張力測定はホットゾーン及びノルマル
ゾーンのそnぞれ入口、出口で行ない、両者の平均値と
する。繊度は処理コードの値を用いる。
ルを示す。ン 撚糸後常法に従って接着剤処理、即ちレゾルシン−フォ
ルムアルデヒド−ゴムラテックス(RFL)とエポキシ
化合物又ハ” pexu上”(fq1社製)混合液で処
理したのち、連続して乾燥及び熱処理する。熱処理はホ
ットゾーン及びノルマライジングゾーンがうなり、両ゾ
ーン共処理温度は235〜245℃、処理時張カは11
025〜α25g/dの範囲で行ない実質的な延伸が行
なわれず弛緩状態で処理する。この処理時張カがα02
5未陶では安定な熱処理ができない。[Lzsg/dを
越えると目的とする低モジユラスコードとならない。2
55℃未調ではsumコードとタイヤゴムとの接着性が
悪い。245℃を越えると処理スートの強度が大巾tこ
低下してしまう。張力測定はホットゾーン及びノルマル
ゾーンのそnぞれ入口、出口で行ない、両者の平均値と
する。繊度は処理コードの値を用いる。
上記方法によって得られるポリエステル繊維コードは次
の特性を有する。
の特性を有する。
13 強75 T/D = 5.0〜& 5 g/
d11)中間伸[ME=&5〜aO% 111)乾熱収縮率 △s=1〜596強度は処理コー
ド強力を繊度で除した値であり、処理コード繊度につい
て接着剤付着意はこれを補正しないものとする。
d11)中間伸[ME=&5〜aO% 111)乾熱収縮率 △s=1〜596強度は処理コー
ド強力を繊度で除した値であり、処理コード繊度につい
て接着剤付着意はこれを補正しないものとする。
中間伸度は延伸糸の繊度1000デニール糸を2本合糸
してなるコードの時45kg、1000デニール糸を3
本合糸又は1500デニ一ル糸2本合糸してなるコード
の時&75kgfI3[時伸度をもって表わす。
してなるコードの時45kg、1000デニール糸を3
本合糸又は1500デニ一ル糸2本合糸してなるコード
の時&75kgfI3[時伸度をもって表わす。
乾煕収紬率ムSは177℃で50分間オープン中、 伏
で自由収婦処理させた時の収頗率であり、下記式tこよ
って求める。
で自由収婦処理させた時の収頗率であり、下記式tこよ
って求める。
以下実施例によって本発明を説明するが、本文中及び実
施例中周いた特性の定義及び測定法は次の通りである・ 固有粘度工V測定法 オストワルド粘度計を用いてオルソクロロフェノール2
5 mlに対して試料2gを溶解した溶液の相対粘度η
1を25℃で測定し、次の近似式により工Vを算出した
。
施例中周いた特性の定義及び測定法は次の通りである・ 固有粘度工V測定法 オストワルド粘度計を用いてオルソクロロフェノール2
5 mlに対して試料2gを溶解した溶液の相対粘度η
1を25℃で測定し、次の近似式により工Vを算出した
。
工V=(LO242η1+α2634
力〃ポキV/I/末端基磯度測定法
オ〃ツクレゾール20 rnl hこ封して試料1gを
浴解し、冷却した後クロロホルム40m1を加工てかI
) N a OHのメタノール溶液1こて電位差滴定を
行ない求めた。
浴解し、冷却した後クロロホルム40m1を加工てかI
) N a OHのメタノール溶液1こて電位差滴定を
行ない求めた。
GYチューブ疲労試験法
チューブ疲労試験A法(グツドイヤー法)のJ工8−L
1017tこ準じた。チューブ角度90度、回転速度8
50rpmで50分毎に反転、チューブ内圧15 kg
7cm ”の条件で運転しチューブの破壊までの時間を
求めた。チューブ発熱温度はチューブの最大曲率部分の
温度な熱電対温度計で平衡1こ達した温度を測定した。
1017tこ準じた。チューブ角度90度、回転速度8
50rpmで50分毎に反転、チューブ内圧15 kg
7cm ”の条件で運転しチューブの破壊までの時間を
求めた。チューブ発熱温度はチューブの最大曲率部分の
温度な熱電対温度計で平衡1こ達した温度を測定した。
2対のモールドの1stこ未加硫ゴムをセットし、その
間1こ処理コードを置き、加硫プレスで170℃、5時
間加硫する。加硫後室温まで冷却し、モールドから試料
を取出し引張試験を行ない次式により算出した。
間1こ処理コードを置き、加硫プレスで170℃、5時
間加硫する。加硫後室温まで冷却し、モールドから試料
を取出し引張試験を行ない次式により算出した。
ゴム中耐熱性(%)=二X 100
T。
接 着 性
2対のモールドの溝に未加硫ゴムをセラFし、その間に
処理コードを置き、140℃、40分間加硫する。モー
ルドから取出した試料を10藺立方体tこしてショツパ
ー引張試験−(島津製作所社製)でゴム910厘の処理
コードを引抜(抗力で評価した。
処理コードを置き、140℃、40分間加硫する。モー
ルドから取出した試料を10藺立方体tこしてショツパ
ー引張試験−(島津製作所社製)でゴム910厘の処理
コードを引抜(抗力で評価した。
実施例
テレフタμ酸とエチレングリコールから常法をこより]
[締金する過程でイソフタ/I/酸を5モル%及び10
モtv96flts加し、共重合して得られたそれぞれ
固有粘度(工V ) 1.20.1.22 カルボキシ
ル末fi基量1&g当重/10’gのイソフタルは共恵
合ポリエチレンテレフタレートチッグをエクヌトμmダ
型紡糸機で紡糸した。ポリマ一温度295℃、口金は孔
径(L6藺で孔数は96ホールで環状tこ3列配孔され
たものを用いた。口金下には紡禾機ブロックと断熱板を
介し401の加熱筒をとりつけ、雰囲気温度550℃と
した。
[締金する過程でイソフタ/I/酸を5モル%及び10
モtv96flts加し、共重合して得られたそれぞれ
固有粘度(工V ) 1.20.1.22 カルボキシ
ル末fi基量1&g当重/10’gのイソフタルは共恵
合ポリエチレンテレフタレートチッグをエクヌトμmダ
型紡糸機で紡糸した。ポリマ一温度295℃、口金は孔
径(L6藺で孔数は96ホールで環状tこ3列配孔され
たものを用いた。口金下には紡禾機ブロックと断熱板を
介し401の加熱筒をとりつけ、雰囲気温度550℃と
した。
紡出糸は加熱筒を通過したあと、自然吸引式チムp−t
こよって急冷・固化し、次いで給油ローMにて油剤を付
与したのち、表面速度500〜4500 m/分で回転
する。ネルソンロールに捲きつけたのち捲取った。得ら
れた未延伸糸は次いで第1図の2段延伸装置によって2
本合糸して延伸し、1000−192 tilとした。
こよって急冷・固化し、次いで給油ローMにて油剤を付
与したのち、表面速度500〜4500 m/分で回転
する。ネルソンロールに捲きつけたのち捲取った。得ら
れた未延伸糸は次いで第1図の2段延伸装置によって2
本合糸して延伸し、1000−192 tilとした。
この延伸糸は次いで撚糸−で下撚を2方向に49 T/
103、上撚をS方向に49T/1ocIAで2本合撚
糸し、撚係数2550の生コードとした。この生コード
をリツラー社製コンビュートリータによってレゾ/L/
Vンーホルマリンーフテックス及びIIpexel 1
1(IC1社製)混合液からなる捩y#剤液を付与した
のち、160℃の加熱炉中を定長で60秒間超過させ、
引き続き弛緩率を父えて240℃の加熱炉で50秒通過
させて熱処理し、更tこ196の弛緩を与えつつ240
℃、50秒間熱処理し、処理待張力の異なる条件で熱処
理して処理コードとした。この処理コードでの耐久性を
モデル的1こ評価する為?こGYチューブ疲労性チュー
ブの発熱温度、ゴム中耐熱性を測定し、表tこ示した。
103、上撚をS方向に49T/1ocIAで2本合撚
糸し、撚係数2550の生コードとした。この生コード
をリツラー社製コンビュートリータによってレゾ/L/
Vンーホルマリンーフテックス及びIIpexel 1
1(IC1社製)混合液からなる捩y#剤液を付与した
のち、160℃の加熱炉中を定長で60秒間超過させ、
引き続き弛緩率を父えて240℃の加熱炉で50秒通過
させて熱処理し、更tこ196の弛緩を与えつつ240
℃、50秒間熱処理し、処理待張力の異なる条件で熱処
理して処理コードとした。この処理コードでの耐久性を
モデル的1こ評価する為?こGYチューブ疲労性チュー
ブの発熱温度、ゴム中耐熱性を測定し、表tこ示した。
比較の為、イソフタルばの添加型を、ポリエチレンテレ
フタレートに対しポリマー構成単位として15七μ%添
加した場合及び錬添加の場合1こついて示した。
フタレートに対しポリマー構成単位として15七μ%添
加した場合及び錬添加の場合1こついて示した。
)
図面は、本発明の工程図を示す。第1図は、紡糸工程図
を、そして第2図は、延伸工程図を示す。 1 ・・・巻糸、 4 ・・・第1供給ロー
ル5 ・・・第2供給ロール、 7 ・・・第1延伸ロ
ール8 ・・・第2延伸ロール、11 ・・・紡糸口金
12 ・・・糸条、 13 ・・・加熱雰囲気
14 ・・・加熱筒、 15 ・・・冷却筒17
・・・チムニ−ダクト、 特許出願人 東 し 株 式 会 社 U 第2図
を、そして第2図は、延伸工程図を示す。 1 ・・・巻糸、 4 ・・・第1供給ロー
ル5 ・・・第2供給ロール、 7 ・・・第1延伸ロ
ール8 ・・・第2延伸ロール、11 ・・・紡糸口金
12 ・・・糸条、 13 ・・・加熱雰囲気
14 ・・・加熱筒、 15 ・・・冷却筒17
・・・チムニ−ダクト、 特許出願人 東 し 株 式 会 社 U 第2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 k) エチレンテレフタレートを分子鎖の繰返し構造単
位の主成分とし、該構造単位に他のエステル形成性成分
が前記構造単位の全モ/I/数を基準として3〜10モ
A/%共夏合した、固有粘度が190〜1.10のポリ
エチレンテレフタレート系ポリマな2000m/分以上
の紡糸速度で溶融紡糸し、中間−同系を得ること、 (ロ) 該中間−同系を1.5〜五〇倍1こ熱延伸して
延伸糸とすること、 し→ 該延伸糸を撚係数が90(1以上2200以下で
合撚糸し、撚糸コードとすること、及び に) 該撚糸コードを接着剤処理1こ引続き、255〜
245℃で熱処理するtこ際し、熱処理時ノ張力がα0
25 g/d−[L25 g/dの範囲で、実質的に延
伸が起らない条件で熱処理して入の特性 1)強度 T/D=5.0〜&5g/+111)中間伸
度 ME−5,5〜an%111)乾熱収締率 ΔE3
=1〜5%を有する処理コードとすること、 を特徴とするポリエチレンテレフタレート系繊維コード
の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7064782A JPS58186610A (ja) | 1982-04-27 | 1982-04-27 | ポリエチレンテレフタレ−ト系繊維コ−ドの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7064782A JPS58186610A (ja) | 1982-04-27 | 1982-04-27 | ポリエチレンテレフタレ−ト系繊維コ−ドの製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58186610A true JPS58186610A (ja) | 1983-10-31 |
Family
ID=13437647
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7064782A Pending JPS58186610A (ja) | 1982-04-27 | 1982-04-27 | ポリエチレンテレフタレ−ト系繊維コ−ドの製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58186610A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60162830A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | 東洋紡績株式会社 | ポリエステル系デイツプコ−ド及びその製造方法 |
JPS63165547A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-08 | 東レ株式会社 | 高弾性率ポリエステタルタイヤコ−ドおよびその製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58186607A (ja) * | 1982-04-20 | 1983-10-31 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強力ポリエステルフイラメントの製造方法 |
-
1982
- 1982-04-27 JP JP7064782A patent/JPS58186610A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58186607A (ja) * | 1982-04-20 | 1983-10-31 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強力ポリエステルフイラメントの製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60162830A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | 東洋紡績株式会社 | ポリエステル系デイツプコ−ド及びその製造方法 |
JPS63165547A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-08 | 東レ株式会社 | 高弾性率ポリエステタルタイヤコ−ドおよびその製造方法 |
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