JPS59217048A - 車両用無段変速機の制御装置 - Google Patents
車両用無段変速機の制御装置Info
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- JPS59217048A JPS59217048A JP58087681A JP8768183A JPS59217048A JP S59217048 A JPS59217048 A JP S59217048A JP 58087681 A JP58087681 A JP 58087681A JP 8768183 A JP8768183 A JP 8768183A JP S59217048 A JPS59217048 A JP S59217048A
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 abstract description 15
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W10/00—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function
- B60W10/04—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function including control of propulsion units
- B60W10/06—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function including control of propulsion units including control of combustion engines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04B—CENTRIFUGES
- B04B5/00—Other centrifuges
- B04B5/04—Radial chamber apparatus for separating predominantly liquid mixtures, e.g. butyrometers
- B04B5/0407—Radial chamber apparatus for separating predominantly liquid mixtures, e.g. butyrometers for liquids contained in receptacles
- B04B5/0414—Radial chamber apparatus for separating predominantly liquid mixtures, e.g. butyrometers for liquids contained in receptacles comprising test tubes
- B04B5/0421—Radial chamber apparatus for separating predominantly liquid mixtures, e.g. butyrometers for liquids contained in receptacles comprising test tubes pivotably mounted
-
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W10/00—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function
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-
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- B60W30/00—Purposes of road vehicle drive control systems not related to the control of a particular sub-unit, e.g. of systems using conjoint control of vehicle sub-units
- B60W30/18—Propelling the vehicle
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60W30/00—Purposes of road vehicle drive control systems not related to the control of a particular sub-unit, e.g. of systems using conjoint control of vehicle sub-units
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- B60W30/1819—Propulsion control with control means using analogue circuits, relays or mechanical links
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
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- Transportation (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
- Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、車両の動力伝達装置?(として用いられる無
段変速機(以下「CVT」と言う。)の制御方法に係り
、特にCVTの変速速度の制御方法に関する。
段変速機(以下「CVT」と言う。)の制御方法に係り
、特にCVTの変速速度の制御方法に関する。
CVTは、速度比e (=出力側回転速度Nout/
入力側回転速度Nin )を連続的に制御することがで
き、燃料消費効率の優れた動力伝達装置として車両に用
いられる。一般にCVTではスロツl−ル開度0の関数
として要求馬力が設定され、各要求馬力を最小燃費率で
発生する機関回転速度を目標機関回転速度Ne’として
定め、実際の機関回転速度Neが目標機関回転速度Ne
’となるようにCVTの速度比eを制御している。従来
のCVTでは変速速度i (速度比eを時間tで微分し
た値de/dtの絶対値1 de/dt l )は差N
e’−Neおよび車速Vの関数としては設定されていな
かった。CVTの伝達効率は変速速度晶の増大に連れて
減少し、またCVTの過渡応答性は変速速度6が大きい
程、優れるので、従来のCVTでは差Ne’−Neが大
きくかっ車速Vが低い場合のように大きな加速性を必要
とする場合の加速性が不十分となるとともに、差Ne’
−’−Neがホさくかつ車速■が高い場合のようにそれ
程大きな加速性を必要としない場合の燃料消費効率が悪
化している。
入力側回転速度Nin )を連続的に制御することがで
き、燃料消費効率の優れた動力伝達装置として車両に用
いられる。一般にCVTではスロツl−ル開度0の関数
として要求馬力が設定され、各要求馬力を最小燃費率で
発生する機関回転速度を目標機関回転速度Ne’として
定め、実際の機関回転速度Neが目標機関回転速度Ne
’となるようにCVTの速度比eを制御している。従来
のCVTでは変速速度i (速度比eを時間tで微分し
た値de/dtの絶対値1 de/dt l )は差N
e’−Neおよび車速Vの関数としては設定されていな
かった。CVTの伝達効率は変速速度晶の増大に連れて
減少し、またCVTの過渡応答性は変速速度6が大きい
程、優れるので、従来のCVTでは差Ne’−Neが大
きくかっ車速Vが低い場合のように大きな加速性を必要
とする場合の加速性が不十分となるとともに、差Ne’
−’−Neがホさくかつ車速■が高い場合のようにそれ
程大きな加速性を必要としない場合の燃料消費効率が悪
化している。
本発明の目的は、加速性および燃料消費効率がともに優
れたCVTの制御方法を提供することである。
れたCVTの制御方法を提供することである。
この目的を達成するために本発明によれば、目標機関回
転速度Ne’l と実際の機関回転速度Neとの差Ne
’ −Neおよび車速Vの関数とじてCVTの変速速度
みを設定する。
転速度Ne’l と実際の機関回転速度Neとの差Ne
’ −Neおよび車速Vの関数とじてCVTの変速速度
みを設定する。
したがって大きな加速が必要とされる場合程、例えば差
Ne’ −Neが大きくて車速Vが低い場合程、変速速
度δが大きい値となって、大きな加速が実現され、また
、それ程大きな加速が必要とされない場合は、例えば差
Ne’−Neが小さく車速Vが高い場合は、変速速度み
が小さい値となって燃料消費効率が改善される。こうし
て加速性に支障を起こすことなく、変速速度りをできる
だけ減少させて、燃料消費効率を改善することができる
。
Ne’ −Neが大きくて車速Vが低い場合程、変速速
度δが大きい値となって、大きな加速が実現され、また
、それ程大きな加速が必要とされない場合は、例えば差
Ne’−Neが小さく車速Vが高い場合は、変速速度み
が小さい値となって燃料消費効率が改善される。こうし
て加速性に支障を起こすことなく、変速速度りをできる
だけ減少させて、燃料消費効率を改善することができる
。
図面を参照して本発明の詳細な説明する。
る。1対の入力側ディスク6a + 6bは互いに対向
的に設けられ、一方の入力側ディスク6aは入力軸5に
軸線方向へ相対移動可能に設けられ、他方の入力側ディ
スク6bは入力軸5に固定されている。また、1対の出
力側ディスク7a +7bも互いに対向的に設けられ、
一方の出力側ディスク7aは出力軸8に固定され、他方
の出力側ディスク7bは出力軸8に軸線方向へ移動可能
に設けられている。ベルト9は、等脚台形の横断面を有
し、入力側ディスク6a 、 6bと出力側ディスク7
a 、 7bの間に掛けられている。
的に設けられ、一方の入力側ディスク6aは入力軸5に
軸線方向へ相対移動可能に設けられ、他方の入力側ディ
スク6bは入力軸5に固定されている。また、1対の出
力側ディスク7a +7bも互いに対向的に設けられ、
一方の出力側ディスク7aは出力軸8に固定され、他方
の出力側ディスク7bは出力軸8に軸線方向へ移動可能
に設けられている。ベルト9は、等脚台形の横断面を有
し、入力側ディスク6a 、 6bと出力側ディスク7
a 、 7bの間に掛けられている。
入力側ディスク6a 、 6bの対向面、および出力側
ディスク7a + 7bの対向面は半径方向外方へ進む
に連れて両者間の距離が増大するようにテーパ断面に形
成される。対向面間の距離の増減に関係して、入力側お
よび出力側ディスク6a。
ディスク7a + 7bの対向面は半径方向外方へ進む
に連れて両者間の距離が増大するようにテーパ断面に形
成される。対向面間の距離の増減に関係して、入力側お
よび出力側ディスク6a。
611.7a+ 7bにおけるベル1−9の掛かり半径
が増減し、速度比および伝達トルクが変化する。
が増減し、速度比および伝達トルクが変化する。
オイルポンプ14は油だめ15から吸込んだオイルを調
圧弁16へ送る。リニアソレノイド式の調圧弁16はド
レン17へのオイルの排出量を制御して油路18のライ
ン圧を制御する。油路18は出力側ディスク7bの油圧
シリンダへ接続されている。リニアソレノイド式流量制
御弁19は、入力側ディスク6a 、 6b間の押圧力
を増大Ne)を増大させる場合には入力側ディスク6a
の油圧シリンダへのl…j’i’120と油路18との
間の流通断面積を増大させるとともに油路20とドレン
17との接続を断ち、また入力側ディスク6a I 6
b間の押圧力を減少させて速度比を減少させる場合には
油路18と20との接続を断つとともに油路20とドレ
ン17との間の流通断面積を制御する。回転角センサ2
3,24はそれぞれ入力側ディスク61)および出力側
ディスク7aの回転速度N11l + N0IIjを検
出する。出力側ディスク7bのシリンダ油圧、すなわち
ライン圧はベルl−9が削らずに1−ルク伝達を確保て
きる最小の油圧に制御され、これによりポンプ14の駆
動損失が抑制される。入力側ディスク6aへのオイルの
流量によりCVT4の速度比が制御される。なお出力側
ディスク7bのシリンダ油圧主入力側ディスク6aのシ
リンダ油圧であるが、シリンダビス1−ンの受圧面積は
入力側〈出力側であり、1以上の速度比−が実現可能で
ある。水温センサ25は機関1の冷却水温度を検出する
。
圧弁16へ送る。リニアソレノイド式の調圧弁16はド
レン17へのオイルの排出量を制御して油路18のライ
ン圧を制御する。油路18は出力側ディスク7bの油圧
シリンダへ接続されている。リニアソレノイド式流量制
御弁19は、入力側ディスク6a 、 6b間の押圧力
を増大Ne)を増大させる場合には入力側ディスク6a
の油圧シリンダへのl…j’i’120と油路18との
間の流通断面積を増大させるとともに油路20とドレン
17との接続を断ち、また入力側ディスク6a I 6
b間の押圧力を減少させて速度比を減少させる場合には
油路18と20との接続を断つとともに油路20とドレ
ン17との間の流通断面積を制御する。回転角センサ2
3,24はそれぞれ入力側ディスク61)および出力側
ディスク7aの回転速度N11l + N0IIjを検
出する。出力側ディスク7bのシリンダ油圧、すなわち
ライン圧はベルl−9が削らずに1−ルク伝達を確保て
きる最小の油圧に制御され、これによりポンプ14の駆
動損失が抑制される。入力側ディスク6aへのオイルの
流量によりCVT4の速度比が制御される。なお出力側
ディスク7bのシリンダ油圧主入力側ディスク6aのシ
リンダ油圧であるが、シリンダビス1−ンの受圧面積は
入力側〈出力側であり、1以上の速度比−が実現可能で
ある。水温センサ25は機関1の冷却水温度を検出する
。
スロットル開度センサ26は、加速ペダル27に連動す
る吸気系スロットル弁の開度を検出する。
る吸気系スロットル弁の開度を検出する。
シフト位置センサ28は座席29の近傍のシフトレバ−
のレンジを検出する。
のレンジを検出する。
第2図は電子制御装置のブロック図である。
CPU 32 、RAM 33 、ROM 34 、I
/F (インタフェース)35、A/D(アナログ/
デジタル変換器)36、およびD/A (デジタル/
アナログ変換器)37はパス38により互いに接続され
ている。回転角センサ23 、24およびシフト位置セ
ン4:128の出力パルスはインタフェース35へ送ら
れ、水温センサ25およびスロットル開度センサ26の
アナログ出力はA/D 36へ送られ、D/A 37の
出力は調圧弁]6および流量制御弁】9へ送られる。
/F (インタフェース)35、A/D(アナログ/
デジタル変換器)36、およびD/A (デジタル/
アナログ変換器)37はパス38により互いに接続され
ている。回転角センサ23 、24およびシフト位置セ
ン4:128の出力パルスはインタフェース35へ送ら
れ、水温センサ25およびスロットル開度センサ26の
アナログ出力はA/D 36へ送られ、D/A 37の
出力は調圧弁]6および流量制御弁】9へ送られる。
第3図はCV’r4の制御ブロック線図である。
ブロック44においてスロットル開度θからCVT4の
入力側回転速度N1n(=機関回転速度Ne)の目標値
Nin’が引算される。CVT 4ではスコツ1−ル開
度0の関数として機関1の要求馬力が設定され、各要求
馬力を最小燃料消費量で達成する機関回転速度Neをそ
の時のスロットル開度0における入力側回転速度Nin
の目標値Nin’とIJで定める。ブロック46ではN
inがNin’に達するまで、目標速度比e′をΔeず
つ増減する。ただし変5i 1?tΔeは正の値である
。目標速度比e′の初期値は実際の速度比eとし、Δe
は所定量であり、Nin < Nin’の場合は−Δe
、Nin>Njn’の場合は+Δeがそれぞれ選択され
る。
入力側回転速度N1n(=機関回転速度Ne)の目標値
Nin’が引算される。CVT 4ではスコツ1−ル開
度0の関数として機関1の要求馬力が設定され、各要求
馬力を最小燃料消費量で達成する機関回転速度Neをそ
の時のスロットル開度0における入力側回転速度Nin
の目標値Nin’とIJで定める。ブロック46ではN
inがNin’に達するまで、目標速度比e′をΔeず
つ増減する。ただし変5i 1?tΔeは正の値である
。目標速度比e′の初期値は実際の速度比eとし、Δe
は所定量であり、Nin < Nin’の場合は−Δe
、Nin>Njn’の場合は+Δeがそれぞれ選択され
る。
ブロック48では目標速度比e′に対する実際の速度比
eの偏差からフィードバックゲインが引算される。フ、
イードバックゲインは流量制御アンプ50を経て流量制
御弁19へ送られ、CVT4の速度比eが制御される。
eの偏差からフィードバックゲインが引算される。フ、
イードバックゲインは流量制御アンプ50を経て流量制
御弁19へ送られ、CVT4の速度比eが制御される。
ブロック52では入力側回転速度Ninとスロットル開
度θとから機関1の軸1−ルク゛reを引算する。ブロ
ック54ではCV’r、1の伝達1〜ルクの関数として
ライン圧力を引算する。CVT4の伝達1ヘルクは島関
lの軸1−ルクTe 、入力側回転速度Nin 1およ
び出力側回転速度Noutの関数である。ブロック54
の出力は調圧弁アンプ56を経て調圧弁16へ送られ、
CVT4のライン圧が制御される。
度θとから機関1の軸1−ルク゛reを引算する。ブロ
ック54ではCV’r、1の伝達1〜ルクの関数として
ライン圧力を引算する。CVT4の伝達1ヘルクは島関
lの軸1−ルクTe 、入力側回転速度Nin 1およ
び出力側回転速度Noutの関数である。ブロック54
の出力は調圧弁アンプ56を経て調圧弁16へ送られ、
CVT4のライン圧が制御される。
第4図は第3図の制御ブロック線図に従った制御を実行
するルーチンのフローチャートである。制御の概要は第
3図においてすでに説明した通りである。なお目標速度
比e′の上限および下限はemaxおよびemjnとさ
れ、流量制御弁19の入力電圧としての流量制御電圧は
K(e’−e)(ただしl(は定数)とされ、調圧弁1
6の入力電圧としての調圧弁制御電圧はg (Te+N
in INout )とされる。ステップ60.62.
64ではスロットル開度01入力端回転速度Nin 、
出力側回転速度Noutを読込み、ステップ66では、
目標入力側回転速度Nin’を引算する。ステップ68
ではNinとNin’とを比較し、Nin = Nin
’であればステップ70においてe′を保持し、Nin
<Nin’であればステップ72においてe′をΔeだ
け減少し、Nin > Nin’であればステップ76
においてe′をΔeだけ増大する。ステップ73174
ではe′の下限をeminに制限し、ステップ78゜8
0ではe′の上限をemaxに制限する。ステップ82
では流量制御電圧をW1算し、ステップ84で機関の軸
トルクTeを引算してからステップ86で調圧弁制御電
圧を引算する。
するルーチンのフローチャートである。制御の概要は第
3図においてすでに説明した通りである。なお目標速度
比e′の上限および下限はemaxおよびemjnとさ
れ、流量制御弁19の入力電圧としての流量制御電圧は
K(e’−e)(ただしl(は定数)とされ、調圧弁1
6の入力電圧としての調圧弁制御電圧はg (Te+N
in INout )とされる。ステップ60.62.
64ではスロットル開度01入力端回転速度Nin 、
出力側回転速度Noutを読込み、ステップ66では、
目標入力側回転速度Nin’を引算する。ステップ68
ではNinとNin’とを比較し、Nin = Nin
’であればステップ70においてe′を保持し、Nin
<Nin’であればステップ72においてe′をΔeだ
け減少し、Nin > Nin’であればステップ76
においてe′をΔeだけ増大する。ステップ73174
ではe′の下限をeminに制限し、ステップ78゜8
0ではe′の上限をemaxに制限する。ステップ82
では流量制御電圧をW1算し、ステップ84で機関の軸
トルクTeを引算してからステップ86で調圧弁制御電
圧を引算する。
第5図は車速Vをパラメ″−夕としてNin’ −Ni
nと変速速度eとの関係を示している。Nin’−Ni
nは目標入力側回転速度Nin’ (=目標機関回転
速度Ne’ )と実際の入力側回転速度N i n(=
実際の機関回転速度Ne)との差(=Ne’−Ne)で
ある。なお変速速度eは、すでに定義しているように速
度比eの時間微分値de/dtの絶対値l de/dt
lであり、具体」9には第3図のブロック46および
第4図のステップ72.76の八〇に対応する。変速速
度りは、X (=Nin’−Nin)の増大に連れて
かつ車速Vの減少に連れて増大するように定義される。
nと変速速度eとの関係を示している。Nin’−Ni
nは目標入力側回転速度Nin’ (=目標機関回転
速度Ne’ )と実際の入力側回転速度N i n(=
実際の機関回転速度Ne)との差(=Ne’−Ne)で
ある。なお変速速度eは、すでに定義しているように速
度比eの時間微分値de/dtの絶対値l de/dt
lであり、具体」9には第3図のブロック46および
第4図のステップ72.76の八〇に対応する。変速速
度りは、X (=Nin’−Nin)の増大に連れて
かつ車速Vの減少に連れて増大するように定義される。
V < Vlの場合はfc (X) 、Vl <V<
V2ノ場合はfb(、X)V > V2の場合はfa(
X)がそれぞれ選択され、fc (X) >fb
(X) >fa (X)である。なおVl < V2
である。したがって差Nin’−Ninが大きく車速V
が低い場合程、すなわち大きな加速が必要とされる場合
程、変速速度みが大きい値となって大きな加速が実現さ
れ、また、Njにに−Ninが小さく車速が高い場合、
すなオつちそれ程大きな加速が必要とされない場合は変
速速gみが小さい値となって燃料消費効率が向上する。
V2ノ場合はfb(、X)V > V2の場合はfa(
X)がそれぞれ選択され、fc (X) >fb
(X) >fa (X)である。なおVl < V2
である。したがって差Nin’−Ninが大きく車速V
が低い場合程、すなわち大きな加速が必要とされる場合
程、変速速度みが大きい値となって大きな加速が実現さ
れ、また、Njにに−Ninが小さく車速が高い場合、
すなオつちそれ程大きな加速が必要とされない場合は変
速速gみが小さい値となって燃料消費効率が向上する。
このように加速性に支障を起こさない範囲で変速速度e
をできるだけ小さい値にして燃料涌費効率の同士を図る
。
をできるだけ小さい値にして燃料涌費効率の同士を図る
。
第6図は第5図の概念に従って変速速度5を言1算する
ル−チンのフローチャートである。ステップ92 、9
4 、96ではそれぞれスロワ1−ル開度01入力端回
転速度Nin (=機関回転速度Ne)、および車速
■を読込む。ステップ98ではスロットル開度θから目
標入力側回転速度Nin’ (==目標機関回転速度
Ne’ )を計算する。
ル−チンのフローチャートである。ステップ92 、9
4 、96ではそれぞれスロワ1−ル開度01入力端回
転速度Nin (=機関回転速度Ne)、および車速
■を読込む。ステップ98ではスロットル開度θから目
標入力側回転速度Nin’ (==目標機関回転速度
Ne’ )を計算する。
ステップ100ではXにNin’−Ninを代入する。
ステップ102 、 +04 rは車速Vと所定値Vl
、V2(ただしvl< V2 )とを比較し、V≦V1
ではステップ110へ、Vl < V 5 V2 テは
ステップ108へ、V>V2てはステップ106へ進む
。ステップ!06.108.110では変速速度みにそ
れぞれfa(X)+ fb (X)+ fc (X
)を代入する。
、V2(ただしvl< V2 )とを比較し、V≦V1
ではステップ110へ、Vl < V 5 V2 テは
ステップ108へ、V>V2てはステップ106へ進む
。ステップ!06.108.110では変速速度みにそ
れぞれfa(X)+ fb (X)+ fc (X
)を代入する。
第1図は本発明が適用されるCVTの全体の概略図、第
2図は電子制御装置のブロック図、第3図はCVTの制
御ブロック線図、第4図は第3図の制御ブロック線図に
従ったCVT制御ルーチンのフローチャート、第5図は
本発明において目標入力側回転速度と実際の入力側回転
速度との差に対する変速速度の関係を、車速をパラメー
タとして示すグラフ、第6図は第5図の概念に従って変
速速度をt+算するルーチンのフローチャー1へである
。 1・・・提関、4・・・CV’r、+9・・・流量制御
弁、23、24・・・回転角センサ。
2図は電子制御装置のブロック図、第3図はCVTの制
御ブロック線図、第4図は第3図の制御ブロック線図に
従ったCVT制御ルーチンのフローチャート、第5図は
本発明において目標入力側回転速度と実際の入力側回転
速度との差に対する変速速度の関係を、車速をパラメー
タとして示すグラフ、第6図は第5図の概念に従って変
速速度をt+算するルーチンのフローチャー1へである
。 1・・・提関、4・・・CV’r、+9・・・流量制御
弁、23、24・・・回転角センサ。
Claims (1)
- 目標機関回転速度Ne’と実際の機関回転速度Neとの
差Ne’−Neおよび車速Vの関数として無段変速機の
変速速度5を設定することを特徴とする、車両用無段変
速機の制御方法。
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