JPS59183014A - 油圧式弁駆動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は油圧式弁駆動装置、特に内燃機関の吸・排気弁
を駆動する油圧式弁駆動装置に関する。

〔従来技術〕

近年、内燃機関の吸・排気弁を油圧駆動し、その開閉時
期や開閉時間を機関の゛運転状態に応じて精密に制御す
る油圧式弁駆動装置が開発されている。

このような従来の油圧式弁駆動装置としては、例えば、
第１図に示すようなもの（ＳＡＥｐａｐｅｒ　８２０７
１参照）が知られている。この装置を第１図に基づき説
明すると、ヅリンダブロノク１に形成されたシリンダ孔
２の図中上方には油圧ピストン３の第１小径部４が、ま
た下方には図外のクランク軸に同期して回転するカム５
により往復駆動されるタペット６がそれぞれ移動可能に
収納されており、これらは、シリンダブロック１ととも
に油圧室７を画成している。また、油圧ピストン３は前
記第１小径部４の他に内燃機関の吸気弁（図示路）を開
閉可能なブツシュロッド８の端部を当接支持する第２小
径部９および大径部１０を有しており、第２小径部９は
シリンダハウジング１１に形成されたシリンダ孔１２に
、また大径部１０は同じくシリンダハウジング１１に形
成されたシリンダ孔１３にそれぞれ移動可能に収納され
、第１ダンパ室１４および第２ダンパ室１５をそれぞれ
画成している。油圧室７には入口ボート１６から低圧の
オイル（この装置は機関の潤滑に使用するオイルを圧力
流体として使用している）が供給可能であり、また油圧
室７のオイルは出口ボート１７とディストリビュータ１
８（図外のクランク軸と同期して回転する）に形成され
たスロット孔１９とが連通した時点でこれらを通して流
出可能である。第２ダンパ室１５の外周部には、この第
２ダンパ室１５を包囲するようにリリーフ室２０が形成
されており、リリーフ室２０は大口径の第１ダンパ孔２
１および小口径の第２ダンパ孔２２を通して第２ダンパ
室１５と連通している。また、第２ダンパ室１５と前記
第１ダンパ室１４とは油圧ピストン３の大径部１０の移
動により第１ダンパ孔２１を通して連通可能であるとと
もに、チェック弁詔を介しても連通可能である。なお、
チェック弁２３は第１ダンパ室１４から第２ダンパ室１
５への油圧流入のみを許容している。これらのダンパ室
１４．１５およびリリーフ室２０には供給ポート２４を
通して低圧のオイルが供給されている。したがって、こ
のような油圧式弁駆動装置は、カム５の回転によりタペ
ット６が図中上方へ移動して油圧室７のオイルを加圧す
ると、油圧ピストン３がスプリング（図示略）により常
時閉弁方向に付勢されている吸気弁をブソシュロ・ノド
８を介して開弁する。このとき、第１ダンパ室１４のオ
イルばチェック弁２３を通して第２ダンパ室２２に流入
するため、油圧ピストン３は第１ダンパ室１４のオイル
の影響を殆ど受りずに急上昇する。次いで、所定の閉弁
タイミングで出口ボート１７とディストリビュータ１８
のスロットル孔１９とが連通ずると、油圧室７のオイル
圧力が低下し油圧ピストン３が図中下方へ移動し吸気弁
を閉弁する。このとき、第２ダンパ室１５のオイルは、
まず大口径の第１ダンパ孔２１からリリーフ室２ｏへ流
出し、次いで小口径の第２ダンパ孔２２からリリーフ室
２０へ流出して第１ダンパ室１４へとリターンする。

したがって、吸気弁の閉弁直前の速度が抑制（ダンピン
グ）゛され吸気弁の着座時の衝撃力が緩和されるととも
に、着座時の騒音低下が図られる。また、機関の回転数
に応してディストリビュータ１８のスロットル孔１９と
出口ボート１７との連通時期を変えることにより、機関
の運転状態に最適となるよう吸気弁の閉弁時期を制御し
ている。

しかしながら、このような従来の油圧式弁駆動装置にあ
っては、吸気弁閉弁時の閉弁速度のダンピングを第２ダ
ンパ室１５から流出するオイルの量をダンパ孔２１．２
２により規制して行う構成となっていたため、オイルの
温度あるいはオイルの劣化等によりオイルの粘度が変わ
ると、ダンピングの程度が変化して、適切なダンピング
を行うことができず、次のような問題点を生じていた。

すなわち、オイルの温度や劣化の程度によりオイルの粘
度が変化する。例えば、オイルの温度が高くなるあるい
は劣化が促進されると、粘度が低下しその流動抵抗が小
さくなるため、ダンパ孔２１．２２から流出する単位時
間当たりのオイルの量が極めて多（なる。その結果、ダ
ンピング不足となって吸気弁の着座時の衝撃力が大きく
なり吸気弁の耐久性が低下するとともに着座時の騒音が
大きくなる。一方、オイルの温度が低くなると、粘度が
高くなりその流動抵抗が大きくなるため、ダンパ孔２１
．２２から流出する単位時間当りのオイルの量が極めて
少なくなる。その結果、過剰ダンピングとなり適切な時
期に閉弁できない。極端な場合には、圧縮行程後期に至
るまで吸気弁を閉弁することができないという不具合も
発生する。

（発明の目的〕 そこで本発明は、ダンパ室内を所定圧力に保持すること
により、吸・排気弁の開閉速度を油の粘度変化に拘らず
適切にダンピングし、吸・排気弁の閉弁時における衝撃
力を緩和し耐久性の向上や騒音の低減を図るとともに閉
弁動作を確実にすることを目的としている。

〔発明の構成〕

本発明による油圧式弁駆動装置は、シリンダと、シリン
ダ内をカムシャツ１〜の動きに同期して圧送される油圧
により移動するとともにシリンダ内にダンパ室を画成す
るピストンと、ピストンにより駆動される内燃機関の吸
、排気弁と、ダンパ室に開口し、油圧を供給および排除
するとともにピストンがダンパ室側に所定量移動したと
きピストンにより閉止される第１通路と、ピストンがダ
ンパ室側に最大量移動した場合にもダンパ室に開口して
いる第２通路と、を備えた油圧式弁駆動装置におい“ζ
、前記第２通路にダンパ室内を所定圧力に保持する圧力
調整手段を設けることにより、吸・排気弁の閉弁速度を
油の粘度変化に拘わらず適切にダンピングするものであ
る。

〔実施例〕

以下、本発明を図面に基づいて説明する。

第２．３図は本発明の第１実施例を示す図である。

まず、構成を説明すると、３１はシリンダ孔３２の形成
されたシリンダハウジングであり、シリンダ孔３２には
油圧ピストン３３が第２図中上下方向に移動可能に収納
されている。油圧ピストン３３はシリンダハウジング３
１とともに油圧室３４を画成しており、この油圧ピスト
ン３３には内燃機関の吸気弁３５が連結されている。吸
気弁３５ばバルブスプリング３６によって常時閉弁方向
に付勢されており、このバルブスプリング３６はバルブ
ステムエンドにコレット３７を介して固着されたリテー
ナ３８と内燃機関のシリンダヘッド３９のスプリング受
は部との間に縮設されている。この吸気弁３５は油圧ピ
ストン３３の移動により駆動され内燃機関の燃焼室４０
に開口する吸気通路４１を開閉する。前記油圧室３４に
は流路断面積がＳ。

である制御通路（第１通路）４２が開口しており、該制
御通路４２は油圧ピストン３３の移動行程中吸気弁３５
の全閉直前に油圧ピストン３３の摺動面３３ａにより閉
止される位置に開口している。したがって、油圧ピスト
ン３３が制御通路４２の開口位置以上に吸気弁３５の閉
弁方向（第２図中上方）に移動したときには、油圧室３
４と制御通路４２との連通が遮断される。この際、ずな
わちシリンダ孔３２に油圧ピストンによって画成される
このときの油圧室３４をダンパ室４３と称する。したが
って、この実施例においては、吸気弁３５の全閉直前か
ら全閉時において油圧室３４の全部がダンパ室４３とな
る。なお、実際上制御通路４２が閉止された後、吸気弁
３５が全閉となるまでの油圧ピストン３３の移動行程Ｌ
（すなわち、ダンパ室４３側への所定移動量）はＬ　＝
　２　ｍｍ程度に設定される。ダンパ室４３には油圧ピ
ストン３３がダンパ室４３側に最大量移動した場合、す
なわち吸気弁３５が全閉した場合にも開弁補助通路４４
とリリーフ通路（第２通路）４５の各一端が開口してい
る。

開弁補助通路４４はその流路断面積がｓ２　（Ｓ２〈Ｓ
、）であるとともに、内部に所定圧力２２以上で開弁す
るチェック弁４６を有し、その他端が制御通路４２に連
通している。チェック弁４６は制御通路４２からダンパ
室４３への油圧流入のみを許容しており、その開弁圧力
Ｐ２はダンパ室４３への油圧流入時に油圧ピストン３３
に過度の加速度が加わらぬ範囲内で開弁するよう設定さ
れる。

また、リリーフ通路４５はその流路断面積が８３（Ｓ３
＜ＳＬ）であるとともに、内部に所定圧力１３以上で開
弁するチェック弁（圧力調整手段）４７を有し、その他
端が低圧（例えば、数気圧）の油圧供給源に連通してい
る。チェック弁４７はダンパ室４３から低圧の油圧供給
源への油圧流出のみを許容しており、その開弁圧力Ｐ３
は油圧ピストン３３への過度のダンピングを防止できる
範囲に設定される。したがって、ダンパ室４３内はこの
チェック弁４７により所定圧力２３以内に保持される。

一方、ダンパ室４３は吸気弁３５の全閉直前および全閉
時において、油圧ピストン３３内部に形成された小口径
のダンパ通路４８を介して制御通路４２と直接に連通可
能である。ダンパ通路４８の一端は油圧ピストン３３の
頂面３３ｂに開口し、他端は油圧ピストン３３がダンパ
室４３を画成する移動位置において、制御通路４２と連
通ずるよう油圧ピストン３３の摺動面３３ａに開口して
いる。このダンパ通路４８の流路断面積Ｓ鷺は同通路４
８内に設けられたオリフィス４９によりＳ’４＜ＳＬな
る関係に設定され、ダンパ室４３への油圧流入あるいは
流出を徐々に行うようになっている。なお、ダンパ通路
４８は、例えば摺動面３３ａとシリンダ孔３２内壁面と
の隙間を利用して形成するようにしてもよい。したがっ
て、ダンパ室４３の油圧流入流出面積は油圧ピストン３
３の移動位置およびダンパ室４３内の圧力によって変化
する。またこの場合でもダンパ室４３内の圧力は所定圧
力Ｐ３以内に制限される。

前記制御通路４２には油圧供給手段５０により吸気弁３
５の所定開弁期間に対応して所定圧力に加圧された油圧
が供給されており、該油圧供給手段５０は制御通路４２
途中に配設された油圧加圧部５Ｉと、同道路４２端部に
配設された供給制御部５２と、から構成されている。油
圧加圧部５１は制御通路４２と連通ずる加圧シリンダ孔
５３に先端側が移動可能に収納されたプランジャ５４と
、プランジャ５４の後端側に、当接しカム５５（カム５
５は内燃機関のクランク軸等に同期して回転駆動される
）の回転に追従して往復動するタペット５６と、プラン
ジャ５４を審時第２図中上方に付勢するスプリング５７
と、を有しており、低圧の油圧供給源に連通ずる低圧通
路５８からの油圧流入のみを許容するチェック弁５９を
介して加圧シリンダ孔５３に供給される低圧の油圧を、
加圧条件が満たされたときく供給制御部５２により飼御
通路４２端部が閉止されるときであり、後述する）プラ
ンジャ５４の移動により所定圧力（高圧）に加圧して制
御通路４２に供給する。一方、供給制御部５２は、制御
通路４２端邪に挿入され同道路４２と低圧通路５８に接
続されたリターン通路６０との連通を遮断可能な弁体６
１と、通電されると該弁体６１をスプリング６２の付勢
力に抗して吸引するソレノイドコイル６３と、を有して
おり、通電時には弁体６１を吸引して制御通路４２端部
を閉止し、非通電時にはスプリング６２の付勢力により
弁体６１を制御通路４２外に移動させ制御通路４２とリ
ターン通路６０とを連通ずる。なお、供給制御部５２へ
の通電は吸気弁３５の所定開弁時期のみに行われる。し
たがって、油圧供給手段５０は供給制御部５２への通電
時のみプランジャ５４により加圧シリンダ孔５３の油圧
を加圧して制御通路４２に供給する。

次に作用を説明する。

吸気弁３５の開閉は供給制御部５２への通電時、油圧加
圧部５１から制御通路４２を通して油圧室３４に高圧の
油圧を供給することにより行われる。

そして、供給制御部５２への通電時期を制御すれば、吸
気弁３５のリフト量と開閉時期を可変とすることができ
る。この場合、カム５５は回転により第３図ａに示すよ
うにプランジャ５４をリフトさせており、その際のカム
５５加速度は同図すに示すようにリフト初期と終期にお
いて顕著である。

いま、カム５５がプランジャ５４のリフトを開始したと
き第３図Ｃに示す所定の開弁タイミングｔ、で供給制御
部５２に通電されると、油圧加圧部５１により急速に所
定圧力に加圧された油圧が制御通路４２を通して油圧室
３４（この場合、ダンパ室４３でもある）に供給される
。このとき、制御通路４２の油圧は、ますダンパ通路４
８を通して徐々にダンパ室４３に流入し、次いでチェッ
ク弁４６の一次側（制御通路４２側）圧力とダンパ室４
３内の圧力との差圧が所定圧力Ｐ２になる（例えば、油
圧の粘度が低い場合）が若しくはダンパ通路４８の圧力
が所定圧力Ｐ２になる（例えば、油圧の粘度が高い場合
）と同時にチェック弁４６が開弁し開弁補助通路４４が
らダンパ室４３に流入する。また、このときダンパ室４
３の圧力がチェック弁４７の開弁圧力Ｐ３以上に高くな
ると、このチェック弁４７が開弁しダンパ室４３の油圧
をリリーフ通路４５を通して低圧通路５日に流出させる
。

この結果ダンパ室４３の圧力は油圧ピストン３３のリフ
ト（移動）開始時所定圧力Ｐ３以内に保たれ、この圧力
Ｐ、により油圧ピストン３３がリフトを開始し第２図中
下方ヘリフトする。このように、ダンパ室４３への油圧
流入初期にはその流量が徐々に増加している。したがっ
て、油圧ピストン３３のリフト初期の急激な加速度が適
切にダンピング（抑制）され、加速度によって生じる衝
撃力が緩和される。この結果、油圧ピストン３３や可動
部の耐久性を高めることができる。

さらに、プランジャ５４の急激な加速度が抑制されるた
め、特にカム５５とタペット５６との間に作用する面圧
の急激な上昇を避けることができ、これらの耐久性を著
しく向上させることができる。因に、従来はリフト初期
における加速度が第３図ｅに破線で示す従来の吸気弁３
５加速度と同様極めて大きく、またその加速度も機関の
回転速度によって変化していた。

油圧ビス１−ン３３の移動により油圧室３４が制御通路
４２と連通ずると、制御通路４２からも油圧が供給され
油圧ピストン３３はバルブスプリング３６の付勢力に抗
して第３図ｄに実線で示すように（破線は従来例を示す
）従来に比して暖や力・に吸気弁３５をリフトさせ開弁
させる。この油圧ピストン３３のリフト中、リリーフ通
路４５により油圧室３４の油圧はその圧力が富にチェ・
ツク弁４７の開弁圧力２３以内に抑制されている。した
がって、油圧ピストン３３および吸気弁３５は略一定の
圧力でリフトされることになり、第３図８に実線で示す
ように機関の回転速度に左右されず略等加速度でリフト
する。この結果、ノ＼ルフ″スプリング３６のいわゆる
「おどり」を防ぐこと力（できる。

次に第３図Ｃに示す所定の閉弁タイミンク゛ｔ２で供給
制御部５２への通電が遮断されると、制御通路４２とリ
ターン通路６０とが連通し制御通路４２の油圧がリター
ン通路６０を通して低圧通路５８にリターンする。この
ため、油圧室３４の油圧が制御通路４２に流出し油圧室
３４の圧力が低下する。したがって、油圧ピストン３３
はバルブスプリング３６の付勢力により第２図中上方に
移動して吸気弁３５を閉弁する。このとき、油圧室３４
の油圧流出面積は吸気弁３５の全閉直前においてダンパ
通路４８の流路断面積Ｓ４またはこのＳ４にリリーフ通
路４５の流路断面積Ｓ３を加えた値に規制される。した
がって、油圧室３４からの油の流出量が規制され油圧ピ
ストン３３および吸気弁３５は第３図ｄに示すように停
止直前に移動速度がダンピングされる。すなわち、油圧
ピストン３３が制御通路４２を閉止する位置まで移動す
ると、以後は制御通路４２自体によるダンパ室４３から
の油の流出はなくなる。このとき、例えば油圧が高温あ
るいは劣化によりその粘度が低ければ、ダンパ室４３の
油圧はダンパ通路４８を通して制御通路４２に徐々に流
出し油圧ピストン３３の停止速度が適切にダンピングさ
れる（ダンピング不足が防止される）。一方、油圧が低
温によりその粘度が高ければ、ダンパ室４３の圧力が所
定圧力２３以上となってチェック弁４７を開弁させる。

その結果、ダンパ室４３の油圧はダンパ通路４８のみな
らずリリーフ通路４５からも流出することとなり、過度
のダンピングが防止される。したがって、ダンパ室４３
からの油圧流出は油圧の粘度による影響を殆ど受けず、
極めて適切にダンピングを行うことができる。このよう
に、吸気弁３５の閉弁時においては閉弁直前から閉弁時
にかけてダンパ室４３の圧力がリリーフ通路４５の開弁
圧力Ｐ１以内に保たれつつ適切にダンピングされるため
、吸気弁３５閉弁時の加速度を第３図ｅに示すように従
来に比して小さく安定させ、略等加速度とすることがで
きる。その結果、吸気弁３５はその着座時の衝撃力が緩
和され、耐久性の向上や騒音の低下を図ることができる
。また、油圧の粘度が高い場合でもダンパ室４３から確
実に所定量の油圧を流出させることができるため、例え
ば、吸気弁３５が閉弁行程途中で移動を停止するあるい
は閉弁に必要以上に長時間を要するという不具合が防止
され、閉弁時間を最適とすることができる。さらには、
バルブスプリング３６の「おどり」も防止することがで
きる。なお、本実施例では吸気弁３５全閉直前から全閉
時までの油圧ピストン３３の移動距離りをＩ、　＝　２
　ｍｍに設定しているが、これは、ｌｌｌ１ｍ〜３１Ｉ
ＩＩｎの範囲内であれば油圧ピストン３３を適切にダン
ピングすることができる。また、リリーフ通路４５の開
弁圧力Ｐ３としては自動車用ガソリン機関の場合、油圧
ピストン３３の受圧面積をＡ−とすると、１５０／　Ａ
ｋｇ／ｃｌｌｌ＜　Ｐ３　＜　３００　／　Ａｋｇ／ｃ
ｎｌ程度で適切にダンピングを行うことができる。また
、開弁圧力Ｐ、を上記の範囲に設定すれば、カム５５加
速度が大きい高回転速度領域においてもリリーフ通路４
５が頻繁に開弁し吸気弁３５のリフト量を若干少なくす
る影響を避けることができる。

なお、この実施例では吸気弁を駆動する例を示したが、
排気弁についても同様に駆動することができるのは勿論
である。

第４図は本考案の第２実施例を示す図である。この実施
例では、油圧ピストンに圧力を伝達する油圧室と油圧ピ
ストンの移動速度を抑制するダンパ室とが分離されてい
る。すなわち、油圧ピストン７１は小径の加圧ピストン
７２および大径のダンパピストン７３を有し、シリンダ
ハウジング７４に形成されたシリンダ孔７５の第４図中
上部に加圧ピストン７２により油圧室７６を画成し、）
部にダンパピストン７３によりダンパ室７７および補助
室７８を画成している。油圧室７６には制御通路７９が
開口しており、制御通路７９は前記実施例同様に油圧制
御手段５０から吸気弁３５の所定開弁時期のみ高圧の油
圧が供給される。補助室７８には低圧の油圧供給源に連
通ずる低圧通路８０が開口するとともに、その内壁面に
一対のスリット８１ａ、８１　ｂが形成されており、該
スリット８１ａ、８１　ｂは第１通路８２を構成してい
る。すなわち、これらのスリット８１ａ、８１ｂは吸気
弁３５の全閉直前まではダンパ室７７に連通しているが
、油圧ピストン７１がダンパ室７７側に所定量移動した
とき、すなわち吸気弁３５の全閉直前および全閉時にお
いては、油圧ピストン７１によりダンパ室７７との連通
が遮断される。一方、ダンパピストン７３内部には前記
実施例同様の機能を有するダンパ通路８３およびリリー
フ通路（第２通路）８４が油圧ピストン７１の移動方向
に沿ってそれぞれ形成されており、リリーフ通路８４に
は圧力調整手段であるチェック弁８５が設けられている
。

これらの両道路８３．８４は吸気弁３５の全閉直前およ
び全閉時においてもダンパ室７７と低圧通路８０とを補
助室７８を介して連通可能とする。また、ダンパ室７７
はチェック弁８６を有する開弁補助通路８７を通して連
通可能であり、該チェック弁８６は低圧通路８０からダ
ンパ室７７への油圧流入のみを許容している。その他は
前記実施例と同様である。

したがって、この実施例においても、前記実施例と同様
に吸気弁３５閉弁時の移動速度が適切にダンピングされ
るが、特にダンパ室７７およびダンパピストン７３の形
状を大きくすることができ、そのため、ダンパ通路８３
をさほど小口径とする必要がない。その結果、油圧圧縮
時にダンピング効果が不安定となるのを防止できる。

すなわち、ダンパ室７７の圧力変動が小さく均一なダン
ピング効果を得ることができる。また、ダンパ室７７や
ダンパピストン７３等の精度を所定範囲に確保Ｊること
が容易となる。さらにダンパ室７７の圧力を前記実施例
に比して低くできるため、油圧圧縮時の圧力が高いこと
による悪影響、例えばキャビチルジョンの発生や酸化の
促進等を殆ど考慮しなくともよい利点が得られる。

一方、この実施例では吸気弁３５開弁時におりるダンピ
ングはできない構成となっているが、例えば所定圧力以
上で開弁し油圧室７６からの油圧流出のめを許容するり
リーフ通路を油圧室７６に開口させればダンピングが可
能である。また、吸気弁３５の開弁時期をカム５５の回
転にのめ依存さセれば、開弁加速度が等加速度に近くな
り、加速度により悪影響を少なくすることができる。

〔効果〕

本発明によれば、ダンパ室内を所定圧力に保持すること
により吸・排気弁の閉弁速度を油の粘度変化に拘わらず
適切にダンピングすることができる。その結果、吸・排
気弁の閉弁動作を確実にするとともに、これらの着座時
の衝撃力を緩和し耐久性の向上や騒音の低減を図ること
ができる。

また、第１実施例においては、吸・排気弁の全閉直前か
ら全開時において油圧室の全部をダンパ室とすることが
できるため、吸・排気弁の開弁速度も適切にダンピング
することができる。その結果、油圧ピストンやプランジ
ャあるいはカム、タペット等の可動部のリフト初期の加
速度による衝撃力が緩和され、これらの耐久性を向上さ
せることができる。

さらに、第２実施例においては、ダンパ室およびダンパ
ピストンの形状を大きくすることができるため、これら
の精度を所定範囲に確保することが容易になるとともに
、均一なダンピング効果を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の油圧式弁駆動装置を示す断面図、第２．
３図は本発明の第１実施例を示す図であり、第２図はそ
の構成図、第３図はその作用を説明するための図を示し
、第３図ａはそのカムリフトを示す図、第３図すばその
カム加速度を示す図、第３図Ｃはその供給制御部への通
電時期を示す図、第３図ｄはその弁リフトを示す図、第
３図ｅはその弁論速度を示す図、第４図は本発明の第２
実施例を示すその主要構成図である。 ３１．７４−　・−シリンダハウジング、３３．７１・
−一−−−油圧ピストン、３４．７６・−・・・・油圧
室、 ３５−−−−−一吸気弁、 ４２−−−−−一制御通路（第１通路）、４３．７７・
−・−ダンパ室、 ４５．８４−・−リリーフ通路（第２通路）、４７．８
５−・−チェック弁（圧力調整手段）、８２−−−−一
第１通路。 特許出願人　　　　　　日産自動車株式会社代理人弁理
士　有我軍一部

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. シリンダと、シリンダ内をカムシャフトの動きに同期し
   て圧送される油圧により移動するとともにシリンダ内に
   ダンパ室を画成するピストンと、ピストンにより駆動さ
   れる内燃機関の吸・排気弁と、ダンパ室に開口し、油圧
   を供給および排除するとともにピストンがダンパ室側に
   所定量移動したときピストンにより閉止される第１通路
   と、ピストンがダンパ室側に最大量移動した場合にもダ
   ンパ室に開口し−ζいる第２通路と、を備えた油圧式弁
   駆動装置において、前記第２通路にダンパ室内を所定圧
   力に保持する圧力調整手段を設けたことを特徴とする油
   圧式弁駆動装置。