JPS59170414A - 油圧式弁駆動装置 - Google Patents
油圧式弁駆動装置Info
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- JPS59170414A JPS59170414A JP58046495A JP4649583A JPS59170414A JP S59170414 A JPS59170414 A JP S59170414A JP 58046495 A JP58046495 A JP 58046495A JP 4649583 A JP4649583 A JP 4649583A JP S59170414 A JPS59170414 A JP S59170414A
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- Japan
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- hydraulic
- oil
- piston
- valve
- passage
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L9/00—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically
- F01L9/10—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically by fluid means, e.g. hydraulic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は油圧式弁駆動装置、例えば内燃機関の吸・排気
弁を油圧力により開閉駆動する油圧式弁駆動装置に関す
る。
弁を油圧力により開閉駆動する油圧式弁駆動装置に関す
る。
近年、内燃機関の吸・排気弁を油圧駆動し、その開閉時
期や開閉時間を機関の運転状態に応じて精密に制御する
油圧式弁駆動装置が開発されている。
期や開閉時間を機関の運転状態に応じて精密に制御する
油圧式弁駆動装置が開発されている。
このような従来の油圧式弁駆動装置としては、例えば特
開昭和５７−１７３５１３号公報において開示されるも
のが知られている。この装置を第１図に基づき説明する
と、１は油圧シリンダであり、この油圧シリンダ１内に
は油圧ピストン２が移動可能に収納されている。油圧シ
リンダ１内は油圧ピストン２により第１油圧室３と第２
油圧室４とに画成されており、これらの油圧室３．４は
それぞれ第１油路５および′第２油路６により油圧切換
弁７に連通されている。また、これらの油圧室３．４内
にはそれぞれ第１スト、パ８および第２ストツパ９が設
けられており、こられのストッパ８．９は油圧ピストン
２の図中左方向あるいは右方向への移動量を規制してい
る。油圧ピストン２には図示していない機関のロッカア
ームあるいはカムシャ 。
開昭和５７−１７３５１３号公報において開示されるも
のが知られている。この装置を第１図に基づき説明する
と、１は油圧シリンダであり、この油圧シリンダ１内に
は油圧ピストン２が移動可能に収納されている。油圧シ
リンダ１内は油圧ピストン２により第１油圧室３と第２
油圧室４とに画成されており、これらの油圧室３．４は
それぞれ第１油路５および′第２油路６により油圧切換
弁７に連通されている。また、これらの油圧室３．４内
にはそれぞれ第１スト、パ８および第２ストツパ９が設
けられており、こられのストッパ８．９は油圧ピストン
２の図中左方向あるいは右方向への移動量を規制してい
る。油圧ピストン２には図示していない機関のロッカア
ームあるいはカムシャ 。
フト等に連結された連結ロッド１０が固定されており、
連結ロッドＩＯは油圧ピストン２の移動によりこれらの
ロッカアームあるいはカムシャフト等を駆動して吸・排
気弁を開閉する。前記油圧切換弁７にはさらに送油路１
１および返油路１２の各一端が接続されており、送油路
１１は油圧ポンプ１３を介してオイルパン１４と連通し
、また返油路１２は直接にオイルパン１４と連通してい
る。
連結ロッドＩＯは油圧ピストン２の移動によりこれらの
ロッカアームあるいはカムシャフト等を駆動して吸・排
気弁を開閉する。前記油圧切換弁７にはさらに送油路１
１および返油路１２の各一端が接続されており、送油路
１１は油圧ポンプ１３を介してオイルパン１４と連通し
、また返油路１２は直接にオイルパン１４と連通してい
る。
なお、この装置は機関の潤滑に使用するオイルを油圧油
として用いている。油圧ポンプ１３はオイルを所定圧力
に加圧し送油路１】を通して油圧・切換弁７に供給する
とともに、所定圧力で作動するよう設定された抵抗弁ユ
ニット１５、送油路１６を介して機関の各摺動部に供給
する。油圧切換弁７は制御回路１７からの制御信号によ
りその作動が制御される４ボ一ト２位置制御弁であり、
送油路】１および返油路１２と第１油路５および第２油
路６との接続をそれぞれ切換制御する。制御回路】７に
は機関の運転状態を表示する、例えば機関回転数、冷却
水温、負荷、油温等を表示する各種信号が入力されてお
り、制御回路１７はこれらの各種信号に基づいて最適の
制御信号を油圧切換弁７に出力している。なお、１８は
送油路１１の油圧を所定圧力以下に制限するリリーフ弁
ユニットであり、前記抵抗弁ユニット１５の設定圧力は
このリリーフ弁ユニット１８の設定圧力より低めに設定
されている。
として用いている。油圧ポンプ１３はオイルを所定圧力
に加圧し送油路１】を通して油圧・切換弁７に供給する
とともに、所定圧力で作動するよう設定された抵抗弁ユ
ニット１５、送油路１６を介して機関の各摺動部に供給
する。油圧切換弁７は制御回路１７からの制御信号によ
りその作動が制御される４ボ一ト２位置制御弁であり、
送油路】１および返油路１２と第１油路５および第２油
路６との接続をそれぞれ切換制御する。制御回路】７に
は機関の運転状態を表示する、例えば機関回転数、冷却
水温、負荷、油温等を表示する各種信号が入力されてお
り、制御回路１７はこれらの各種信号に基づいて最適の
制御信号を油圧切換弁７に出力している。なお、１８は
送油路１１の油圧を所定圧力以下に制限するリリーフ弁
ユニットであり、前記抵抗弁ユニット１５の設定圧力は
このリリーフ弁ユニット１８の設定圧力より低めに設定
されている。
このような油圧式弁駆動装置は、制御回路１７からの制
御信号により油圧切換弁７が送油路１１と第１油路５と
を連通ずるとともに返油路１２と第２浦路６とを連通ず
ると、第１油圧室３に油圧ポンプ１３からの油圧が供給
されて油圧ピストン２が図中左方向へ移動し、ストッパ
９に当接してその移動を停止する。このとき、第２油圧
室４から油圧が流出し第２油路６、返油路１２を通して
オイルパン１４に返油されるが、その流出量は油圧ピス
トン２の移勤行程中殆ど変わらない。したがって、油圧
ピストン２の移動速度も移動開始から終了まで殆ど変わ
らないことになる。一方、油圧切換弁７が送油路１１と
第２油路６および返油路１２と第１油路５とをそれぞれ
連通すると、上述した場合と逆に油圧ピストン２が図中
右方向に移動する。
御信号により油圧切換弁７が送油路１１と第１油路５と
を連通ずるとともに返油路１２と第２浦路６とを連通ず
ると、第１油圧室３に油圧ポンプ１３からの油圧が供給
されて油圧ピストン２が図中左方向へ移動し、ストッパ
９に当接してその移動を停止する。このとき、第２油圧
室４から油圧が流出し第２油路６、返油路１２を通して
オイルパン１４に返油されるが、その流出量は油圧ピス
トン２の移勤行程中殆ど変わらない。したがって、油圧
ピストン２の移動速度も移動開始から終了まで殆ど変わ
らないことになる。一方、油圧切換弁７が送油路１１と
第２油路６および返油路１２と第１油路５とをそれぞれ
連通すると、上述した場合と逆に油圧ピストン２が図中
右方向に移動する。
このように上記油圧式弁駆動装置は、制御回路】７から
の制御信号により油圧切換弁７を切換制御し、第１油圧
室３および第２油圧室４への油圧供給を制御して油圧ピ
ストン２を往復移動させ、連接ロッド１０を介してロッ
カアームあるいはカムシャフト等を駆動して吸・排気弁
を開閉する。
の制御信号により油圧切換弁７を切換制御し、第１油圧
室３および第２油圧室４への油圧供給を制御して油圧ピ
ストン２を往復移動させ、連接ロッド１０を介してロッ
カアームあるいはカムシャフト等を駆動して吸・排気弁
を開閉する。
しかしながら、このような従来の油圧式弁駆動装置にあ
っては、第１油圧室３および第２油圧室４からの油圧の
流出面積が富に同一である、すなわち、第１油路５およ
び第２油路６がそれぞれ常時第１油圧室、３と第２油圧
室４とに開口している構成となっていたため、油圧ピス
トン２の移動速度が移動開始から終了まで略変わらない
。したがって、機関の高速運転時等のように油圧ピスト
ン２の移動速度が速くなると、この油圧ピストン２の移
動により開閉する吸・排気弁がシート部に衝突する衝撃
力が大きくなり、また、油圧ピストン２がストッパ８．
９に衝突する衝撃力が大きくなる。その結果、吸・排気
弁や油圧ピストン等の耐久性が低下し、これらの衝撃に
よる騒音が増大するという問題点があった。
っては、第１油圧室３および第２油圧室４からの油圧の
流出面積が富に同一である、すなわち、第１油路５およ
び第２油路６がそれぞれ常時第１油圧室、３と第２油圧
室４とに開口している構成となっていたため、油圧ピス
トン２の移動速度が移動開始から終了まで略変わらない
。したがって、機関の高速運転時等のように油圧ピスト
ン２の移動速度が速くなると、この油圧ピストン２の移
動により開閉する吸・排気弁がシート部に衝突する衝撃
力が大きくなり、また、油圧ピストン２がストッパ８．
９に衝突する衝撃力が大きくなる。その結果、吸・排気
弁や油圧ピストン等の耐久性が低下し、これらの衝撃に
よる騒音が増大するという問題点があった。
そこで本発明は、油圧室からの油の流出を規制すること
により、油圧ピストンの移動終了直前の速度を抑制して
油圧ピストンや吸・排気弁の衝撃を緩和し、これらの耐
久性を向上させるとともに騒音を低減させることを目的
としている。
により、油圧ピストンの移動終了直前の速度を抑制して
油圧ピストンや吸・排気弁の衝撃を緩和し、これらの耐
久性を向上させるとともに騒音を低減させることを目的
としている。
本発明による油圧式弁駆動装置は、シリンダと、シリン
ダ円に移動可能に収納され第１油圧室と第２油圧室とを
画成する油圧ピストンと、油圧ピストンにより駆動され
る内燃機関の吸・排気弁と、第１油圧室に開口する第１
油路と、第２油圧室に開口する第２油路と、油圧ポンプ
からの油圧を第１油路と第２油路に択一的に供給する油
圧切換手段と、を備えた油圧式弁駆動装置において、前
記吸・排気弁の全閉時に前記油圧ピストンにより閉止さ
れる位置に前記第１油路を前記第１油圧室に開口させる
とともに、この全閉時においても第１油路と第１油圧室
を連通ずる小口径の第１ダンパ通路を形成し、吸・排気
弁の全開時に油圧ピストンにより閉止される位置に前記
第２油路を前記第２油圧室に開口させるとともに、この
全開時においても第２油路と第２油圧室を連通ずる小口
径の第２ダンパ通路を形成することにより、第１油圧室
および第２油圧室からの浦の流出を規制するものである
。
ダ円に移動可能に収納され第１油圧室と第２油圧室とを
画成する油圧ピストンと、油圧ピストンにより駆動され
る内燃機関の吸・排気弁と、第１油圧室に開口する第１
油路と、第２油圧室に開口する第２油路と、油圧ポンプ
からの油圧を第１油路と第２油路に択一的に供給する油
圧切換手段と、を備えた油圧式弁駆動装置において、前
記吸・排気弁の全閉時に前記油圧ピストンにより閉止さ
れる位置に前記第１油路を前記第１油圧室に開口させる
とともに、この全閉時においても第１油路と第１油圧室
を連通ずる小口径の第１ダンパ通路を形成し、吸・排気
弁の全開時に油圧ピストンにより閉止される位置に前記
第２油路を前記第２油圧室に開口させるとともに、この
全開時においても第２油路と第２油圧室を連通ずる小口
径の第２ダンパ通路を形成することにより、第１油圧室
および第２油圧室からの浦の流出を規制するものである
。
以下、本発明を図面に基づいて説明する。
第２．３図は本発明の一実施例を示す図である。
まず、構成を説明すると、２Ｉはシリンダ孔２２の形成
されたシリンダハウジングであり、シリンダ孔２２には
油圧ピストン２３が第２図中上下方向に移動可能に収納
されている。また、シリンダ孔２２内は油圧ピストン２
３により第１油圧室２４と第２油圧室２５とに画成され
ており、油圧ピストン２３には該油圧ピストン２３のね
じり振動や往復振動の伝達を減衰させるジヨイントピー
ス２６を介して吸気弁２７が連結されている。吸気弁２
７は油圧ピストン２３の移動により内燃機関の燃焼室２
８に開口する吸気通路２９を開閉する。前記第１油圧室
２４には吸気弁２７の全閉時に油圧ピストン２３の摺動
面２３ａにより閉止される位置に第１油路３０が開口し
ており、また第２油圧室２５には吸気弁２７の全開時に
上記摺動面２３ａにより閉止される位置に第２浦路３Ｉ
が開口している。第１油圧室２４は第１油路３ｏの全閉
時においてもオリフィス３２により流路断面積がＳ、に
規制された小口径の第１ダンパ通路３３および内部にチ
ェック弁３４を有する第１バイパス通路３５を通して第
１油路３０と連通可能である。一方、第２油圧室５は第
２油路３１の全閉時においてもオリフィス３６により流
路断面積が８２に規制された小口径の第２ダンパ通路３
７および内部にチェック弁３Ｂを有する第２バイパス通
路３９を通して第２油路３Ｉと連通可能である。この場
合、上記ｓ１、Ｓ２の値は第１浦路３ｏおよび第２油路
３１の各口径のそれより大幅に小さい所定量、に設定さ
れ、また上記チェック弁３４．３８は第１油路３ｏがら
第１油圧室２４への油圧流入および第２油路３Ｉがら第
２油圧室２５への油圧流入のみをそれぞれ許容している
。
されたシリンダハウジングであり、シリンダ孔２２には
油圧ピストン２３が第２図中上下方向に移動可能に収納
されている。また、シリンダ孔２２内は油圧ピストン２
３により第１油圧室２４と第２油圧室２５とに画成され
ており、油圧ピストン２３には該油圧ピストン２３のね
じり振動や往復振動の伝達を減衰させるジヨイントピー
ス２６を介して吸気弁２７が連結されている。吸気弁２
７は油圧ピストン２３の移動により内燃機関の燃焼室２
８に開口する吸気通路２９を開閉する。前記第１油圧室
２４には吸気弁２７の全閉時に油圧ピストン２３の摺動
面２３ａにより閉止される位置に第１油路３０が開口し
ており、また第２油圧室２５には吸気弁２７の全開時に
上記摺動面２３ａにより閉止される位置に第２浦路３Ｉ
が開口している。第１油圧室２４は第１油路３ｏの全閉
時においてもオリフィス３２により流路断面積がＳ、に
規制された小口径の第１ダンパ通路３３および内部にチ
ェック弁３４を有する第１バイパス通路３５を通して第
１油路３０と連通可能である。一方、第２油圧室５は第
２油路３１の全閉時においてもオリフィス３６により流
路断面積が８２に規制された小口径の第２ダンパ通路３
７および内部にチェック弁３Ｂを有する第２バイパス通
路３９を通して第２油路３Ｉと連通可能である。この場
合、上記ｓ１、Ｓ２の値は第１浦路３ｏおよび第２油路
３１の各口径のそれより大幅に小さい所定量、に設定さ
れ、また上記チェック弁３４．３８は第１油路３ｏがら
第１油圧室２４への油圧流入および第２油路３Ｉがら第
２油圧室２５への油圧流入のみをそれぞれ許容している
。
したがって、第１油圧室２４および第２油圧室２５から
の油の流出面積は油圧ピストン２３の移動位置によって
その大きさが変化する。すなわち、油圧ピストン２３が
吸気弁２７を閉弁する方向（第２図中上方）へ移動する
ときは、吸気弁２７の全閉直前に第１油路３ｏが油圧ピ
ストン２３により閉止されるため、以後の流出面積が第
１ダンパ通路３３の流路断面積ｓ１のみとなる。一方、
油圧ピストン２３が吸気弁２７を開弁する方向へ移動す
るときは、吸気弁２７の全開直前に第２油路３１が油圧
ピストン２３により閉止され、以後流出面積が第２ダン
パ通路３７の流路断面積ｓ２のみとなる。この結果、油
圧ピストン２３の各方向への移動終了直前からその移動
速度が抑制され油圧ピストン２３は緩やかに停止する。
の油の流出面積は油圧ピストン２３の移動位置によって
その大きさが変化する。すなわち、油圧ピストン２３が
吸気弁２７を閉弁する方向（第２図中上方）へ移動する
ときは、吸気弁２７の全閉直前に第１油路３ｏが油圧ピ
ストン２３により閉止されるため、以後の流出面積が第
１ダンパ通路３３の流路断面積ｓ１のみとなる。一方、
油圧ピストン２３が吸気弁２７を開弁する方向へ移動す
るときは、吸気弁２７の全開直前に第２油路３１が油圧
ピストン２３により閉止され、以後流出面積が第２ダン
パ通路３７の流路断面積ｓ２のみとなる。この結果、油
圧ピストン２３の各方向への移動終了直前からその移動
速度が抑制され油圧ピストン２３は緩やかに停止する。
なお、油圧ピストン２３の停止時の速度は上記流路断面
積鉤Ｓ２の値により適切に設定することができる。
積鉤Ｓ２の値により適切に設定することができる。
一方、第１油圧室２４および第２油圧室２５への油圧の
供給面積も油圧ピストン２３の移動位置によって変化す
るが、／１１１圧ピストン２３の移動開始時にはダンパ
通路３３．３７の他にバイパス通路３５、３９がそれぞ
れ開口するため、その移動開始速度（吸気弁２７の立ち
上がり速度）は停止速度（吸気弁２７の立ち下がり速度
）に比して大きく、吸気弁２７の立ち上がり応答性が高
められている。
供給面積も油圧ピストン２３の移動位置によって変化す
るが、／１１１圧ピストン２３の移動開始時にはダンパ
通路３３．３７の他にバイパス通路３５、３９がそれぞ
れ開口するため、その移動開始速度（吸気弁２７の立ち
上がり速度）は停止速度（吸気弁２７の立ち下がり速度
）に比して大きく、吸気弁２７の立ち上がり応答性が高
められている。
また、吸気弁２７の立ち上がり速度を小さくするには、
バイパス通路３５．３９をそれぞれ取り除けばよい。な
お、４２は第２油圧室器に設けられ吸気弁２τ開弁方向
のピストン移動位置を規制するストッパである。
バイパス通路３５．３９をそれぞれ取り除けばよい。な
お、４２は第２油圧室器に設けられ吸気弁２τ開弁方向
のピストン移動位置を規制するストッパである。
前記第１油１？ｌ＆３０および第２油路３１には油圧ポ
ンプ（図示していない）からの油圧が油圧切換弁４３に
より択一的に供給されており、この油圧切換弁４３は電
磁弁４４とともに油圧切換手段４５を構成している。油
圧切換弁４３には、さらに油圧ポンプにより所定圧力に
高められた油圧を導く送油路４６および油圧を図示して
いない油圧タンクに導く （リターンさせる）返油路４
７が接続されており、油圧制御手段４５は電磁弁４４へ
の通電制御に基づいて油圧切換弁４３を作動させ上記送
油路４Ｇおよび返油路４７と第１油路３０および第２油
路３１との連通をそれぞれ切換ＩＩＪ ｆａｌｌする。
ンプ（図示していない）からの油圧が油圧切換弁４３に
より択一的に供給されており、この油圧切換弁４３は電
磁弁４４とともに油圧切換手段４５を構成している。油
圧切換弁４３には、さらに油圧ポンプにより所定圧力に
高められた油圧を導く送油路４６および油圧を図示して
いない油圧タンクに導く （リターンさせる）返油路４
７が接続されており、油圧制御手段４５は電磁弁４４へ
の通電制御に基づいて油圧切換弁４３を作動させ上記送
油路４Ｇおよび返油路４７と第１油路３０および第２油
路３１との連通をそれぞれ切換ＩＩＪ ｆａｌｌする。
すなわち、油圧切換弁４３はシリンダ４８内に摺動自在
に配置されたスプール弁４９と、このスプール弁４９を
第２図中室時上方に付勢するスプリング５０と、スプー
ル弁４９の移動を制御する油圧を返油路４７に導く制御
油路５１と、オリフィス５２が介装されスプール弁４９
の移動を制御する油圧を送油路４６から導く補助油路５
３と、を有しており、また、＠磁弁４４は弁体５４と、
通電されると該弁体５４を吸引して制御油路５１を閉止
可能なソレノイドコイル５５と、を有している。したが
って、油圧切換手段４５は電磁弁４４への通電時には、
制御油路５１を閉止し送油路４６の油圧を補助油路５３
を通してスプール弁４９に作用させ該スプール弁４９を
図中下方に移動させて、送油路４６と第２油路３１およ
び返油路４７と第１油路３０をそれぞれ連通ずる。一方
、非通電時には制御油路５１を開き補助油路５３の油圧
を制御油路５１を通して返油路４７にリターンさせるこ
とにより、スプリング５０の付勢力のみでスプール弁４
９を上方に移動させて、送油路４６と第１油路３ｏおよ
び返油路４７と第２油路３１をそれぞれ連通ずる。
に配置されたスプール弁４９と、このスプール弁４９を
第２図中室時上方に付勢するスプリング５０と、スプー
ル弁４９の移動を制御する油圧を返油路４７に導く制御
油路５１と、オリフィス５２が介装されスプール弁４９
の移動を制御する油圧を送油路４６から導く補助油路５
３と、を有しており、また、＠磁弁４４は弁体５４と、
通電されると該弁体５４を吸引して制御油路５１を閉止
可能なソレノイドコイル５５と、を有している。したが
って、油圧切換手段４５は電磁弁４４への通電時には、
制御油路５１を閉止し送油路４６の油圧を補助油路５３
を通してスプール弁４９に作用させ該スプール弁４９を
図中下方に移動させて、送油路４６と第２油路３１およ
び返油路４７と第１油路３０をそれぞれ連通ずる。一方
、非通電時には制御油路５１を開き補助油路５３の油圧
を制御油路５１を通して返油路４７にリターンさせるこ
とにより、スプリング５０の付勢力のみでスプール弁４
９を上方に移動させて、送油路４６と第１油路３ｏおよ
び返油路４７と第２油路３１をそれぞれ連通ずる。
次に作用を説明する。吸気弁の開閉は電磁弁４４への通
電を制御して第１油圧室２４および第２油圧室四への油
圧の供給を油圧切換手段４５により制御することにより
行う。いま、第３図ａに示すように所定の開弁タイミン
グｔ、で電磁弁４４への通電が遮断されると、油圧切換
＋４３が送油路４６と第１油路３ｏおよび返油路４７と
第２油路３１をそれぞれ連通し、第１油圧室２４に油圧
を供給するとともに第２油圧室２５がらの油圧流出を許
容する。このため、油圧ピストン２３が第２図中下方に
移動して吸気弁２７をリフトさせ開弁させる。このとき
、第２油圧室２５の油圧流出面積は吸気弁２７全開直前
で第２ダンパ通路３７の流路断面積Ｓ２のみに規制され
る。したがって、第２油圧室部からの油の流出が規制さ
れ、油圧ピストン詔は、第３図すに実線Ａで示すように
、その停止直前の移動速度が抑制されてストッパ４２に
当接し停止する。この結果、ストッパ４２への当接時に
おける衝撃力および騒音が低減される。なお、第３図に
実線Ａで示すように吸気弁２７もそのリフト速度が停止
直前に抑制されて全開する。
電を制御して第１油圧室２４および第２油圧室四への油
圧の供給を油圧切換手段４５により制御することにより
行う。いま、第３図ａに示すように所定の開弁タイミン
グｔ、で電磁弁４４への通電が遮断されると、油圧切換
＋４３が送油路４６と第１油路３ｏおよび返油路４７と
第２油路３１をそれぞれ連通し、第１油圧室２４に油圧
を供給するとともに第２油圧室２５がらの油圧流出を許
容する。このため、油圧ピストン２３が第２図中下方に
移動して吸気弁２７をリフトさせ開弁させる。このとき
、第２油圧室２５の油圧流出面積は吸気弁２７全開直前
で第２ダンパ通路３７の流路断面積Ｓ２のみに規制され
る。したがって、第２油圧室部からの油の流出が規制さ
れ、油圧ピストン詔は、第３図すに実線Ａで示すように
、その停止直前の移動速度が抑制されてストッパ４２に
当接し停止する。この結果、ストッパ４２への当接時に
おける衝撃力および騒音が低減される。なお、第３図に
実線Ａで示すように吸気弁２７もそのリフト速度が停止
直前に抑制されて全開する。
一方、第３図ａに示す所定のタイミングｔ２で電磁弁４
４に通電されると、上述した場合と逆に油圧切換弁４３
が送油路４６と第２油路３１および返油路４７と第１油
路（支）をそれぞれ連通し、第２油圧室あに油圧を供給
するとともに第１油圧室２４からの油圧流出を許容して
、油圧ピストン詔を上方に移動させ吸気弁２７を閉弁す
る。このとき、第１油圧室２４の油圧流出面積が吸気弁
２７全閉直前において第１ダンパ通路３３の流路断面積
Ｓ、のみに規制される。したがって、第１油圧室２４の
油の流出が規制され、油圧ピストン２３は、第３図すに
実線Ａで示すように、停止直前に移動速度が抑制される
。その結果、油圧ピストン２３に連結きれている吸気弁
２７は同じ（第３図実線Ａで示すように全閉直前に速度
が抑制され、吸気通路２９のシート部に当接する。この
結果、吸気弁２７のシート部への当接時における衝撃力
および騒音が低減される。なお、第３図破線Ｂは従来の
弁リフト速度を示している。
４に通電されると、上述した場合と逆に油圧切換弁４３
が送油路４６と第２油路３１および返油路４７と第１油
路（支）をそれぞれ連通し、第２油圧室あに油圧を供給
するとともに第１油圧室２４からの油圧流出を許容して
、油圧ピストン詔を上方に移動させ吸気弁２７を閉弁す
る。このとき、第１油圧室２４の油圧流出面積が吸気弁
２７全閉直前において第１ダンパ通路３３の流路断面積
Ｓ、のみに規制される。したがって、第１油圧室２４の
油の流出が規制され、油圧ピストン２３は、第３図すに
実線Ａで示すように、停止直前に移動速度が抑制される
。その結果、油圧ピストン２３に連結きれている吸気弁
２７は同じ（第３図実線Ａで示すように全閉直前に速度
が抑制され、吸気通路２９のシート部に当接する。この
結果、吸気弁２７のシート部への当接時における衝撃力
および騒音が低減される。なお、第３図破線Ｂは従来の
弁リフト速度を示している。
このように、油圧ピストン２３の各方向における移動終
了直前の速度が抑制されるため、油圧ピストン２３や吸
気弁２７の衝撃を緩和し、これらの耐久性を向上させる
ことができる。その結果、機関を長時間高速運転するこ
とが可能となる。
了直前の速度が抑制されるため、油圧ピストン２３や吸
気弁２７の衝撃を緩和し、これらの耐久性を向上させる
ことができる。その結果、機関を長時間高速運転するこ
とが可能となる。
一方、油圧ピストン２３の移動開始時にはダンパ通路３
３．３７の他にバイパス通路３５．３９が上記油圧室２
４．２５にそれぞれ開口しており、油圧ピストン２３の
移動開始速度は停止速度に比して大きくなる。その結果
、体３図すに実線へで示すように吸気弁２７の立ち上が
り速度は従来と大差がなく吸気弁２７の応答性を高める
ことができる。
３．３７の他にバイパス通路３５．３９が上記油圧室２
４．２５にそれぞれ開口しており、油圧ピストン２３の
移動開始速度は停止速度に比して大きくなる。その結果
、体３図すに実線へで示すように吸気弁２７の立ち上が
り速度は従来と大差がなく吸気弁２７の応答性を高める
ことができる。
なお、本実施例では吸気弁を駆動する例を示したが、排
気弁についても同様に駆動することができるのは勿論で
ある。
気弁についても同様に駆動することができるのは勿論で
ある。
本発明によれば、第１油圧室および第２油圧室からの油
の流出を規制することができるので、油圧ビス１〜ンの
移動終了直前の速度を抑制することができ、油圧ピスト
ンや吸・排気弁の衝撃を緩和し、これらの耐久性を向上
させることかできるとともに、騒音を低減することがで
きる。
の流出を規制することができるので、油圧ビス１〜ンの
移動終了直前の速度を抑制することができ、油圧ピスト
ンや吸・排気弁の衝撃を緩和し、これらの耐久性を向上
させることかできるとともに、騒音を低減することがで
きる。
また、上記実施例においては、油圧室への油圧流入のみ
を許容する一方向弁をバイパス通路に設けたため、油圧
ピストンの移動終了直前の速度を抑制しつつ、移動開始
速度のみを大きくして吸・排気弁の応答性を高めること
ができる。
を許容する一方向弁をバイパス通路に設けたため、油圧
ピストンの移動終了直前の速度を抑制しつつ、移動開始
速度のみを大きくして吸・排気弁の応答性を高めること
ができる。
Claims (1)
- シリンダと、シリンダ内に移動可能に収納され第１油圧
室と第２油圧室とを画成する油圧ピストンと、油圧ピス
トンにより駆動される内燃機関の吸・排気弁と、第１油
圧室に開口する第１油路と、第２油圧室に開口する第２
油路と、油圧ポンプからの油圧を第１油路と第２油路に
択一的に供給する油圧切換手段と、を備えた油圧式弁駆
動装置において、前記後・排気弁の全閉時に前記油圧ピ
ストンにより閉止される位置に前記第１油路を前記第１
油圧室に開口させるとともに、この全閉時においても第
１油路と第１油圧室を連通ずる小口径の第１ダンパ通路
を形成し、吸・排気弁の全開時に油圧ピストンにより閉
止される位置に前記第２油路を前記第２油圧室に開口さ
せるとともに、この全開時においても第２油路と第２油
圧室を連通ずる小口径の第２ダンパ通路を形成したこと
を特徴とする油圧式弁駆動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58046495A JPS59170414A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 油圧式弁駆動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58046495A JPS59170414A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 油圧式弁駆動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59170414A true JPS59170414A (ja) | 1984-09-26 |
Family
ID=12748803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58046495A Pending JPS59170414A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 油圧式弁駆動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59170414A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62253911A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-11-05 | Tech Res Assoc Highly Reliab Marine Propul Plant | 往復動内燃機関用油圧駆動給気弁および排気弁 |
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-
1983
- 1983-03-18 JP JP58046495A patent/JPS59170414A/ja active Pending
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