JPH01253515A - 内燃機関の動弁装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

Ａ１発明の目的 （１）産業上の利用分野 本発明は、閉弁方向にばね付勢された機関弁に一端が連
動、連結される弁駆動ピストンがシリンダ体に摺動可能
に嵌合され、シリンダ体および弁駆動ピストン間に画成
されるダンパ室と、機関弁の開弁時期に対応して油戻を
発生する油圧発生手段との間には、該油圧発生手段から
ダンパ室への作動油の流通のみを許容するチェック弁が
介設されるとともにダンパ室から前記油圧発生手段への
作動油の戻りを制限するオリフィスが介設される内燃機
関の動弁装置に関する。 （２）従来の技術 従来、かかる装置は、たとえば特公昭５２−３５８１３
号公報により公知である。 （３）発明が解決しようとする課題 ところで、かかる装置は、機関弁としての吸気弁あるい
は排気弁の閉弁作動時にダンパ室から油圧発生手段に戻
る作動油の流量をオリフィスによって制限することによ
り、吸気弁あるいは排気弁の閉弁速度を緩やかにし、着
座時の衝撃を緩和して吸気弁あるいは排気弁等の損傷を
防止するものであるが、上記従来のものは、作動油の粘
性を考゛　　慮しておらず、作動油の温度に応じた粘性
変化により弁駆動ピストンの作動速度が変化してしまう
。 本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであり、作
動油の粘性変化にかかわらず弁駆動ピストンの閉弁時の
作動速度を一定に調整し得るようにした内燃機関の動弁
装置を提供することを目的とする。 Ｂ１発明の構成 （１）課題を解決するための手段 本発明は、閉弁方向にばね付勢された機関弁に一端が連
動、連結される弁駆動ピストンがシリンダ体に摺動可能
に嵌合され、シリンダ体および弁駆動ピストン間に画成
されるダンパ室と、機関弁の開弁時期に対応して油圧を
発生する油圧発生手段との間には、該油圧発生手段から
ダンパ室への作動油の流通のみを許容するチェック弁が
介設されるとともにダンパ室から前記油圧発生手段への
作動油の戻りを制限するオリフィスが介設される内燃機
関の動弁装置において、オリフィスは、作動油の粘性に
よる影響を極小にすべく充分に短く形成されることを特
徴とする。 （２）作用 上記構成によれば、機関弁の開弁時にはチェック弁を介
してダンパ室に油圧が導かれ、弁駆動ピストンが機関弁
を開弁駆動するが、閉弁時には、ダンパ室内の作動油は
オリフィスを経て油圧発生手段に戻されるので、弁駆動
ピストンの閉弁速度が緩和される。しかもオリフィスが
充分に短く形成されることにより、作動油の粘性変化に
かかわらず作動油のオリフィス流通速度をほぼ一定トス
ることができ、弁駆動ピストンの閉弁方向の移動速１度
をほぼ一定に調整することができる。 （３）実施例 以下、図面により本発明の実施例について説明すると、
先ず本発明の第１実施例を示す第１図において、内燃機
関のシリンダヘッドＨには、図示しないシリンダブロッ
クとの間に形成される燃焼室１の天井面に開口する吸気
弁口２が吸気ボート３に連通して穿設されており、該吸
気弁口２に固設されたリング状弁座部材４に着座可能な
機関弁としての吸気弁５が、吸気弁口２を開閉すべくシ
リンダヘラｌ−Ｈにより上下移動自在に案内される。 しかも吸気弁５の上端部に設けられた鍔部６とシリンダ
ヘッドＨとの間には、弁ばね７が縮設されており、この
弁ばね７のばね力により吸気弁５は」置方すなわち閉弁
方向に向けてばね付勢されている。 一方、シリンダヘッドＩＩの上方には、図示しないクラ
ンク軸により回転駆動されるカムシャフト８が配設され
ており、このカムシャフト８に設けられたカム゛９を含
む油圧発生手段ｌＯが、カム９のプロフィルに応じて吸
気弁１を開閉駆動するための油圧を発生すべく吸気弁５
の上方に配設される。 第２図において、油圧発生手段ｌＯは、前記カム９と、
吸気弁５の上方位置で吸気弁５の作動軸線と同軸にして
支持部１１に固設されるシリンダ体１２と、前記カム９
に摺接するとともに支持部１１の上部に摺動可能に嵌合
されるリフタ１４と、該リフタ１４に上端を当接させて
シリンダ体１２の上部に摺動可能に嵌合されるカム従動
ピストン１５とを備える。しかも支持部１日よ、シ１ノ
ンタ゛ヘッドＨに固設される。 吸気弁５の上方で支持部１１には、上方から１１頃に、
第１孔部１８、第１孔部１Ｂよりも小径であって段部１
９を介して第１孔部１８の下端に連なる第２孔部２０、
ならびに第２孔部２０よりも大径であって段部２１を介
して第２孔部２０の下端に連なる第３孔部２２が吸気弁
５と同軸に上下に延びて穿設される。 シリンダ体１２は、第２孔部２０に挿通し得る程度の小
径部１２ａと、第３孔部２２に嵌合し得る程度の大径部
１２ｂとを上方に臨む段部１２ｃを介して同軸に連設し
て基本的に円筒状に形成される。該シリンダ体１２の大
径部１２ｂは、その段部１２ｃと、前記段部２１との間
にシム２７を介在せしめながら小径部１２ａを第２孔部
２０に挿通するようにして第３孔部２２に嵌合される。 しかも小径部１２ａの第２孔部２０よりも上方に突出し
た部分にはｈｊ

【ねじ２９が刻設されており、この雄ね
じ２９に螺合するナツト３０を段部１９に当接するまで
締付けることによりシリンダ体１２が支持部１１に固定
される。またシリンダ体１２における大径部１２ｂの外
面には第３孔部２２の内面との間のシールを果たすべく
環状のシール部材３１が嵌着される。 シリンダ体１２の中間部には、該シリンダ体１２内を下
部シリンダ孔部３３と上部シリンダ孔部３４とに仕切る
仕切壁３２が設けられており、カム従動ピストン１５は
、該仕切壁３２との間に作動油室４０を画成して上部シ
リンダ孔部３４に摺動可能に嵌合される。また吸気弁５
の上端に当接する弁駆動ピストン１３が前記仕切壁３２
との間にダンパ室３９を画成して下部シリンダ孔部３３
に摺動可能に嵌合される。 第３図を併せて参照して、弁駆動ピストン１３には、作
動油室４０からダンパ室３９への作動油の流通のみを許
容するチェック弁４１が設けられる。このチェック弁４
１は、ダンパ室３９に連通して弁駆動ピストン１３に設
けられる弁室４２内に収納、配設されるものであり、弁
室４２にＨｎんで弁駆動ピストン１３に設けられる着座
面４３に着座可能にして弁室４２に収容される平板状弁
体４６と、該弁体４６を着座面４３側に向けて付勢すべ
く弁室４２に収容されるばね４７とを備える。 また弁駆動ピストン１３には、着座面４３の中央部に開
口するとともに作動油室４０に連通ずる油路４４が設け
られる。 弁駆動ピストン１３の一端には閉塞端を着座面４３とし
て機能させる有底穴４８が同軸に設けられており、中央
部に連通孔４９を有する端板５０が有底穴４８の開口端
を覆うようにして弁駆動ピストン１３の上端に固設され
る。これにより弁駆動ピストン１３の上端部にダンパ室
３９に連通ずる弁室４２が形成される。また弁体４６の
外縁には有底穴４Ｂの内面との間に複数の通路５１を形
成する切欠きが周方向に等間隔をあけて設けられ、ばね
４７は端板５０および弁体４６間に縮設される。 弁体４６の中央部には、油路４４に通じるオリフィス４
５が穿設される。しかも該オリフィシ、４５は、作動油
の粘性による影響を極小とするために、その直径をＤと
するとともに軸方向長さをＬとしたときにＤ２すなわち
流通断面積に対する長さしの比Ｌ／Ｄ”を小さく、たと
えば３以下とするように形成されるものであり、そのた
め弁体４６はその板厚を薄くシて形成される。 油路４４は、一端を前記弁体４６のオリフィス４５に対
応して着座面４３の中央部に開口させるとともに他端を
弁駆動ピストン１３の外側面に開口させるようにして弁
駆動ピストン１３に穿設される。またシリンダ体１２の
下部シリンダ孔部３３には、前記油路４４の他端に連通
し得る環状凹部５２が設けられる。しかも環状凹部５２
は、吸気弁５が全開状態から閉弁作動の途中まではダン
パ室３９に連通し、その閉弁作動の途中から全開状態ま
での間では前記油路４４に連通ずるようにして下部シリ
ンダ孔部３３の内面に設けられる。 さらにシリンダ体１２には、下部シリンダ孔部３３の内
面と共働して油路５３を形成するための加工が施され、
この油路５３は作動油室４０および環状凹部５２間を連
通ずる。 カム従動ピストン１５は、閉塞端を下方にした有底円筒
状に形成されており、このカム従動ピストン１５の上部
開口端はりフタ１４に当接し得る閉塞部材５４で閉塞さ
れる。またリフタ１４は、その閉塞端外面をカム９に摺
接させるようにして有底円筒状に形成されており、第１
孔部１８に摺動可能に嵌合される。しかもリフタ１４の
閉塞端内面中央部には、前記カム従動ピストン１５の閉
塞部材５４に当接する当接突起１４ａが突設される。 カム従動ピストン１５と閉塞部材５４との間には、貯留
室５５が形成されており、閉塞部材５４には、貯留室５
５に貯留された作動油をカム９との摺接部に導く透孔５
６が穿設される。またカム従動ピストン１５の閉塞端に
は作動油室４０に連通し得る油孔５７が穿設され、核油
孔５７には、貯留室５５から作動油室４０側への作動油
の流通のみを許容するチェック弁５８が配設される。 次にこの実施例の作用について説明すると、吸気弁５の
全閉状態では、油圧発生手段１０は第２図示の状態にあ
り、この第２図の状態からカムシャフト８の回転に応じ
てカム９によりリフタ１４が押下げられる。それにより
カム従動ピストン１５が下方に押圧駆動され、作動油室
４０の容積が収縮せしめられ、作動油室４０内の作動油
は油路５３を経て油路４４に導かれ、さらにオリフィス
４５を経てダンパ室３９に導入される。このとき、チェ
ック弁４１の弁体４６には、ダンパ室３９の油圧および
ばね４７による下向きの力と、油路４４を介して導入さ
れる油圧による上向きの力とが作用しており、前記上向
きの力が下向きの力よりも大きくなったときに弁体４６
が着座面４３から離反し、油路４４からの作動油が通路
５１を経てダンパ室３９に導入される。したがってダン
パ室３９の油圧が大となり、弁駆動ピストン１３が下方
に押下げられる。この弁駆動ピストン１３の下方への摺
動途中で油路５３は環状凹部５２を介してダンパ室３９
に連通し、ダンパ室３９への油圧の流入量がさらに大と
なり、弁駆動ピストン１３はさらに押下げられる。これ
により吸気弁５が弁ばね７のばね力に抗して開弁駆動さ
れる。 吸気弁５が全開状態になった後に、カム９によるリフタ
１４への押圧力が解除されると、吸気弁５は弁ばね７の
ばね力により上方すなわら閉弁方向に駆動される。この
吸気弁５の閉弁作動により弁駆動ピストン１３も上方に
押上げられ、ダンパ室３９の作動油は油路５３を経て作
動油室４ｏに戻されるが、その閉弁作動途中で環状凹部
５２およびダンパ室３９間の直接の連通状態が解除され
、ダンパ室３９および環状凹部５２すなわち作動油室４
０間にチェック弁４１およびオリフィス４５が介在する
ようになってからは、ダンパ室３９がら作動油室４０へ
の作動油の戻り量が制限される。 すなわちチェック弁４１では、弁体４６にかがる下向き
の力が上向きの力よりも大きくなり、弁体４６は着座面
４３に着座するので、ダンパ室３９および作動油室４０
間はオリフィス４５を介して連通ずることになり、この
オリフィス４５による絞り作用によりダンパ室３９から
作動油室４０への作動油の戻り量が制限される。このた
め、吸気弁５の上方への移動速度ずなわち閉弁速度が閉
弁作動途中から緩められ、吸気弁５は弁座部材４に緩や
かに着座することになる。したがって着座時の衝撃が緩
和され、吸気弁５および弁座部材４等の）負傷を掻力防
止することができる。 ところで、オリフィス４５における粘性抵抗による圧力
損失について考えて見ると、粘性抵抗によるオリフィス
４５前後の圧力差ΔＰは、層流状態での流体摩擦を考え
ればよく、良（知られているハーゲン・ボアズイユ（Ｈ
ａｇｅｎ−Ｐｏｉｓｅｕｌｌｅ）の法則により、粘性係
数壱μ、オリフィス４５を流通する作動油の平均速度■
としたときに、差圧ΔＰは次の第（１）弐で表される。 この第（３）式から明らかなように、粘性抵抗による差
圧ΔＰ２は、Ｄ２すなわらオリフィス４５の面積に対す
る軸方向長さしの比Ｌ／Ｄ′Ｌを小さ（すること、すな
わら実用的には弁体４６の厚みを小さくすることにより
小さくし得るものであり、チェック弁４１での作動油の
粘性変化によるダンパ室３９から作動油室４０への作１
すｊ油の戻り量に与える影響を弁体４６を）Ｗくするこ
とにより小さくすることができ、したがって弁駆動ピス
トン１３の閉弁方向の作動速度を作動油の粘性変化にか
かわららずほぼ一定にすることができる。 而して本発明者の実験結果によれば、Ｌ／Ｄ２≦３と設
定することにより作動油の粘性変化にかかわらず前記弁
駆動ピストン１３の閉弁方向の速度を一定とすることが
できることがｂ’ｌ　Ｌ’ｌされている。 第４図は本発明の第２実施例を示すものであり、上記第
１実施例に対応する部分には同一の参照符号を付す。 シリンダ体１２における仕切壁３２には作動油室４０か
らダンパ室３９への作動油の流通のみを許容するチェッ
ク弁６０が設けられる。また弁駆動ピストン１３には、
その閉弁方向の作動時にダンパ室３９から油路５３への
作動油の戻り量を制限するためのオリフィス６１が設け
られる。 チェック弁６０は、作動油室４０およびダンパ室３９間
にわたって仕切壁３２に穿設される弁孔６２と、該弁孔
６２をダンパ室３９側から閉塞可能な球状の弁体６３と
、該弁体６３を開閉作動可能に保持すべく仕切壁３２の
ダンパ室３９側に固定される１ｊｆｆ状リテーナ６４と
を備える。弁孔６２のダンパ室３９への開口端には弁体
６３を着座可能な弁座６５が弁体６３に対応して半球状
に形成される。またリテーナ６４はシリンダ体１２の下
部シリンダ孔部３３に嵌着される止め輪６６と仕切壁３
２との間に挟持されるものであり、このリテーナ６４に
は該リテーナ６４内とダンパ室３９とを連通ずる複数の
連通孔６７が穿設される。 かかるチェック弁６０では、ダンパ室３９ずなわらリテ
ーナ６４内の油圧により弁体６３を上方に押上げる力が
弁孔６２内の油圧により弁体６３を下方に押下げる力を
上回ったときに弁体６３が弁座６５に着座して閉弁する
。 また弁駆動ピストン１３は、基本的に有底円筒状に形成
されるものであり、この弁駆動ピストン１３における上
端部の周方向一部には）Ｗ内部１３ａが設けられ、該薄
肉部１３ａにオリフィス６１が穿設される。しかも該オ
リフィス６１は、その流通断面積に対する長さの比をた
とえば３以下と小さくして形成されるものであり、油路
５３を介して作動油圧室４０に連通している環状凹部５
２に常時連通ずる位置に配設される。 この第２実施例によっても、弁駆動ピストン１３の閉弁
方向の作動時にダンパ室３９から作動油室４０への作動
油戻り量をオリフィス６１で絞ることにより弁駆動ピス
トン１３の閉弁方向速度を緩和することができ、しかも
オリフィス６１の流通断面積に対する長さの比が小さい
ので、作動油の粘性による影響を極力排除して弁駆動ピ
ストン】３の閉弁方向速度を作動油の粘性変化にかかわ
らずほぼ一定とすることができる。 第５図は本発明の第３実施例を示すものであり、上記各
実施例に対応する部分には同一の参照符号を付す。 シリンダ体１２の油路５３に臨む部分には薄肉部１２ｄ
が設けられており、該薄肉部１２ｄには弁駆動ピストン
１３のシリンダ体１２内での移動位置にかかわらずダン
パ室３９および油路５３間を常時連通ずるオリフィス６
８が穿設され、このオリフィス６８の流通断面積に対す
る長さの比がたとえば３以下の小さな値に設定される。 この第３実施例によっても上記第２実施例と同様に、弁
駆動ピストン１３の閉弁方向速度を緩和することができ
、しかも作動油の粘性による影響を極力排除して弁駆動
ピストン１３の閉弁方向速度を作動油の粘性変化にかか
わらずほぼ一定とすることができる。 第６図は本発明の第４実施例を示すものであり、上記各
実施例に対応する部分には同一の参照符号を付す。 作動油室４０およびダンパ室３９間を仕切る仕切壁３２
にはチェック弁７０が設けられる。該チニック弁７０は
、ダンパ室３９および作動油室４０間にわたって仕切壁
３２の中央部に穿設された弁孔７３と、仕切壁３２のダ
ンパ室３９側に固定される帽状リテーナ７４と、前記弁
孔７３を開閉すべくリテーナ７４内に収納される薄板円
板状の弁体７１と、該弁体７１を閉弁方向に付勢すべく
リテーナ７４および弁体７１間に縮設されるばね７５と
を０１１える。リテーナ７４はシリンダ体１２の下部シ
リンダ孔部３３の仕切壁３２寄りの部分に嵌着される止
め輪７６と仕切壁３２との間に挟持されるものであり、
このリテーナ７４には作動油の流通を許容するための複
数の流通孔７７が穿設される。 またチェック弁７ｏの弁体７１における中央部には、該
弁体７１の位置にかかわらずダンパ室３９および弁孔７
３を連通させるオリフィス７２が穿設され、該オリフィ
ス７２は、その流通断面積に対する長さの比がたとえば
３以下の小さな値となるように形成される。 この第４実施例によっても、上記各実施例と同様に、作
動油の粘性による影響を極力排除して弁駆動ピストン１
３の閉弁方向速度を緩和することができる。 第７図ないし第１１図は本発明の第５実施例を示すもの
であり、上記各実施例に対応する部分には同一の参照符
号を付す。 弁駆動ピストン１３の上端における薄肉部１３ａには、
シリンダ体１２における環状四部５２の上端縁と共働し
て可変オリフィス７９を構成する切欠き部７８が弁駆動
ピストン１３の軸方向に長く延びて設けられる。 ところで、このような可変オリフィス７９における粘性
抵抗による圧力損失について考えてみると、切欠き部７
８の幅をＷ、長さをＬとしたときに、粘性抵抗による圧
力損失ΔＰは、次の第（２）式７式％ したがってＬ　／Ｗ”を小さくすることにより、作動油
の粘性変化による差圧ΔＰへの影響を小さくすることが
可能であり、可変オリフィス７９を形成する切欠き部７
８は、Ｌ／Ｗ２が小さくなるように、好ましくはＬ／Ｗ
”≦１となるように設定される。 このようにすると、可変オリフィス７９の作用により吸
気弁５の閉弁速度を作動油の粘性変化にかかわらず緩和
することができる。しかも第９図の実線で示すように、
弁駆動ピストン１３の上動時すなわち吸気弁５の閉弁時
に環状四部５２の上端縁を弁部ｅｊピストン１３の上端
縁が通り過ぎた時点から、ダンパ室３９から作動油室４
０への作動油の戻り量が比例的に減少していく。このた
め第１０図の実線で示すように、吸気弁５の着座直前に
は閉弁速度がさらに減速され、着座時の衝撃音の発生が
抑えられるとともに、第１１図の実線で示すように、閉
弁作動時のダンパ室３つの一時的油圧増大が比較的低（
抑えられることによりその油圧増大に伴う衝撃音の発生
が抑えられる。これに対し、上記第１ないし第４実施例
のものは、第９図ないし第１１図の破線で示すようにな
るものであり、着座直前の閉弁速度は第５実施例よりも
大きく、またダンパ室３９の一時的な油圧増大が第５実
施例よりも大きくなる。 第１２図は上記第５実施例の変形例を示すものであり、
弁駆動ピストン１３の上端薄肉部１３ａには、環状凹部
５２の上端縁と共働して可変オリフィスを構成する切欠
き部８０が下方に向かうにつれて狭小となる三角形状で
設けられる。このようにすれば、吸気弁５の閉弁時の作
動油戻り用開口面積は第９図の二点鎖線で示すようにな
り・上記第５実施例と同様の効果を奏することができる
。 第１３図は本発明の第６実施例を示すものであり、上記
各実施例に対応する部分については同一の参照符号を付
す。 シリンダ体１２の油路５３に臨む薄肉部１２ｄには、弁
駆動ピストン１３の上端縁と共働して可変オリフィス８
２を構成する孔８１が穿設され、該孔８１はその流通断
面積に対する軸方向長さの比が小さ（なるように設定さ
れる。 この第６実施例によれば、弁駆動ピストン１３の閉弁方
向の作動時に可変オリフィス８２がダンパ室３９から作
動油室４０への作動油戻り量を絞っていくことになり、
上記第５実施例と同様の効果を奏することができる。 第１４図ないし第１６図は本発明の第７実施例を示すも
のであり、上記各実施例に対応する部分については同一
の参照符号を付す。 弁駆動ピストン１３の上端薄肉部１３ａには、ダンパ室
３９を環状凹部５２に常時連通させる固定オリフィス６
１と、該固定オリフィス６１の上方の切欠き部８３とが
設けられ、切欠き部８３と環状凹部５２の上端縁とで可
変オリフィス８４が構成される。しかも固定オリフィス
６１および可変オリフィス８４の流通断面積に対する長
さの比は小さな値に設定される。また可変オリフィス８
４は、吸気弁５の着座直前に開口面積□がＯとなるよう
に、すなわち吸気弁５が着座したときには環状四部５２
の上端縁が固定オリフィス６１と切欠き部８３との間に
位置するように設定される。 この第７実施例によれば、第１６図の実線で示すように
、吸気弁５の閉弁時に範囲Ａで示す部分ではダンパ室３
９の作動油が可変オリフィス８４および固定オリフィス
６１により制限されながらリークし、その作動油リーク
に応じて吸気弁５が閉弁作動するが、吸気弁５の着座直
前であるＰ点では可変オリフィス８４の開口面積は０と
なり、その後の範囲Ｂで示す部分では固定オリフィス６
１の絞り作用のみにより作動油のリーク量が制限される
ので、範囲Ｂでは弁リフトの傾きがＰ点での傾きのまま
となる。而して固定オリフィス６１はダンパ室３９およ
び環状凹部５２間を常時連通するものであるので、動弁
系の寸法精度、熱による寸法変化および摩耗変化に対し
て着座速度を常に一定に保つことが可能となる。 第１７図は本発明の第８実施例を示すものであり、上記
各実施例に対応する部分については同一の参照符号を付
す。 この第８実施例では、固定オリフィス６１および可変オ
リフィス８４が上記第７実施例と同様に設けられる。ま
た弁駆動ピストン１３には一端が環状凹部５２に常時連
通する油路８５が設けられ、この油路８５からダンパ室
３９への作動油の流通のみを許容するチェック弁６０が
弁駆動ピストン１３の上端部に設けられる。 この第８実施例によっても上記第７実施例と同様の効果
を奏することができる。 以上の実施例では、吸気弁５の動弁装置について説明し
たが、本発明は、排気弁の動弁装置についても同様に実
施可能である。また油圧発生手段としては、上記各実施
例のようにカムにより油圧を発生するものだけでなく、
油圧ポンプ等の油圧発生源からの油圧を制御弁で制御し
てダンパ室に供給するようにしたものであってもよい。 Ｃ１発明の効果 以上のように本発明によれば、オリフィスは、作動油の
粘性による影響を極小にすべく充分に短く形成されるの
で、機関弁の着座時の速度を緩和して損傷を防止するこ
とができるとともに・オリフィスでの作動油の粘性によ
る影響を小さくして作動油の粘性にかかわらず弁駆動ピ
ストンの閉弁方向作動速度をほぼ一定にすることができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第３図は本発明の第１実施例を示すもので
あり、第１図は全体縦断側面図、第２図は第１図の要部
拡大縦断面図、第３図は第２図のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面
図、第４図、第５図および第６図は本発明の第２、第３
および第４実施例をそれぞれ示すための第２図に対応し
た縦断面図、第７図ないし第１１図は本発明の第５実施
例を示すものであり、第７図は第２図に対応した縦断面
図、第８図は弁駆動ピストンの拡大斜視図、第９図は弁
リフト量と作動油戻り用開口面積との関係を示す線図、
第１０図は弁リフト時性線図、第１１図はダンパ室油圧
特性線図、第１２図は第５実施例の変形例を示すための
弁駆動ピストンの斜視図、第１３図は本発明の第６実施
例の第２図に対応した縦断面図、第１４図ないし第１６
図は本発明の第７実施例を示すものであり、第１４図は
第２図に対応した縦断面図、第１５図は弁駆動ピストン
の拡大斜視図、第１６図は弁リフ１−特性線図、第１７
図は本発明の第８実施例の第２図に対応する縦断面図で
ある。 ５・・・機関弁としての吸気弁、ＩＯ・・・油圧発生手
段、１２・・・シリンダ体、１３・・・弁駆動ピストン
、３９・・・ダンパ室、４１，６０．７０・・・チエｙ
り弁、４５．６１．６８．７２・・・オリフィス、４６
．７１・・・弁体、７９．８２．８４・・・可変オリフ
ィス第１図 第３図 第１０図 第１１図 経過時間 第９図 弁リフト量 第１５図

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）閉弁方向にばね付勢された機関弁に一端が連動、
   連結される弁駆動ピストンがシリンダ体に摺動可能に嵌
   合され、シリンダ体および弁駆動ピストン間に画成され
   るダンパ室と、機関弁の開弁時期に対応して油圧を発生
   する油圧発生手段との間には、該油圧発生手段からダン
   パ室への作動油の流通のみを許容するチェック弁が介設
   されるとともにダンパ室から前記油圧発生手段への作動
   油の戻りを制限するオリフィスが介設される内燃機関の
   動弁装置において、オリフィスは、作動油の粘性による
   影響を極小にすべく充分に短く形成されることを特徴と
   する内燃機関の動弁装置。
2. （２）前記オリフィスはチェック弁の弁体に設けられる
   ことを特徴とする第（１）項記載の内燃機関の動弁装置
   。
3. （３）前記オリフィスは、弁駆動ピストンに設けられる
   ことを特徴とする第（１）項記載の内燃機関の動弁装置
   。
4. （４）前記オリフィスは、シリンダ体に設けられること
   を特徴とする第（１）項記載の内燃機関の動弁装置。
5. （５）前記オリフィスは、シリンダ体内での弁駆動ピス
   トンの閉弁方向移動に応じて開口面積が小となる可変オ
   リフィスとして形成されることを特徴とする第（３）項
   または第（４）項記載の内燃機関の動弁装置。
6. （６）前記オリフィスは、シリンダ体内での弁駆動ピス
   トンの閉弁方向移動に応じて開口面積が小となる可変オ
   リフィスと、シリンダ体内での弁駆動ピストンの移動に
   かかわらず開口面積が一定の固定オリフィスとにより構
   成されることを特徴とする第（１）項記載の内燃機関の
   動弁装置。
7. （７）可変オリフィスは、機関弁の着座直前に対応する
   弁駆動ピストンのシリンダ体内での移動位置で開口面積
   が０となるべく形成されることを特徴とする第（６）項
   記載の内燃機関の動弁装置。