JPS59168119A - 熱寸法安定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法 - Google Patents
熱寸法安定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法Info
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- JPS59168119A JPS59168119A JP4383783A JP4383783A JPS59168119A JP S59168119 A JPS59168119 A JP S59168119A JP 4383783 A JP4383783 A JP 4383783A JP 4383783 A JP4383783 A JP 4383783A JP S59168119 A JPS59168119 A JP S59168119A
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱寸法安定性にすぐれたポリエステル高強力糸
の製造法に関するものである。ポリエステルタイヤコー
ドに代表されるポリエステル高強力糸は、主にゴム補強
用繊維としての物性のバランスがすぐれており、かつ近
年は原料コスト面で他の有機繊維に対して優位性を示し
１産業用資材として広くかつ大薇に使用されるに至って
いる。
の製造法に関するものである。ポリエステルタイヤコー
ドに代表されるポリエステル高強力糸は、主にゴム補強
用繊維としての物性のバランスがすぐれており、かつ近
年は原料コスト面で他の有機繊維に対して優位性を示し
１産業用資材として広くかつ大薇に使用されるに至って
いる。
しかしながら、木材としてのライフサイクルを終えたか
にみえる高強力レーヨンの代替品としてポリエステル高
強力糸を用いた場合には、熱寸法安５ｉ１４Ｅがレーヨ
ンに比べて劣っていることから需要家に充分な満足を与
えるに至っていない。
にみえる高強力レーヨンの代替品としてポリエステル高
強力糸を用いた場合には、熱寸法安５ｉ１４Ｅがレーヨ
ンに比べて劣っていることから需要家に充分な満足を与
えるに至っていない。
かかる背景のもとで、近年１ポリエヌテル繊維の熱寸法
安定性の改良に関する多くの技術が提案されており１例
えば比較的低い極限粘度を有するポリエステル繊維（特
開昭５３−３１８５２号公報）や高配向未延伸糸（所謂
ＰＯＹ）を延伸して得られるポリエステル繊維（例えば
ＵＳＰ、４，１９５゜０５２）あるいは、電子線照射を
施したポリエステル繊維（特開昭５５−５７０７０号公
報）等が提案されている。
安定性の改良に関する多くの技術が提案されており１例
えば比較的低い極限粘度を有するポリエステル繊維（特
開昭５３−３１８５２号公報）や高配向未延伸糸（所謂
ＰＯＹ）を延伸して得られるポリエステル繊維（例えば
ＵＳＰ、４，１９５゜０５２）あるいは、電子線照射を
施したポリエステル繊維（特開昭５５−５７０７０号公
報）等が提案されている。
これらの方法はいずれも現行の高い極限粘度を有する高
強力ポリエステル繊維に比べれば、低収縮化されている
といえるが、高強力レーヨンの代替品としては、熱寸法
安定性の面で、いまだ充分とはいいがたい。
強力ポリエステル繊維に比べれば、低収縮化されている
といえるが、高強力レーヨンの代替品としては、熱寸法
安定性の面で、いまだ充分とはいいがたい。
本発明者らは、かかる点に鋪みて鋭意研究を行なった結
果、以下に記述するポリエステルの優れた特性を保持し
、さらにレーヨンに匹敵する熱寸法安定性を有するポリ
エステル繊維の製造法を確立するに到った。
果、以下に記述するポリエステルの優れた特性を保持し
、さらにレーヨンに匹敵する熱寸法安定性を有するポリ
エステル繊維の製造法を確立するに到った。
すなわち本発明の要旨は、エチレンテレフタレート単位
を主たる繰返し単位とする極限粘度０．７５以上のポリ
エステルを、紡糸口金を通して溶融吐出し、温度１０〜
１２０℃、風速０．２〜１ｍ／ｓｅｅの冷却風で吐出糸
条を冷却し、糸条の固化点面前で所謂ネック変形を発生
せしめつつ引き取って。
を主たる繰返し単位とする極限粘度０．７５以上のポリ
エステルを、紡糸口金を通して溶融吐出し、温度１０〜
１２０℃、風速０．２〜１ｍ／ｓｅｅの冷却風で吐出糸
条を冷却し、糸条の固化点面前で所謂ネック変形を発生
せしめつつ引き取って。
下記（イ）および（ロ）の特性を有する配向結晶化した
紡出糸を得。
紡出糸を得。
（イ）広角Ｘ線回折により、結晶化に起因する回折点が
明瞭に認められ、かつＣ（０１０）面の見かけの結晶サ
イズ／（１００）面の見かけの結晶サイズ〕が０．８〜
１．２の間にある。
明瞭に認められ、かつＣ（０１０）面の見かけの結晶サ
イズ／（１００）面の見かけの結晶サイズ〕が０．８〜
１．２の間にある。
（ロ）小角Ｘ線赦乱像には２５０λ以上の長周期構造に
起因する四点干渉が発現している。
起因する四点干渉が発現している。
次いで該紡出糸を直ちにも１−＜は別途、加熱固体表面
および／または加熱流体と接触せしめて１２５℃以上で
１．５〜２倍延伸し、下記（ａ）、（ｂ）および（ｃ）
の特性を有する延伸糸を得ることを特徴とする熱寸法安
定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法。
および／または加熱流体と接触せしめて１２５℃以上で
１．５〜２倍延伸し、下記（ａ）、（ｂ）および（ｃ）
の特性を有する延伸糸を得ることを特徴とする熱寸法安
定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法。
（ａ）Ｃ（０１０）面の見かけの結晶サイズ／（１００
）面の見かけの結晶サイズ〕が１．３以上である。
）面の見かけの結晶サイズ〕が１．３以上である。
（ｂ）（０１０）面の面間隔が、紡出糸のそれと比較し
てｏ、ｏ１４以上増大している。
てｏ、ｏ１４以上増大している。
（ｃ） ２４０℃で２分間熱処理することにより。
４．５ ？ ／ ｄ荷重時伸度（Ｅ４５）と１５０℃に
おける自由熱収縮率（Ｓ］ｓｏ）との関係が２．０≦５
− （Ｅ ４．５ ）≦７．０で次式（１）を満足する。
おける自由熱収縮率（Ｓ］ｓｏ）との関係が２．０≦５
− （Ｅ ４．５ ）≦７．０で次式（１）を満足する。
５１５０≦０．２５６２ （Ｅ４５ ）２−３．２６４
（Ｅ屯５）＋１１．７００・・・・・・・・（１） である。
（Ｅ屯５）＋１１．７００・・・・・・・・（１） である。
次に１本発明の方法およびそれによって得られる繊維に
関して、理論的背景を含めて詳細な説明をする。
関して、理論的背景を含めて詳細な説明をする。
本発明者らがすでに特願昭５６−１９４１２９号公報で
明らかにした如く、アモルファス（非結晶）でありなが
ら分子鎮の繊維軸方向への配回がある程度進んだ状態（
定量的に表現するならば、例えばポリエチレンテレフタ
レートの場合、ｉ屈折率がｌ０ＸＩＯ−３以上）の未延
伸糸を延伸して得られた繊維は、無配向アモルファス未
延伸糸（定量的に表現するならば、例えばポリエチレン
テレフタレートの場合、複屈折率が５Ｘ１０−３以下）
を延伸して得られた繊維に比べて本質的に熱収縮率が小
さくなる。本発明者らはかかる知見に基づいて、未延伸
糸の分子鎮配向度をさらに進める研究を実施した結果、
次の結論を得たのである。
明らかにした如く、アモルファス（非結晶）でありなが
ら分子鎮の繊維軸方向への配回がある程度進んだ状態（
定量的に表現するならば、例えばポリエチレンテレフタ
レートの場合、ｉ屈折率がｌ０ＸＩＯ−３以上）の未延
伸糸を延伸して得られた繊維は、無配向アモルファス未
延伸糸（定量的に表現するならば、例えばポリエチレン
テレフタレートの場合、複屈折率が５Ｘ１０−３以下）
を延伸して得られた繊維に比べて本質的に熱収縮率が小
さくなる。本発明者らはかかる知見に基づいて、未延伸
糸の分子鎮配向度をさらに進める研究を実施した結果、
次の結論を得たのである。
６−
すなわち、ポリエステルの溶融紡糸において。
紡出糸の固化点張力が２×１０７〜６×１０７ｄｙｎｅ
／ｃＩＡ（所謂ＰＯＹの固化点張力域）を超えるような
紡糸条件にすると固化点直前でネック変形が発生し。
／ｃＩＡ（所謂ＰＯＹの固化点張力域）を超えるような
紡糸条件にすると固化点直前でネック変形が発生し。
得られた紡出糸はすてに配向結晶化している。また、固
化点張力は主として、ポリマーの単孔吐出量、ノズル・
クエンチ距離および捲取り速度に支配され、他にクエン
チ風条件、ポリマー吐出温度、吐出ポリマー極限粘度お
よび口金単孔よりの吐出線速度等によっても左右される
。
化点張力は主として、ポリマーの単孔吐出量、ノズル・
クエンチ距離および捲取り速度に支配され、他にクエン
チ風条件、ポリマー吐出温度、吐出ポリマー極限粘度お
よび口金単孔よりの吐出線速度等によっても左右される
。
本発明に用いるポリエステルは主として産業用の高強力
繊維として供給することを目的とし、用途によっては耐
疲労性を要求されることから、少なくとも構成単位の９
５モルチ以上がポリエチレンテレフタレート単位からな
り、該ポリエステルｍ 維ノ＆ 限粘度（フェノール／
テトラクロルエタン６／４の混合溶隊中１３０°Ｃで測
定）は０．７５以上であることが必要であり、極限粘度
が０．７５未満の場合は高強度のポリエステル繊維が得
られず、ゴム補強材としての使用目的に適合しない。
繊維として供給することを目的とし、用途によっては耐
疲労性を要求されることから、少なくとも構成単位の９
５モルチ以上がポリエチレンテレフタレート単位からな
り、該ポリエステルｍ 維ノ＆ 限粘度（フェノール／
テトラクロルエタン６／４の混合溶隊中１３０°Ｃで測
定）は０．７５以上であることが必要であり、極限粘度
が０．７５未満の場合は高強度のポリエステル繊維が得
られず、ゴム補強材としての使用目的に適合しない。
本発明の方法では、クエンチ風温度は１０〜１２０℃と
する。クエンチ風温度はユーティリティコスト面からは
なはだしく冒温又は低温であることは好ましくない。さ
らにもう一つの埋出として、クエンチ風温度を高温にす
るほど、より低い紡糸速度で、高い紡出糸の複屈折値を
得ることができ、工業的見地から好ましいこともあるが
、温度が１２０°Ｃを超えると同化点がはなはだしく紡
糸口金（以下ノズルともいう）から遠ざかり、ノズルと
捲取り点の距離を極めて大きくする必要が生じる。クエ
ンチ風速は、糸条の長手方向の均一性を高めるための重
要なファクターであり、０．２〜１ｍ／ｓｅｃで良好な
結果が得られる。ここでクエンチ風速が０．２ｍ／ｓｅ
ｅ未満では１冷却効果が小さくなり、また１、０ｍ／’
＝ｗを超えると均一な冷却効果が得られない。
する。クエンチ風温度はユーティリティコスト面からは
なはだしく冒温又は低温であることは好ましくない。さ
らにもう一つの埋出として、クエンチ風温度を高温にす
るほど、より低い紡糸速度で、高い紡出糸の複屈折値を
得ることができ、工業的見地から好ましいこともあるが
、温度が１２０°Ｃを超えると同化点がはなはだしく紡
糸口金（以下ノズルともいう）から遠ざかり、ノズルと
捲取り点の距離を極めて大きくする必要が生じる。クエ
ンチ風速は、糸条の長手方向の均一性を高めるための重
要なファクターであり、０．２〜１ｍ／ｓｅｃで良好な
結果が得られる。ここでクエンチ風速が０．２ｍ／ｓｅ
ｅ未満では１冷却効果が小さくなり、また１、０ｍ／’
＝ｗを超えると均一な冷却効果が得られない。
本発明の方法では、捲取り速度が３０００ｍ／ｉｉｉ＋
未満で、ネック変形を発現させるためには、単孔吐出量
を極端に小さくシ、ノズル・クエンチ間距離を突質的に
なくさねばならないといった必要性が生じることから、
工業的に生産をするためには捲取り速度は３０００ ｍ
／＃ｌｉｎ以上とすることが望ましく、特に３５００ｍ
／箭以上とするのがよい。
未満で、ネック変形を発現させるためには、単孔吐出量
を極端に小さくシ、ノズル・クエンチ間距離を突質的に
なくさねばならないといった必要性が生じることから、
工業的に生産をするためには捲取り速度は３０００ ｍ
／＃ｌｉｎ以上とすることが望ましく、特に３５００ｍ
／箭以上とするのがよい。
本発明で言うネック変形の有無はＺｉｍｍｅｒ −０Ｈ
Ｇ製Ｄｉａｍｅｔｅｒ Ｍｏｎ１ｔｏｒ を用いて容
易に確かめられる。（清水ら：昭和５７年度繊維学会年
次大会研究発表会講演要旨集Ｐ５２（１９８２）参照）
かくして糸条の固化点直前でネック変形を発生せしめつ
つ引取って得られた紡出糸は、すでに配向結晶化が発現
しており、このことは第１図に示すように該紡出糸の広
角Ｘ線回折像には明瞭に、結晶に起因する回折点が認め
られ、かつ、 〔（０１０）面の見かけの結晶サイズ／
（１００）而の見かけの結晶サイズ〕が０．８〜１．２
の間にある。通常ポリエステル延伸糸の結晶では〔（０
１０）面の見かけの結晶サイズ／（１００）面の見かけ
の結晶サイズ〕は１．３以上を示すもので、この点にお
いても１本発明にかかる配向結晶化紡出糸は特異な構造
を示していると言える。見かけの結晶サイズの測定法は
（Ｌ、Ｅ、アレクサンダー著、「昼分子のＸ線回折」
９− （下）、桜田一部監訳、化学同人、 Ｐ ３８９ （１
９７３））に記載の方法による。また、第２図に示すよ
うに該紡出糸の小角Ｘ線散乱像には、繊維の高次構造の
周期性に起因する特異な四点干渉が２５０Å以上の周期
で発現している。
Ｇ製Ｄｉａｍｅｔｅｒ Ｍｏｎ１ｔｏｒ を用いて容
易に確かめられる。（清水ら：昭和５７年度繊維学会年
次大会研究発表会講演要旨集Ｐ５２（１９８２）参照）
かくして糸条の固化点直前でネック変形を発生せしめつ
つ引取って得られた紡出糸は、すでに配向結晶化が発現
しており、このことは第１図に示すように該紡出糸の広
角Ｘ線回折像には明瞭に、結晶に起因する回折点が認め
られ、かつ、 〔（０１０）面の見かけの結晶サイズ／
（１００）而の見かけの結晶サイズ〕が０．８〜１．２
の間にある。通常ポリエステル延伸糸の結晶では〔（０
１０）面の見かけの結晶サイズ／（１００）面の見かけ
の結晶サイズ〕は１．３以上を示すもので、この点にお
いても１本発明にかかる配向結晶化紡出糸は特異な構造
を示していると言える。見かけの結晶サイズの測定法は
（Ｌ、Ｅ、アレクサンダー著、「昼分子のＸ線回折」
９− （下）、桜田一部監訳、化学同人、 Ｐ ３８９ （１
９７３））に記載の方法による。また、第２図に示すよ
うに該紡出糸の小角Ｘ線散乱像には、繊維の高次構造の
周期性に起因する特異な四点干渉が２５０Å以上の周期
で発現している。
本発明に従って得られる紡出糸は、常温での応力−歪曲
線で見るともはやネック延伸に伴う降伏応力点は認めら
れず、破断伸度も１５０％以下となり、力学特性的に見
てポリエステル延伸糸と類似している。しかしながら、
該紡出糸の強度は３〜５ ｒ／ｄであり、高強力糸とし
て使用する場合に４．５ｒ／ｄ荷重時の伸度等で現わさ
れるモジュラス値が要求される値に対して低い値を示し
、また、タイヤコード等のゴム補強材としての使用する
場合において、ディップ処理等を施した後のタイヤコー
ドの乾熱収縮率は意外にも決して低くない。すなわち該
紡出糸は、このままでは高強力を要求される分野での適
用は難しい。従って高強力にするための延伸を施す必要
があるが、延伸に際し該紡出糸はすでに配向結晶化して
いるため、通１０− 常ポリエチレンテレフタレートを主成分とするポリエス
テルで常用されるような１１５℃以下の延伸開始温度（
ネック延伸温度）では、充分な延伸倍率での延伸が出来
なかった。ところが該紡出糸条を加熱固体表面および／
または加熱流体と接触せしめ、糸条の温度を少なくとも
１２５℃以上、好ましくは１４０°Ｃ以上とすることに
より、糸切れや毛羽の発生なく充分な延伸倍率での延伸
ができ、さらに驚くべきことに、該紡出糸を上記温度で
１．５〜２倍に延伸して得られる延伸糸は、ディップ処
理等の高温熱処理を施した場合、乾熱収縮率が極めて低
くレーヨンに匹敵する乾熱収縮率を示すことを本発明者
等は見出した。
線で見るともはやネック延伸に伴う降伏応力点は認めら
れず、破断伸度も１５０％以下となり、力学特性的に見
てポリエステル延伸糸と類似している。しかしながら、
該紡出糸の強度は３〜５ ｒ／ｄであり、高強力糸とし
て使用する場合に４．５ｒ／ｄ荷重時の伸度等で現わさ
れるモジュラス値が要求される値に対して低い値を示し
、また、タイヤコード等のゴム補強材としての使用する
場合において、ディップ処理等を施した後のタイヤコー
ドの乾熱収縮率は意外にも決して低くない。すなわち該
紡出糸は、このままでは高強力を要求される分野での適
用は難しい。従って高強力にするための延伸を施す必要
があるが、延伸に際し該紡出糸はすでに配向結晶化して
いるため、通１０− 常ポリエチレンテレフタレートを主成分とするポリエス
テルで常用されるような１１５℃以下の延伸開始温度（
ネック延伸温度）では、充分な延伸倍率での延伸が出来
なかった。ところが該紡出糸条を加熱固体表面および／
または加熱流体と接触せしめ、糸条の温度を少なくとも
１２５℃以上、好ましくは１４０°Ｃ以上とすることに
より、糸切れや毛羽の発生なく充分な延伸倍率での延伸
ができ、さらに驚くべきことに、該紡出糸を上記温度で
１．５〜２倍に延伸して得られる延伸糸は、ディップ処
理等の高温熱処理を施した場合、乾熱収縮率が極めて低
くレーヨンに匹敵する乾熱収縮率を示すことを本発明者
等は見出した。
しかして、延伸倍率が１．５倍未満の場合には。
充分な強度を有する繊維が得られず、また延伸倍率が上
記温度で２倍を超える場合は糸切れが発生し、目的とす
る本発明の繊維が工業的に得られない。
記温度で２倍を超える場合は糸切れが発生し、目的とす
る本発明の繊維が工業的に得られない。
本発明の方法で得られた延伸糸の特徴は（（０１０）面
の見かけの結晶サイズ／（１００）面の結晶サイズ〕が
１．３以上であり、その延伸前の紡出糸と比べて該延伸
糸の（０１０）面の面間隔は０．０１Å以上増大してい
る。ここで該延伸糸の（１００）而の見かけの結晶サイ
ズは、場合によってはその延伸前の紡出糸の値より小さ
くなることもある。又本発明により得られた延伸糸を２
４０℃で２分間熱処理（ディップ時の熱履歴に値する条
件）をすると、４．５ｆ／ｄ荷重時伸度（Ｅ４，５）と
１５０℃における自由熱収縮率（５１５０）との関係が
２．０≦（Ｅ４．５）≦７．０で１次式（１）で示す範
囲に存する。
の見かけの結晶サイズ／（１００）面の結晶サイズ〕が
１．３以上であり、その延伸前の紡出糸と比べて該延伸
糸の（０１０）面の面間隔は０．０１Å以上増大してい
る。ここで該延伸糸の（１００）而の見かけの結晶サイ
ズは、場合によってはその延伸前の紡出糸の値より小さ
くなることもある。又本発明により得られた延伸糸を２
４０℃で２分間熱処理（ディップ時の熱履歴に値する条
件）をすると、４．５ｆ／ｄ荷重時伸度（Ｅ４，５）と
１５０℃における自由熱収縮率（５１５０）との関係が
２．０≦（Ｅ４．５）≦７．０で１次式（１）で示す範
囲に存する。
５１５０≦０．２５６２（Ｅ４５ ）２−３．２６４（
Ｅｔｓ）＋１１．７００−・・・・・・・・・・・（１
） 極限粘度０．７５以上のポリエステル繊維が式（１）を
満足するためには、本発明の方法によって得られる紡出
糸を経由することが必須条件である。
Ｅｔｓ）＋１１．７００−・・・・・・・・・・・（１
） 極限粘度０．７５以上のポリエステル繊維が式（１）を
満足するためには、本発明の方法によって得られる紡出
糸を経由することが必須条件である。
本発明により得られた延伸糸の小角Ｘ線散乱像には、第
２図に示す如く紡出糸に見られた特異な四点干渉は認め
られず、通常のポリエステル延伸糸に認められる１２０
人〜１５０人の二点干渉が発現している。さらに該延伸
糸は実施例１で後述する第４図に示すように、力学的損
失正接（−リ一温度（Ｔ）曲線に現われる非晶鎮の吸収
ピークの温度は通常のポリエステル高強力糸（紡糸速度
７００ｍ ／ ｓｉｎ以下）の吸収ピークの温度に比べ
１５℃以上低下していることが認められる。このためゴ
ム補強材として用いる場合、繊維の伸縮による発熱が著
しく低下し、特にタイヤコードとして使用する場合には
１発熱性が大きいといったポリエステルの欠点が大巾に
改善される。
２図に示す如く紡出糸に見られた特異な四点干渉は認め
られず、通常のポリエステル延伸糸に認められる１２０
人〜１５０人の二点干渉が発現している。さらに該延伸
糸は実施例１で後述する第４図に示すように、力学的損
失正接（−リ一温度（Ｔ）曲線に現われる非晶鎮の吸収
ピークの温度は通常のポリエステル高強力糸（紡糸速度
７００ｍ ／ ｓｉｎ以下）の吸収ピークの温度に比べ
１５℃以上低下していることが認められる。このためゴ
ム補強材として用いる場合、繊維の伸縮による発熱が著
しく低下し、特にタイヤコードとして使用する場合には
１発熱性が大きいといったポリエステルの欠点が大巾に
改善される。
本発明で得られた延伸糸はポリエステル高強力糸として
、またその用途としてタイヤ、ベルト等のゴムコンポジ
ットに適する。
、またその用途としてタイヤ、ベルト等のゴムコンポジ
ットに適する。
次に実施例に基づき本発明について説明する。
実施例１゜
極限粘度１．０．ジエチレングリコール含！１．０モル
チ、カルボキシル基含量１０当量／１０６９のポリエチ
レンテレフタレートを第１表に示す条件で溶融紡糸及び
延伸して得られた繊維Ａ、Ｃ，Ｄは本発明によるもので
あり、Ｂは本発明において限定する延伸温度より外れた
温度条件で延伸した１３− 場合の比較例であり、Ｅは本発明の方法で得られた紡出
糸、すなわち高速紡糸による配向結晶化未延伸糸であっ
て延伸を加えない例である。Ｆは従来技術による低速紡
糸高倍率延伸による高強力ポリエステル繊維の例であり
、Ｇは所謂ＰＯＹを延伸した従来技術による低収縮ポリ
エステル繊維の例である。これら各繊維の自由熱収縮率
（Ｓ１５０）と４．５り／ｄ荷重時伸度（Ｅ４．ｓ）と
の関係を第３図に示す。第３図中斜線部で表わした部分
は本発明で得られる延伸糸特性を限定する範囲を示して
いる。
チ、カルボキシル基含量１０当量／１０６９のポリエチ
レンテレフタレートを第１表に示す条件で溶融紡糸及び
延伸して得られた繊維Ａ、Ｃ，Ｄは本発明によるもので
あり、Ｂは本発明において限定する延伸温度より外れた
温度条件で延伸した１３− 場合の比較例であり、Ｅは本発明の方法で得られた紡出
糸、すなわち高速紡糸による配向結晶化未延伸糸であっ
て延伸を加えない例である。Ｆは従来技術による低速紡
糸高倍率延伸による高強力ポリエステル繊維の例であり
、Ｇは所謂ＰＯＹを延伸した従来技術による低収縮ポリ
エステル繊維の例である。これら各繊維の自由熱収縮率
（Ｓ１５０）と４．５り／ｄ荷重時伸度（Ｅ４．ｓ）と
の関係を第３図に示す。第３図中斜線部で表わした部分
は本発明で得られる延伸糸特性を限定する範囲を示して
いる。
本発明の方法で得られた繊維（Ａ、Ｃ，Ｄ）は、その熱
寸法安定性を評価する自由熱収縮率（Ｓ１５０）が従来
技術よりの繊維（ＦＩＧ）より、極めて低い値を示して
おり、熱寸法安定性に優れていることは第３図より明瞭
である。
寸法安定性を評価する自由熱収縮率（Ｓ１５０）が従来
技術よりの繊維（ＦＩＧ）より、極めて低い値を示して
おり、熱寸法安定性に優れていることは第３図より明瞭
である。
また、本発明における延伸時の糸条温度による影響につ
いて、実施例１のＡ（延伸部糸条温度１６９℃）とＢ（
延伸部糸条温度１１９℃）とを比較すれば、延伸開始温
度１２５℃未満のＢは。
いて、実施例１のＡ（延伸部糸条温度１６９℃）とＢ（
延伸部糸条温度１１９℃）とを比較すれば、延伸開始温
度１２５℃未満のＢは。
糸切れが頻発し、延伸操業性が極めて悪くなる結１４−
果を示している。
第４図は実施例１のＡ、ＦおよびＧの延伸糸の力学的損
失正接（ｔａｎδ）一温度（Ｔ）曲線を示す。
失正接（ｔａｎδ）一温度（Ｔ）曲線を示す。
測定はパイブロンＤＤＶＩＩＢ （東洋ボールドウィン
製）による。
製）による。
第４図より本発明による繊維Ａは、比較例（Ｆ。
Ｇ）に比べて、非晶吸収ピークの温度が大巾に低下して
いることが明らかである。このことは、本発明による繊
維は延伸時に発現した延伸歪が従来技術によるものより
も著しく少なくて熱寸法安定性に優れているということ
を、微細構造面から裏付けるものである。
いることが明らかである。このことは、本発明による繊
維は延伸時に発現した延伸歪が従来技術によるものより
も著しく少なくて熱寸法安定性に優れているということ
を、微細構造面から裏付けるものである。
１５−
実施例２゜
実施例１のＡ、ＦおよびＧの延伸糸を撚糸コードとなし
、レーヨンタイヤコードと共に火用特性を比較評価した
。ポリエステル各コードはバルカボンドＥ （ＶＵＬＮ
ＡＸ社製）を含むレゾルシン−ホルマリン−ラテックス
（ＲＦＬ）処理液でディップ処理（処理温度２４０℃）
を施した。またレーヨンタイヤコードはＲＦＬ処理液で
ディップ処理（処理温度１６０°Ｃ）を施した。かくし
て得られた４種のディップコードの特性を測定した結果
を第２表に示す。
、レーヨンタイヤコードと共に火用特性を比較評価した
。ポリエステル各コードはバルカボンドＥ （ＶＵＬＮ
ＡＸ社製）を含むレゾルシン−ホルマリン−ラテックス
（ＲＦＬ）処理液でディップ処理（処理温度２４０℃）
を施した。またレーヨンタイヤコードはＲＦＬ処理液で
ディップ処理（処理温度１６０°Ｃ）を施した。かくし
て得られた４種のディップコードの特性を測定した結果
を第２表に示す。
本発明による実施例１−Ａはポリエステルの優れた耐圧
縮疲労性および高強度を保持したまま、レーヨンと同等
の熱寸法安定性を示していることが認められる。また、
チューブ疲労におけるチューブ発熱温度もレーヨンと同
等の値を示し、従来技術で得られたＩＮＳ実施例１−Ｆ
、実施例１−Ｇに比較して、大巾に耐疲労性が改良され
ていることが認められた。
縮疲労性および高強度を保持したまま、レーヨンと同等
の熱寸法安定性を示していることが認められる。また、
チューブ疲労におけるチューブ発熱温度もレーヨンと同
等の値を示し、従来技術で得られたＩＮＳ実施例１−Ｆ
、実施例１−Ｇに比較して、大巾に耐疲労性が改良され
ていることが認められた。
１７−
第１図は本発明により得られる紡出糸のＸ線写真で広角
Ｘ線回折像を示す。第２図は本発明により得られる紡出
糸のＸ線写真で小角Ｘ線散乱像を示す。第３図は実施例
１における本発明の方法で得られた繊維（Ａ 、（／
Ｉ Ｄ ）とその比較例の繊維（Ｆ、Ｇ）について１各
繊維の自由熱収縮率（Ｓ１５０）と４．５ｒ／ｄ荷重時
伸度（Ｅｔｓ） ト（Ｄ 関係ヲ示す。第４図は実施例
１のＡ、ＦおよびＧの延伸糸の力学的損失正接（ｔａｎ
δ）一温度（Ｔ）曲線を示す。 特許出願人 東洋紡ベットコード株式会社１９− 界 １１！ｌ 早２図
Ｘ線回折像を示す。第２図は本発明により得られる紡出
糸のＸ線写真で小角Ｘ線散乱像を示す。第３図は実施例
１における本発明の方法で得られた繊維（Ａ 、（／
Ｉ Ｄ ）とその比較例の繊維（Ｆ、Ｇ）について１各
繊維の自由熱収縮率（Ｓ１５０）と４．５ｒ／ｄ荷重時
伸度（Ｅｔｓ） ト（Ｄ 関係ヲ示す。第４図は実施例
１のＡ、ＦおよびＧの延伸糸の力学的損失正接（ｔａｎ
δ）一温度（Ｔ）曲線を示す。 特許出願人 東洋紡ベットコード株式会社１９− 界 １１！ｌ 早２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 エチレンテレフタレート単位を主たる繰返し単位
とする極限粘度０．７５以上のポリエステルを、紡糸口
金を通して溶融吐出し、温度１０〜１２０℃、風速０．
２〜１ｍ／ｓｅｅの冷却風で吐出糸条を冷却し、糸条の
固化点直前で所謂ネック変形を発生せしめつつ引き取っ
て、下記（イ）および（ロ）の特性を有する配回結晶化
した紡出糸を得。 （イ）広角Ｘ線回折により、結晶化に起因する回折点が
明瞭に認められ、かつ［（０１０）面の見かけの結晶サ
イズ／（１００）面の見かけの結晶サイズ〕が０．８〜
１．２の間にある。 （ロ）小角Ｘ線散乱像には２５０Å以上の長周期構造に
起因する四点干渉が発現している。 次いで該紡出糸を直ちにもしくけ別途、加熱固体表面お
よび／または加熱流体と接触せしめて１２５℃以」二で
１．５〜２倍延伸し、下記（ａ） 、 （ｂ）および（
ｃ）の特性を有する延伸糸を得ることを特徴とする熱寸
法安定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法。 （ａ）［（０１０）面の見かけの結晶サイズ／（１００
）而の見かけの結晶サイズ〕が１．３以上である。 （ｂ）（０１０）面の面間隔が、紡出糸のそれと比較し
てｏ、ｏ ＩＡ以上増大している。 （ｃ） ２４０℃で２分間熱処理することにより。 ４．５ ｒ ／ ｄ荷重時伸度（Ｅｔｓ）と１５０℃に
おける自由熱収縮率（Ｓ １５０ ）との関係が２．０
≦（Ｅ４．５）≦７．０で次式（１）を満足する。 ５１５０≦０．２５６２（Ｅｔｓ）”−３，２６４（Ｅ
４５ ）＋１１．７００・・・・・・・・・（１） ２、特許請求の範囲第１項の製造法によって得られるポ
リエステル高強力糸。 ３、特許請求の範囲第２項の高強力糸を用いたタイヤ等
のゴムコンポジット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4383783A JPS59168119A (ja) | 1983-03-15 | 1983-03-15 | 熱寸法安定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4383783A JPS59168119A (ja) | 1983-03-15 | 1983-03-15 | 熱寸法安定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59168119A true JPS59168119A (ja) | 1984-09-21 |
| JPH0321647B2 JPH0321647B2 (ja) | 1991-03-25 |
Family
ID=12674855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4383783A Granted JPS59168119A (ja) | 1983-03-15 | 1983-03-15 | 熱寸法安定性にすぐれたポリエステル高強力糸の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59168119A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6375110A (ja) * | 1986-09-10 | 1988-04-05 | Teijin Ltd | ポリエステル繊維及びその製造法 |
| JP2005068635A (ja) * | 2000-07-28 | 2005-03-17 | Toyobo Co Ltd | ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコード |
| US6881480B2 (en) | 1994-12-23 | 2005-04-19 | Diolen Industrial Fibers B.V. | Cord made from polyester filaments |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5153019A (en) * | 1974-11-06 | 1976-05-11 | Teijin Ltd | Horiesuterusenino seizohoho |
| JPS5358031A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-25 | Celanese Corp | High strength polyester yarn having highly stable internal structure |
| JPS5823914A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-12 | Touyoubou Pet Koode Kk | 熱寸法安定性および化学安定性にすぐれたポリエステル高強力糸 |
-
1983
- 1983-03-15 JP JP4383783A patent/JPS59168119A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5153019A (en) * | 1974-11-06 | 1976-05-11 | Teijin Ltd | Horiesuterusenino seizohoho |
| JPS5358031A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-25 | Celanese Corp | High strength polyester yarn having highly stable internal structure |
| JPS5823914A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-12 | Touyoubou Pet Koode Kk | 熱寸法安定性および化学安定性にすぐれたポリエステル高強力糸 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6375110A (ja) * | 1986-09-10 | 1988-04-05 | Teijin Ltd | ポリエステル繊維及びその製造法 |
| JPH0447046B2 (ja) * | 1986-09-10 | 1992-07-31 | Teijin Ltd | |
| US6881480B2 (en) | 1994-12-23 | 2005-04-19 | Diolen Industrial Fibers B.V. | Cord made from polyester filaments |
| JP2005068635A (ja) * | 2000-07-28 | 2005-03-17 | Toyobo Co Ltd | ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコード |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0321647B2 (ja) | 1991-03-25 |
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