JPS59162046A - 厚物単板積層材の製造方法 - Google Patents
厚物単板積層材の製造方法Info
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- JPS59162046A JPS59162046A JP58037925A JP3792583A JPS59162046A JP S59162046 A JPS59162046 A JP S59162046A JP 58037925 A JP58037925 A JP 58037925A JP 3792583 A JP3792583 A JP 3792583A JP S59162046 A JPS59162046 A JP S59162046A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱硬化性接着剤を用いて厚さが厚い厚物単板
積層材を短時間で効率良く製造する方法に関する。
積層材を短時間で効率良く製造する方法に関する。
この種の単板積層材の耐水接着性についての評価は我国
では日本農林規格によって行われており、主に屋外等で
使用される１層材には高度の耐水性、耐久性が要求され
ることから、上記規格では特類、あるいは１類の接着力
が必要とされている。そのため、このような積層材に対
しては耐水性に優れた熱硬化性のフェノール樹脂系接着
剤やメラミン尿素共縮合系接着剤等、熱硬化型の合成樹
脂接着剤が多く使用されている。
では日本農林規格によって行われており、主に屋外等で
使用される１層材には高度の耐水性、耐久性が要求され
ることから、上記規格では特類、あるいは１類の接着力
が必要とされている。そのため、このような積層材に対
しては耐水性に優れた熱硬化性のフェノール樹脂系接着
剤やメラミン尿素共縮合系接着剤等、熱硬化型の合成樹
脂接着剤が多く使用されている。
ところで、上記熱硬化型の接着剤は、用いる樹脂系の種
類にもよるが、一般に接着条件として熱圧時の温度を各
接着層が１００°Ｃ以上、好ましくは１２０°Ｃ！後の
高温に加熱されるまで熱圧する必要があり、通常はホッ
トプレスの熱器温度−２− を１４０’ＣＭ後の高温に保って加圧して製造している
。しかし、木材単板は、熱伝導率が悪いため、積層材の
厚さが全体で６Ｏｎを越えるような厚物になると、中心
層まで熱器の熱が伝導するのに時間がかかり、接着剤の
硬化に時間を要すると共に、長時間加熱し続【プると、
中心部の接着剤層が硬化する前に表裏層付近の接着剤が
過熱されて炭化し、逆に接着力が低下する等の問題が生
じ、よって厚さが６０ ｍｍを越えるような厚物の積層
材を一回の熱圧処理によって製造するのは困難であった
。
類にもよるが、一般に接着条件として熱圧時の温度を各
接着層が１００°Ｃ以上、好ましくは１２０°Ｃ！後の
高温に加熱されるまで熱圧する必要があり、通常はホッ
トプレスの熱器温度−２− を１４０’ＣＭ後の高温に保って加圧して製造している
。しかし、木材単板は、熱伝導率が悪いため、積層材の
厚さが全体で６Ｏｎを越えるような厚物になると、中心
層まで熱器の熱が伝導するのに時間がかかり、接着剤の
硬化に時間を要すると共に、長時間加熱し続【プると、
中心部の接着剤層が硬化する前に表裏層付近の接着剤が
過熱されて炭化し、逆に接着力が低下する等の問題が生
じ、よって厚さが６０ ｍｍを越えるような厚物の積層
材を一回の熱圧処理によって製造するのは困難であった
。
従って、従来は、厚さが６０ｍ＋ｉを越えるＪ：うなも
のは、一旦３０１１１１厚さの程度のものを形成して、
これを常温硬化型の接着剤で再度接着する等の２工程で
行っており、手間を要して生産性の悪いものであった。
のは、一旦３０１１１１厚さの程度のものを形成して、
これを常温硬化型の接着剤で再度接着する等の２工程で
行っており、手間を要して生産性の悪いものであった。
一方、短時間で効率良く内部加熱を行う方法として高周
波を加えて誘電加熱を行う方法が知られているが、この
高周波による加熱は電極体を積層材の接着層を平行に配
して電界を作用させると、−３− 表裏面側では熱放散が生じるため、内部のみの温度上昇
が大きくなって中心部分の接着剤が先に硬化してしまい
、表裏層の渇瓜が接着剤の硬化温度に達する頃には中心
部の接着層が過熱されて炭化が生じる問題があり、特に
厚さが厚くなるとこの傾向が大きくなって均一な接着力
を期待できなかった。
波を加えて誘電加熱を行う方法が知られているが、この
高周波による加熱は電極体を積層材の接着層を平行に配
して電界を作用させると、−３− 表裏面側では熱放散が生じるため、内部のみの温度上昇
が大きくなって中心部分の接着剤が先に硬化してしまい
、表裏層の渇瓜が接着剤の硬化温度に達する頃には中心
部の接着層が過熱されて炭化が生じる問題があり、特に
厚さが厚くなるとこの傾向が大きくなって均一な接着力
を期待できなかった。
また、電極体を接着層と直交方向に配して電界を作用さ
せ、木材よりも誘電損の大きな接着剤層を選択的に加熱
する方法があり、厚物の積層体を製造するには短時間で
接着剤を硬化させることが出来て有利であるとされてい
る。しかし、この方法によると、フェノール樹脂系接着
剤等の誘電率の大きな樹脂を用いたときには樹脂層に沿
って電界が作用するために、放電現象が生じ、局部的に
炭化、燃焼してしまうという問題があり、使用できる接
着剤が限定される等の問題があった。
せ、木材よりも誘電損の大きな接着剤層を選択的に加熱
する方法があり、厚物の積層体を製造するには短時間で
接着剤を硬化させることが出来て有利であるとされてい
る。しかし、この方法によると、フェノール樹脂系接着
剤等の誘電率の大きな樹脂を用いたときには樹脂層に沿
って電界が作用するために、放電現象が生じ、局部的に
炭化、燃焼してしまうという問題があり、使用できる接
着剤が限定される等の問題があった。
本発明はこのような熱器加熱おにび誘電加熱の欠点、問
題点に鑑みてなされたものであり、単板積層材の厚さを
、ある特定した範囲内にして両加−４＝ 熱手段を併用した場合において上記した熱器による加熱
不良および高周波誘電による加熱不良が相互に補完しあ
って積層材に対する加熱を均一に行うことが出来ること
を見出してなされたものであり、上記加熱手段の併用に
よって柱材や根太材等の建築用材をはじめ車輌、コンテ
ナ、船舶等の用材として広く使用できる厚さの厚い単板
積層材を比較的短いプレス時間でかつ接着不良を招くこ
となく製造することを目的と１−るものである。
題点に鑑みてなされたものであり、単板積層材の厚さを
、ある特定した範囲内にして両加−４＝ 熱手段を併用した場合において上記した熱器による加熱
不良および高周波誘電による加熱不良が相互に補完しあ
って積層材に対する加熱を均一に行うことが出来ること
を見出してなされたものであり、上記加熱手段の併用に
よって柱材や根太材等の建築用材をはじめ車輌、コンテ
ナ、船舶等の用材として広く使用できる厚さの厚い単板
積層材を比較的短いプレス時間でかつ接着不良を招くこ
となく製造することを目的と１−るものである。
この目的の達成のため、本発明の構成は、多数枚の木材
単板を熱硬化性接着剤を介して全体の厚さが６０〜２０
Ｏｎになるよう積層して単板積層体となし、この単板積
層体をその上下表面にそれぞれ高周波発生装置の各電極
を単板の接着層と平行になるように配置した状態でホッ
トプレスの上下前盤間に挿入し、該単板積層体に熱器か
らの熱伝導加熱と高周波による誘電加熱とを同時に加え
て積層体厚さの略１／３分割位置での接着層温度が１０
０°Ｃ以上になるように加熱することにより各接着層を
硬化させるものである。このことに−５− より、単板積層体の−１−下表面から１／３分割位置ま
での表層部にお（プる接着剤の加熱は熱器からの加熱を
主としてＭｌさせ、１／３分割位置近辺に近づくに従っ
て不足する熱量は高周波による誘電加熱によって補完す
る一方、単板積層材の１／３分割位置より内側の内層部
における接着剤の加熱は高周波による誘電加熱を主とし
て警部させて行い、中心部から離れるに従って減少する
熱量を熱器からの加熱によって補完することににつで、
表層部から内層部までの全体の接着層を短時間にほぼ均
等に加熱して均一に硬化させるようにしたものである。
単板を熱硬化性接着剤を介して全体の厚さが６０〜２０
Ｏｎになるよう積層して単板積層体となし、この単板積
層体をその上下表面にそれぞれ高周波発生装置の各電極
を単板の接着層と平行になるように配置した状態でホッ
トプレスの上下前盤間に挿入し、該単板積層体に熱器か
らの熱伝導加熱と高周波による誘電加熱とを同時に加え
て積層体厚さの略１／３分割位置での接着層温度が１０
０°Ｃ以上になるように加熱することにより各接着層を
硬化させるものである。このことに−５− より、単板積層体の−１−下表面から１／３分割位置ま
での表層部にお（プる接着剤の加熱は熱器からの加熱を
主としてＭｌさせ、１／３分割位置近辺に近づくに従っ
て不足する熱量は高周波による誘電加熱によって補完す
る一方、単板積層材の１／３分割位置より内側の内層部
における接着剤の加熱は高周波による誘電加熱を主とし
て警部させて行い、中心部から離れるに従って減少する
熱量を熱器からの加熱によって補完することににつで、
表層部から内層部までの全体の接着層を短時間にほぼ均
等に加熱して均一に硬化させるようにしたものである。
以下、本発明を図面に基づいて詳細に説明する。
第１図に示すように、先ず、各々所定厚さを有するロー
タリ単板等よりなる多数枚の木材単板１゜１、・・・を
熱硬化性接着剤を介して全体の厚さが６０〜２００耶に
なるよう積層して単板ｆｆＩ層休２体なす。
タリ単板等よりなる多数枚の木材単板１゜１、・・・を
熱硬化性接着剤を介して全体の厚さが６０〜２００耶に
なるよう積層して単板ｆｆＩ層休２体なす。
その場合、上記熱硬化性接着剤としては例えばフェノー
ル樹脂系、フェノール・ホルムアルデヒ−６＝ ド樹脂系、尿素、メラミン樹脂系等の各接着剤があり、
略１００’Ｃ以上で硬化する性質を有するものが用いら
れる。
ル樹脂系、フェノール・ホルムアルデヒ−６＝ ド樹脂系、尿素、メラミン樹脂系等の各接着剤があり、
略１００’Ｃ以上で硬化する性質を有するものが用いら
れる。
また、単板＠屠体２の厚さは、６０酊未満では、従来の
ホットプレスのみの加熱により積層体２の内層部まで充
分に接着剤硬化温度（略１００’Ｃ以ト）へｉｔでき、
本発明方法を用いるメリットがなく、一方、２００ＷＮ
を越えると、高周波による誘電加熱が積層体２の中心部
に片寄ってしまうとともに、熱器からの伝熱；ｂ極く表
層部のみにしか作用せず、両者を併用しても積層体の厚
さ方向の１ｚ３分割位貿での温度−に昇が少なくて硬化
不良を生じてしまい両加熱による相剰効果が得られない
。よって、本発明方法では、熱器による温度上昇と高周
波による温度の上がが積層体の１ｚ３分割位置で補完し
合って１００’Ｃ以上に達するにうにｆ（囲体の厚さは
６０〜２００ｎの範囲に、好ましくは８０〜１５０ｗ＋
範囲に設定される。
ホットプレスのみの加熱により積層体２の内層部まで充
分に接着剤硬化温度（略１００’Ｃ以ト）へｉｔでき、
本発明方法を用いるメリットがなく、一方、２００ＷＮ
を越えると、高周波による誘電加熱が積層体２の中心部
に片寄ってしまうとともに、熱器からの伝熱；ｂ極く表
層部のみにしか作用せず、両者を併用しても積層体の厚
さ方向の１ｚ３分割位貿での温度−に昇が少なくて硬化
不良を生じてしまい両加熱による相剰効果が得られない
。よって、本発明方法では、熱器による温度上昇と高周
波による温度の上がが積層体の１ｚ３分割位置で補完し
合って１００’Ｃ以上に達するにうにｆ（囲体の厚さは
６０〜２００ｎの範囲に、好ましくは８０〜１５０ｗ＋
範囲に設定される。
次いで、この単板積層体２の上下表面にそれぞれ高周波
発生装置３の板状の各電極３ａ 、３ａを−７− 各単板１．１間の接着１ｉ１２ａと平行になるように配
置し、その状態で該単板積層体２を上記各電極３ａ 、
３ａと共にホットプレス４の上下熱器４ａ。
発生装置３の板状の各電極３ａ 、３ａを−７− 各単板１．１間の接着１ｉ１２ａと平行になるように配
置し、その状態で該単板積層体２を上記各電極３ａ 、
３ａと共にホットプレス４の上下熱器４ａ。
４ａ間に挿入する。
しかる後、ホットプレス４の上下熱器４ａ、４ａで単板
積層体２を加圧し、かつ、該上下熱器４ａ、４ａの温度
を共に１２０〜１６０°Ｃに、高周波発生装置３による
高周波の周波数を１〜１００ＭＨ２，その出力を５〜８
０しにそれぞれ保った条件下で単板積層体２に熱器４ａ
、４．ａからの熱伝導加熱と高周波による誘電加熱とを
同時に加えて該単板積層体２をその全体の厚さの略１／
３分割位置（Ａ）での接着層２ａの温度が上記熱硬化性
接着剤の硬化温度である１００’Ｃ以上になるように３
０〜８０分間加熱する。このことにより、単板積層体２
における各接着層２ａが硬化して第２図に示すような厚
物単板積層材５が作製される。
積層体２を加圧し、かつ、該上下熱器４ａ、４ａの温度
を共に１２０〜１６０°Ｃに、高周波発生装置３による
高周波の周波数を１〜１００ＭＨ２，その出力を５〜８
０しにそれぞれ保った条件下で単板積層体２に熱器４ａ
、４．ａからの熱伝導加熱と高周波による誘電加熱とを
同時に加えて該単板積層体２をその全体の厚さの略１／
３分割位置（Ａ）での接着層２ａの温度が上記熱硬化性
接着剤の硬化温度である１００’Ｃ以上になるように３
０〜８０分間加熱する。このことにより、単板積層体２
における各接着層２ａが硬化して第２図に示すような厚
物単板積層材５が作製される。
ここで、上記単板積層体２に熱器４ａ、４ａからの熱伝
導加熱と高周波ににる誘電加熱とを同時−８− に加えたときの該単板積層体２内各部分における温度変
化を例示するに、例えば全体厚さが１０５■である単板
積層体２を、温度を１５５°Ｃに保ったホットプレス４
の熱器４ａ、４ａのみで熱圧した場合は、第３図に示す
Ｊ：うに、熱圧時間を８０分間にしても内部温度が１０
０°Ｃを越えるのは表面側から略２０ｍまでの部分であ
り、それ以上の内側では接着Ｅ２ａの硬化に必要な温度
に上昇し得ない。また、熱圧時間が４０分のときは深さ
１０ｍｍ程度までにしか加熱効果が及ばない。一方、上
記と同様の単板積層体２を周波数１３．５６Ｍｌ−１ｚ
、出力１４しの高周波のみにより誘電加熱した場合は、
第４図および第５図に示すように、加熱時間を４０分間
にしたときには積層体２の中心部は略１１０’Ｃにまで
饗渇するが表層部の３０腎以下は９０°Ｃ以下になって
接着層２ａが充分に硬化しない。これらに対し、上記熱
器４ａ。
導加熱と高周波ににる誘電加熱とを同時−８− に加えたときの該単板積層体２内各部分における温度変
化を例示するに、例えば全体厚さが１０５■である単板
積層体２を、温度を１５５°Ｃに保ったホットプレス４
の熱器４ａ、４ａのみで熱圧した場合は、第３図に示す
Ｊ：うに、熱圧時間を８０分間にしても内部温度が１０
０°Ｃを越えるのは表面側から略２０ｍまでの部分であ
り、それ以上の内側では接着Ｅ２ａの硬化に必要な温度
に上昇し得ない。また、熱圧時間が４０分のときは深さ
１０ｍｍ程度までにしか加熱効果が及ばない。一方、上
記と同様の単板積層体２を周波数１３．５６Ｍｌ−１ｚ
、出力１４しの高周波のみにより誘電加熱した場合は、
第４図および第５図に示すように、加熱時間を４０分間
にしたときには積層体２の中心部は略１１０’Ｃにまで
饗渇するが表層部の３０腎以下は９０°Ｃ以下になって
接着層２ａが充分に硬化しない。これらに対し、上記熱
器４ａ。
４ａによる加熱および高周波による加熱を併用した場合
には第６図に示すように約４０分間の加熱時間で積層体
２全体が略ｉｉｏ’ｃ以上に昇温す−〇 − ることになり、よって各単板１．１の接着層２ａがそれ
ぞれ短時間で均等に硬化する。
には第６図に示すように約４０分間の加熱時間で積層体
２全体が略ｉｉｏ’ｃ以上に昇温す−〇 − ることになり、よって各単板１．１の接着層２ａがそれ
ぞれ短時間で均等に硬化する。
その場合、第６図から明らかなように、積層体２内部の
温度分布は全体厚さを略３等分した１ｚ３分割位置（Ａ
）が最低温度になって温度上昇し難い部位であり、この
１ｚ３分割位置（Ａ＞が１ｏｏ’ ｃ以上に上昇しさえ
すれば他の部分も良好に硬化温度に達していることにな
る。そこで、この１７３分割位置（Ａ）を効率良＜１０
０’Ｃ以上に昇温させるためには積層体の厚さを２００
＋ｍ以下にして熱器温度、高周波の周波数おＪ：び出力
ならびに加熱時間を上記の如く設定するのが好ましい。
温度分布は全体厚さを略３等分した１ｚ３分割位置（Ａ
）が最低温度になって温度上昇し難い部位であり、この
１ｚ３分割位置（Ａ＞が１ｏｏ’ ｃ以上に上昇しさえ
すれば他の部分も良好に硬化温度に達していることにな
る。そこで、この１７３分割位置（Ａ）を効率良＜１０
０’Ｃ以上に昇温させるためには積層体の厚さを２００
＋ｍ以下にして熱器温度、高周波の周波数おＪ：び出力
ならびに加熱時間を上記の如く設定するのが好ましい。
すなわち、熱器温度は、１２０’Ｃ未満では、上記１ｚ
３分割位置（Ａ）を１００’Ｃ以上に上昇させるのに長
時間を要し、高周波による加熱昇温が進行するのみで中
心部付近の各接着層２ａの炭化を招く虞れがあり、一方
、１６０°Ｃを越えると、逆に表層部付近の各接着層２
ａの炭化が進行し易いので、よって１２０〜１６０’Ｃ
の範囲に設定されており、約１５５°Ｃ１ｙ＋後とする
− １０ − のが好適である。
３分割位置（Ａ）を１００’Ｃ以上に上昇させるのに長
時間を要し、高周波による加熱昇温が進行するのみで中
心部付近の各接着層２ａの炭化を招く虞れがあり、一方
、１６０°Ｃを越えると、逆に表層部付近の各接着層２
ａの炭化が進行し易いので、よって１２０〜１６０’Ｃ
の範囲に設定されており、約１５５°Ｃ１ｙ＋後とする
− １０ − のが好適である。
尚、高周波発生装置３からの高周波の周波数は１〜１０
０Ｍ１−１ｚの範囲内であれば良く例えば、坦在工業用
使用周波数帯で使用が許可されている１３．５６Ｍ１−
Ｉｚ±６．７８ＫＨｚ、２７．１２Ｍ ＋−（Ｚ±１６
２．７８ＫＨｚ 、４０．６８ＭＨｚ±２０．３４ＫＨ
７のいずれかを使用すればよい。
０Ｍ１−１ｚの範囲内であれば良く例えば、坦在工業用
使用周波数帯で使用が許可されている１３．５６Ｍ１−
Ｉｚ±６．７８ＫＨｚ、２７．１２Ｍ ＋−（Ｚ±１６
２．７８ＫＨｚ 、４０．６８ＭＨｚ±２０．３４ＫＨ
７のいずれかを使用すればよい。
また、高周波の出力は、５ｋｗ未満では高周波加熱によ
る昇温が遅くて熱器４．ａ、４ａ加熱による昇温どのバ
ランスが崩れる虞れがあり、８０Ｋｖを越える出力であ
れば高周波加熱による昇温のみが進行して併用効果が発
揮される以前に中心部付近の各接着層２ａが炭化し始め
る虞れがあり、よって５〜８０しに設定して行うもので
ある。
る昇温が遅くて熱器４．ａ、４ａ加熱による昇温どのバ
ランスが崩れる虞れがあり、８０Ｋｖを越える出力であ
れば高周波加熱による昇温のみが進行して併用効果が発
揮される以前に中心部付近の各接着層２ａが炭化し始め
る虞れがあり、よって５〜８０しに設定して行うもので
ある。
さらに、加熱時間は、熱ｍ＋ａ、＜、ａおよび高周波に
より（ｊｌ用加熱したときの上記１ｚ３分割位＠（△）
が１００°以上に達する所要時間であり、上記熱盤温度
や高周波出力等の設定変化により変化するが、３０分未
満では特に熱盤４．ａ、４．ａ加熱ににる昇温効果が小
さく、充分な加熱を期待で−１１− きず、逆に８０分を越えると中心部付近の各接着層２ａ
が高周波加熱に」：す、また、表層部付近の各接着［ｆ
２ａが熱器４ａ、４ａ加熱によりそれぞれ炭化してしま
う虞れがあり、よって３０〜８０分に設定される。
より（ｊｌ用加熱したときの上記１ｚ３分割位＠（△）
が１００°以上に達する所要時間であり、上記熱盤温度
や高周波出力等の設定変化により変化するが、３０分未
満では特に熱盤４．ａ、４．ａ加熱ににる昇温効果が小
さく、充分な加熱を期待で−１１− きず、逆に８０分を越えると中心部付近の各接着層２ａ
が高周波加熱に」：す、また、表層部付近の各接着［ｆ
２ａが熱器４ａ、４ａ加熱によりそれぞれ炭化してしま
う虞れがあり、よって３０〜８０分に設定される。
尚、高周波加熱は熱器加熱と同時に行うのが好ましいが
、積層体２の厚さに応じてその加熱開始を熱器加熱の開
始時期より若干遅らせてもよい。
、積層体２の厚さに応じてその加熱開始を熱器加熱の開
始時期より若干遅らせてもよい。
例えば、積層体２の厚さが１５０旺を越えるときには、
先ず、Ｗ４層屠体を熱器７Ｉａ、／Ｉａのみによりその
温度を略１２０°Ｃに保って１０分間程度加熱し、次い
でそれに高周波による加熱を加えて両加熱を組み合わせ
るようにすると、加熱バランスが良好に保たれて好まし
い。
先ず、Ｗ４層屠体を熱器７Ｉａ、／Ｉａのみによりその
温度を略１２０°Ｃに保って１０分間程度加熱し、次い
でそれに高周波による加熱を加えて両加熱を組み合わせ
るようにすると、加熱バランスが良好に保たれて好まし
い。
したがって、このようにして製造された積層材５はその
内部の各接＠層が均一に硬化しているので、接着不良の
ない高強度のものとなる。また、その熱圧工程での熱圧
時間が短く、高い生産性が得られるので安価に提供でき
る。
内部の各接＠層が均一に硬化しているので、接着不良の
ない高強度のものとなる。また、その熱圧工程での熱圧
時間が短く、高い生産性が得られるので安価に提供でき
る。
次に、具体的実施例について説明覆るに、各々−１２−
３，７ａの厚さを有する２９枚のロータリ単板〈薄単板
）を熱硬化性のフェノール樹脂系接着剤を介して積層し
て厚さ約１１０ｍｍの単板積層体を形成し、この単板積
層体をその上下表面にそれぞれ高周波発生装置のアルミ
ニウム板よりなる電極を各接着層と平行になるように配
置した状態でホラ１〜プレスの１２７°Ｃに昇温された
上下熱盤間に挿入し、該単板積層体を、熱器により８−
／ｄで加圧すると同時に１３．５６ＭＨｚの周波数およ
び５．５しの出力を持つ高周波により誘電加熱するとい
う熱圧操作を６０分間行うことにより、厚さ１１０正の
単板積層材を作製した。このようにして１ｎられた積層
材は各接着層が充分に硬化し、かつその炭化燃焼も見ら
れずに良好な接着強度を有していた。
）を熱硬化性のフェノール樹脂系接着剤を介して積層し
て厚さ約１１０ｍｍの単板積層体を形成し、この単板積
層体をその上下表面にそれぞれ高周波発生装置のアルミ
ニウム板よりなる電極を各接着層と平行になるように配
置した状態でホラ１〜プレスの１２７°Ｃに昇温された
上下熱盤間に挿入し、該単板積層体を、熱器により８−
／ｄで加圧すると同時に１３．５６ＭＨｚの周波数およ
び５．５しの出力を持つ高周波により誘電加熱するとい
う熱圧操作を６０分間行うことにより、厚さ１１０正の
単板積層材を作製した。このようにして１ｎられた積層
材は各接着層が充分に硬化し、かつその炭化燃焼も見ら
れずに良好な接着強度を有していた。
以上説明したように、本発明ににれば、多数枚の木材単
板を熱硬化性接着剤を介して積層してなる厚さ６０〜２
００作の単板積層体となし、その上下表面にそれぞれ高
周波印加用の電極を各接着層と平行となるように配置し
た状態で上下熱盤間−１３− に挿入し、該単板積層体に熱器および高周波による各加
熱を同時に加えて積層体厚さの略１／３分割位置での接
着層温度が上記熱硬化性接着剤の硬化温度以上になるよ
うに加熱して各接着層を硬化させるものであるので、積
層体内部の温度上昇を均一に行えて、厚さが６０ＩＩ１
１を越えるような厚物の単板積層材を接着剤の硬化不良
や炭化等を招くことなく一回の熱圧処理で良好に短時間
で製造することができ、よって安価でかつ高品質の単板
積層材を提供することができる。
板を熱硬化性接着剤を介して積層してなる厚さ６０〜２
００作の単板積層体となし、その上下表面にそれぞれ高
周波印加用の電極を各接着層と平行となるように配置し
た状態で上下熱盤間−１３− に挿入し、該単板積層体に熱器および高周波による各加
熱を同時に加えて積層体厚さの略１／３分割位置での接
着層温度が上記熱硬化性接着剤の硬化温度以上になるよ
うに加熱して各接着層を硬化させるものであるので、積
層体内部の温度上昇を均一に行えて、厚さが６０ＩＩ１
１を越えるような厚物の単板積層材を接着剤の硬化不良
や炭化等を招くことなく一回の熱圧処理で良好に短時間
で製造することができ、よって安価でかつ高品質の単板
積層材を提供することができる。
また、上記上下熱器湿度を１２０〜１６０°Ｃに、高周
波の周波数を１〜１００Ｍ１−１ｚ、その出力を５〜８
０しに保って単板積層体を３０〜８０分間加熱すれば、
上記積層体における各接着層の硬化がより安定して行わ
れるので、上記単板積層材の品質を一層向上させること
ができる。
波の周波数を１〜１００Ｍ１−１ｚ、その出力を５〜８
０しに保って単板積層体を３０〜８０分間加熱すれば、
上記積層体における各接着層の硬化がより安定して行わ
れるので、上記単板積層材の品質を一層向上させること
ができる。
第１図は本発明による単板積層体の加熱状態を示す説明
図、第２図は本発明により製造された積層材の斜視図、
第３図は熱器のみで所定時間加熱−１４− したときの積層体内置部位における温度分布を示す説明
図、第４図および第５図はそれぞれ高周波の誘電加熱の
みで加熱したときの積層体各部位の温度の経時変化およ
び積層体内置部位の温度分布を示す説明図、第６図は熱
器および高周波の誘導加熱の両方で所定時間加熱したと
きの積層体内置部位の温度分布を示す説明図である。 １・・・木材単板、２・・・単板積層体、２ａ・・・接
着層、３・・・高周波発生装置、３ａ・・・電極、４・
・・ホットプレス、４ａ・・・熱器、５・・・厚物単板
積層材。 −１５− 第３図 ： 熱器温度１５５°Ｃ ； １ ： 内 卯１ １ − 特開昭５９−１６２０４６（６） 第４図 第５図 第６図
図、第２図は本発明により製造された積層材の斜視図、
第３図は熱器のみで所定時間加熱−１４− したときの積層体内置部位における温度分布を示す説明
図、第４図および第５図はそれぞれ高周波の誘電加熱の
みで加熱したときの積層体各部位の温度の経時変化およ
び積層体内置部位の温度分布を示す説明図、第６図は熱
器および高周波の誘導加熱の両方で所定時間加熱したと
きの積層体内置部位の温度分布を示す説明図である。 １・・・木材単板、２・・・単板積層体、２ａ・・・接
着層、３・・・高周波発生装置、３ａ・・・電極、４・
・・ホットプレス、４ａ・・・熱器、５・・・厚物単板
積層材。 −１５− 第３図 ： 熱器温度１５５°Ｃ ； １ ： 内 卯１ １ − 特開昭５９−１６２０４６（６） 第４図 第５図 第６図
Claims (2)
- （１）多数枚の木材単板を熱硬化性接着剤を介して全体
の厚さが６０〜２００ｗｍになるよう積層して１４１板
積層体となし、この単板積層体をその上下表面にそれぞ
れ高周波発生装置の各電極を甲板の接＠層と平行になる
ように配置した状態でホットプレスの上下熱盤間に挿入
し、該単板積層体に熱器からの熱伝導加熱と高周波にに
る誘電加熱とを同時に加えて積層体厚さの略１／３分割
位置での接着層温度が１００°Ｃ以上になるように加熱
することにより各接着層を硬化させることを特徴とする
厚物単板積層材の製造方法。 - （２）上下熱器温度を１２０〜１６０°Ｃに、高周波の
発生装置による高周波の周波数を１〜１００ＭＨ７、そ
の出力を５〜８０ｋｉｖにそれぞれ保った条件下で単板
積層体を３０〜８０分間加−１− 熱する特許請求の範囲第（１）項記載の厚物単板積層材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58037925A JPS59162046A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 厚物単板積層材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58037925A JPS59162046A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 厚物単板積層材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59162046A true JPS59162046A (ja) | 1984-09-12 |
| JPH0114870B2 JPH0114870B2 (ja) | 1989-03-14 |
Family
ID=12511123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58037925A Granted JPS59162046A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 厚物単板積層材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59162046A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61291104A (ja) * | 1985-06-19 | 1986-12-20 | 橋本電機工業株式会社 | 単板積層材の熱圧接着装置 |
| JP3708128B2 (ja) * | 1995-08-01 | 2005-10-19 | トレイシー・エイ・ワイアット | バッチプロセスと硬化プロセスの制御 |
-
1983
- 1983-03-07 JP JP58037925A patent/JPS59162046A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61291104A (ja) * | 1985-06-19 | 1986-12-20 | 橋本電機工業株式会社 | 単板積層材の熱圧接着装置 |
| JPH0479282B2 (ja) * | 1985-06-19 | 1992-12-15 | Hashimoto Denki Co Ltd | |
| JP3708128B2 (ja) * | 1995-08-01 | 2005-10-19 | トレイシー・エイ・ワイアット | バッチプロセスと硬化プロセスの制御 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0114870B2 (ja) | 1989-03-14 |
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