JPS59144581A - 非消耗電極ア−ク溶接方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、フイラワイＡ７を自動的に送給しく溶接づる
非消耗電極アーク溶接方法に関するものＣある。

従来技術 従来、直径１　、０　ｍ　ｍないし１．６ｍｍのフイラ
ワイ＼７を自動的に送給し溶接用・トーチはｆＩＩｉ７
Ｉで移動さけて溶接７る非消耗電極半自動ノ７−り）Ｒ
接ｈ　＞１．、６３にび直径０．８ｎｕｎないし２．４
ｍｍのフイラワイＶを自動的に送給り−るどともに溶接
用Ｉ〜−ヂも自動的に移動させて溶接する非消耗電極全
自動アーク溶接方法が知られている。

従来技術の問題点を第１図ないし第３図を参照して説明
づる。第１図は、非消耗電極アーク溶接用トーチを用い
、フイラワイＶを自動的に送給し−（溶接をりる場合の
説明図である。同図においで、１（よ非消耗電極アーク
溶接用トーチ、２は非消耗電極、３は図示していないフ
イラワイＸ／送給モータ（こより送給されるフィシワイ
ヤをガイドづるワイヤガイド、４ａはワイヤガイド３を
出たフイラワイや先端付近、５はアーク、６は被溶接物
、６ａは被溶接物の表面、７は溶融ブール、８は溶着金
属で゛ある。θはワイへ７カイ１〜′３を出たフィシ１
ツイヤ先端ｆｑ近／Ｉａのフイラワイ１７送給り向ど？
ｇ！溶接物の表面６ａとのなず角度（以下、ワイヤ挿入
角という）である。

第２図は、フィシソイＶの直径（以下、ワイー＼７径と
いう）Ｄ［ｍｍ］（横＠）とフィラワイ１７の溶着量（
以下、ワイヤ溶着量という）　Ｗ　［ｇｒ／ｍｉｎ　］
（縦軸）との関係を示１線図である。同図において、点
線の曲線は、従来技術のワイヤ径が１．２ｍｍないし０
．８ｍＩＩ＋の場合、実線の曲線は、後述する本発明の
溶接方法（以下、本方法という・）のワイＶ径が０．６
ｍｍないし０．２ｍｍの場合にお（プるワイＶ径とワイ
ヤ溶着量との関係を示し、フィラヮイ−７の材質はステ
ンレス鋼、非消耗電極の通電電流は・直流２００　［Ａ
］、ワイヤ挿入角は４０度である。

同図の上部の曲線ｗＩＩＩａＸは、例えば６ｍｍないし
ｉＱｎ＋ｍ程度の厚板で開先を設けた被溶接物を溶接−
りるような場合でワイヤ溶着量を大にするために、フイ
ラワイＡ７の送給速度を大にしたときの上限値づ゛なわ
ちフィシヮイヤの最大送給速度にお【ノるワイヤ溶着量
Ｗ　ｍａｘを示す。この曲線Ｗ　ｍａｘよりし下方の斜
線部分では、フィシヮイヤが規制正しく溶融ブール７内
で溶融して冷却後に溶着金属８となるが、この曲線Ｗ　
ｍａｘよりも上方の範囲では、ワイＶ送給速度が大きす
ぎて充分に溶融することができず、フィシヮイヤの先端
が溶融ブール７の底面の未溶融部分に突きあたりフィシ
ワイヤが規則正しく溶融しなくなる。従来技術のワイヤ
径が０、８ｒａｔｎのときのワイヤ溶ｓｉｘは１１　［
ｇｒ／ｍｉｎ　Ｊ程度であり、後述りる本方法のワイ）
７径ｏ、　ｅｍｍの場合の１５　［ｇｒ／ｍｉｎ　］　
、Ｊ：りも低い値にとどまつでｄタリ、その結果、所定
量の溶着金属を得るには、溶接′ａ度を遅くしたり、多
層盛りの層数を増加さＵノζすする必要があり、従来技
術ではａ（、／＋に率であつＩζ。

逆（ご、下部の曲線Ｗ　ｍ　ｉ　ｎは、例えば、３１１
ｎｌ程度の薄板で余盛りの少ない溶接をするような場合
で、ワイヤ溶着量を少なくするために、フイラワイＡ７
の送給速度を小さくしたどきの下限値づなわら一フイラ
ワイセの最小送給速度にｄ３　（ｊるワイヤ溶着量Ｗ　
Ｉｌｌ　ｉ　ｎを示す。この曲線ＷＩＩｌｉ１１．Ｊ：
りも上方の斜線部分では、フィシ「ノイψが規則正しく
溶融ブール７内で溶融して冷却後に溶着金属となるが、
この曲線Ｗ　ＩＩＩ　：　ｎより−ｔ）′Ｆ方の範囲゛
Ｃは、ワイ〜７送給速度が小さづぎ溶融するワイＸ７ｍ
が不足して、フィシ１ノイ（７の先端が溶融ブール７か
らＢ（ｆ脱しで粒状になって移行するために、良好な溶
着金属８が冑られない。

第３図は、１ツイヤ挿入角θ［度］　（横軸）とワイヤ
溶着ＱｉＷ　［（１’ｒ／ｍｉ＋１］　　（縦軸）どの
関係を示す線図である。同図において、点線の曲線１．
ＯＷｍａｘおよび１．０ＷＩＩｌｉｎは、従来技術のワ
イヤ径が１．０［ｍｍ］の場合、実線の曲線０．４Ｗ　
ｍａｘおよび０．４Ｗｎｌｉｌ＋は、後述する本方法の
ワイヤ径が０．／１ｍｍの場合の良好な溶着金属が得ら
れるワイヤ挿入角とワイヤ溶着量との関係を示し、フィ
シワイヤの材質はステンレス鋼、非消耗電極の通電電流
は直流２００［Ａ］である。従来技術の１ツイヤ径が１
、ＯｍＩＩ＋の場合は、点線の曲線の内部の斜線の範囲
が良好な溶着金属が得られるが、上部の点線の曲線より
も上方では第１図で説明したようにフイラワイＡ７の先
端が溶融ブール７の底面の未溶融部分に突きあたり、逆
に、下部の点線の曲線よりｂ下１ｊＣは、フィシワイヤ
の先端が溶融ブール７から角（１脱してしまう。また、
・同図かられかるように、ソイ１フ挿入角θが人になる
ほど、良好な溶着金属が得られる斜線部分が減少し、後
述する本方法のワイ〜７径０，４ｎｖの場合にくらべて
良好な溶着金属が得られる範囲が狭い。したがって、ワ
イヤ挿入角θを狭角度の一定価に覆ることができない曲
面の自動溶接、手ぶれか生じる半自動溶接等においＣワ
イヤ挿入角Ｏが変動した場合、良好な溶着金属を１りる
ことか困ｙＩＩであった。

発明の目的 本発明は、フィラワーイ＼７の直径を０．６ｍｍないし
０．２ｍｍに減少させることにより、従来技術のフィラ
ワイｘ７の直径が０．８　ｍ　ｍないし　１，２ｎｖの
場合よりも、フィラワイＡ７の溶着量の−１）限値およ
び上限値を拡大さｌ！　、　Ｊ：り薄板までの溶接を可
能とし、また厚板を高能率に溶接覆ることかで′きるよ
うにし、さらに曲面溶接または手ふれてワイＸ７挿入角
が変動しくも、良好な溶着金属が得られる裕度を人にり
ることにより、非消耗電極アーク溶接方法の特徴である
高品質の溶接結果を得る一方、非消耗電極アーク溶接方
法と同様の高能率で、かつワイヤ挿入角の変動があって
し商品質を維持できる裕度の高い非８！ｊ粍電極アーク
溶接方法を提案したものである。

本発明の非消耗電極アーク溶接方法についＣ１図面を参
照して従来技術と対比しながら説明づる。

第２図は、前述したようにワイ髪７径Ｄ　［ｍｍ］（横
軸）の変化に対するワイヤ溶ｉ　量Ｗ　［’Ｊｒ／　ｍ
１１）１（縦軸）の調整可能範囲を示した線図Ｃあり、
−ノイラワイＶの材質はステンレス鋼、非消耗電極の通
電電流は直流２００　［Ａ］　、ワイＸ７挿入角は４０
度の場合である。同図において、上方の実線の曲線Ｗ　
ｍａｘは、厚板で開先に多聞の溶着金属を必要と覆る場
合に使用するフィラヮイ−７の最大送給速度におけるワ
イヤ溶＠量を示し、逆の下方の実線の曲線Ｗ　Ｉｌｌ　
：　ｎは、薄板で少量の溶着金属しか必要としない場合
に使用するフィラヮイヤの最小送給速度にａ３けるワイ
ヤ溶着量を示す。これらの２つの曲線Ｗ　ｍａｘとＷ　
Ｉｌｌ　ｉｎどの間の斜線の範囲では良好な溶着金属が
得ら・れるが、曲線Ｗ　ｍａｘより上方ではワイ（）送
給速度が過大であるために、フ、（ラワイＡ７の先端が
第１図に示す溶融ブール７の未溶融部分に突きあたり、
逆にＷ　ｍ　ｉ　ｎより下方ではワイヤ送給速度が過少
であるために、フィラヮイ髪７の先端が溶融プールから
離脱して粒状となり不規則に移行覆るので、曲線ｗｍａ
ｘＪ：りも上方および曲線Ｗ　Ｉｌｌ　ｉ　ｎよりも下
方では良好な溶着金属が得られす゛、良好な溶接がでさ
゛ない。これらの曲線の・）ら、点線の曲線は従来技術
のヴイレ径が０．８ｍｎ１ないし１，２ｎ＋’ｍの場合
のソイ１溶着量量を示し、良好な溶接が（゛きる最大お
よび最小のワイヤ溶着量Ｗは、でれぞれ１１　［ｇｒ／
ｍｉｎ　］　ＪＬＪ：Ｕ７　［ｇｒ／ｎ１ｉｎｌてあっ
Ｃ、ワイヤ溶着量の調整可能範囲はわずかに４　［ｇｒ
／ｍｉｎ　］である。

これに対しく、本発明の溶接方法Ｃは、第２図の実線ぐ
示づように、ワイＡ７径が０．６ｍ１ｌｌのどきは、最
大おにび最小のワイヤ溶着量は、それぞれ１５［’ＵＩ
’／ｍｉｎ　］およびＣ６ｇｒ、−′ｍｉｎ　］　ｃあ
ッテ、調整可能範囲は９［Ｑ１ゾｍｉｎ］となり、ソイ
１フ径０．８ｍｍの場合の２倍以上となっＣいる。さら
に、「ノイ＼７仔が０，４１１１１＋になると、最大お
よび最小の「ツイヤｍ着量がそれぞれ１９　［ｒｌｒ／
　ｎ由１１ａ３よび５［ｏｒ／ｍｉｎ　］となり、ワイ
°＼７溶着色の上限および下限ともに大幅に拡大し、調
整可能範囲は１４［ｇｒ／ｍ１１１　］となり、ワイ＼
７径０．８ｍｍの場合の３倍以上となっている。このよ
うに、ワイＶ径が０．６ｍｍないし０．２ｍｍであるフ
ィラワイヤを使用した本発明の溶接方法にＪ５いては、
従来技術のワイヤ径０．８ｍｍ／、（いし１．２ｍｍに
対しＣ、ワイヤ溶着量の上限値が急激に増大しているの
Ｃ゛、厚板の溶接を消耗電極と同様に高速度でおこなっ
たり、層数を減少させることができるので、高能率を得
ることができ、また逆にワイヤ溶着量の下限値も急激に
減少しているので、従来公知の溶接方法よりも薄板の溶
接を余盛りを少なくして溶接りることができる。

第３図は、前述したようにワイ曳）挿入角θ「磨」（横
軸）とワイヤ溶着量Ｗ［すｒ　／　ｍ　ｉ　ｎ　］　　
（縦軸）との関係を承り線図であり、フィラワイ髪７の
材質がステンレス鋼、非消耗、電極の通電電流は直流２
００［△］の場合である。同図に、１３いて、点線の曲
線１．０Ｗｍａｘおよび１．０Ｗｍｉｎは、従来技術の
ワイレ径が１．Ｏｎ＋ｍの場合のワイヤ挿入角に対りる
ワイヤ溶着量を示し、点線の曲線の内部の斜線の範囲が
良好な溶着金属が得られる範囲である。実線の曲線０，
４ＷｍａＸ　Ｊ３よび０．４Ｗｍｉｎは、本方法のワイ
Ｘ７径が０　、４ｍ　ｍの場合のワイヤ挿入角に対重る
１ソイ１フ溶着最を示し、実線の曲線の内部の斜線の範
囲が良りＹな溶着金属が１ｒｔられる範囲（゛あって、
従来技術のワイ（７径１，０１ｌｌｎｌにくらべて大幅
に拡大し−（いる７、このことは、本ｌｊ法のワイＡ７
径が０．２１１１　Ｉｌｌないし０　、　（ｉ　ｍ　ｍ
の場合は、従来技１１トｉのワイ〜７径０、８　Ｉｌｌ
　Ｉｌｌ　４ヱいし１　、２ｍ　ｍの場合にくらべ（、
ワイヤ溶着量の上限おＪ：ひ下限の拡大に加えで、溶接
用１−一１の位恨が変化してワイヤ挿入角か変動しても
、メイラ１ノイ＼７の先端が溶融プールの底面の未溶Ｆ
Ａ’ｌ！部分に突きあたったり、溶融プールから離ｌＩ
＋ａ　Ｌ　Ｃ粒状になつＣ移行Ｊるｉ５Ｊ能性が少なく
なる。

第４図は、Ｎｉ　２図と同様にワイＡ７径Ｄ［ｍ＋ｎ］
（横軸）の変化に対りるワイヤ溶着量度ｔ　Ｗ　［ｇｒ
／　ｍ１１１１　（縦軸）の調整可能範囲を示した線図
であるが、フィシ「ツイヤの材質がノフルミニ、ウム合
金、非消耗電極の通電電流は交流１００［Ａｌ、ワイヤ
挿入角は４０度の場合を示し、上方の曲線Ｗｍａ×は最
大のワイヤ溶着量 は最小のワイＶ溶着量を示す。ワイー７径が０．６ｍｍ
のアルミニウム合金のフィラワイ＼７の場合“Ｃも、ス
テンレス鋼の場合と同様に、ワイヤ径が１　、２　ｍ　
ｍ４ｉ：いし０　、８　ｍ　ｍの場合にくらべて、ワイ
ヤ溶着量の上限値おにび上限値が著しく拡大し−Ｃいる
。

第５図は、フィラワイＡ７を予熱−リ−る場合と予熱し
ない場合どの１ノイＶ溶着用の比較を示１線図Ｃあつ゛
（、ワイ〜７径Ｄ［１１１１＋１１（横軸）の変化に対
りるワイヤ溶着量Ｗ　［ｇｒ／ｍｉｎ　］　　（縦軸）
の変化を示し、フィラワイレの材質はステンレス鋼、非
消耗電極の通電電流は２００［Ａｌ１ｒある。同図にＡ
３いで、曲線ＣＯＬ　Ｄはフィシ［ノイＡ７を予熱しな
い場合のワイヤ径に対するワイＶ溶着量を示し、曲線１
−（ＯＴはフィシワイヤに交流５０［Ａｌを通電して予
熱した場合の１ノ・イＶ径に対するワイヤ溶着量を示づ
。従来技術のワイヤ径が０．８ｍｍないし１．０ｍｍの
ときは、フィシワイヤを予熱した場合と予熱しない場合
とのワイヤ溶着■の差は、１０［（ＩＩ７ｍｉｎ　１以
内であるが、本方法のライ１フ径が０　、６　ｍ　Ｉｌ
ｌないし０．４　＋ｎ　ｍの場合には、それらの差は１
５ないし２０　［ｇｒ、／　ｍｉｎ　］となり、ノイラ
ワイヤの通電電流が５０　［’、　Ａ　］程度の小電流
であっても、ライ１溶着量吊を増加さけることが（゛ぎ
る。

第６図（ａ　）は非消耗電極に通電覆るパルス電流波形
を示づ図ぐ、横軸に経過時間し　［秒１、縦軸にパルス
電流値１１１［△］およびベース電流１的Ｉｂ［Ａｌを
示し、また−「ｐはパルス継続時間「秒１、−Ｉ−１）
はヘース電流門間り秒」、−丁はパルス電流の因明［秒
１を示−リ。同図（１））は、同図（ａ　）に承り波形
のパルス電流を通電したときのライ１フ溶着金属の形状
を示し、Ｂはヒート幅［ｎ＋ｍｉを示づ。本方法の実施
例で゛は、板厚１　、２ｍｎ団）ステンレス鋼の突合ぜ
溶接において、ｌｐ−１５０［Ａ１、Ｉｂ＝＝２０［△
］　、　１−ｌ’ｌ−０，３！ｉ　［秒」、１−ｂ　−
＝　０．１３５　　［秒１、溶接速度２０　［ｃｍ／　
ｍｉｎ　ｌ、ワ、イ＼７径Ｑ、６ｎ１ｍのス、デンレス
鋼のノイラワイλ７を２０　［ｃｍ／　ｍｉｎ　］で溶
接し、良好な溶着金属が得られた。

上記のパルス電流を通電して、本発明の溶接り法を実施
すると、つぎのとおりの効果がある。

■裏波溶接が安定化する。５ 従来技術のパルス溶接においても溶融プールの制御かＣ
ぎるので、安定な裏波溶接がＣぎるが、本方法の細径の
フィシワイヤを使用り−・ると、小さな溶融スポットで
もフィシワイヤが添加できるので、従来よりも薄板であ
っても、安定な裏波溶接ができる。

■薄板の溶接が容易である。

従来技術のパルス溶接においても溶接入熱のコン［〜ロ
ールかできるので、ある程度まで薄板の溶接がＣ゛ぎる
が、本方法の細径のフィシワイヤを使用するど、従来技
術ぐはフィラワイ＼ｌなしでしか溶接をづることかでき
ないような薄板であってし、フィシワイヤを添加して適
正な全盛を形成りることがＣ゛きる。

■溶接歪が小さく、溶接欠陥も牛しにくい。

本発明の溶接方法では、従来技術よりもさらに溶接入熱
を小さくすることができるので、溶接歪が小さくなり、
また溶接金属（ワイヤ溶着金属およひ被溶接物の溶８１
！金ｊが）の結晶粒の粗大化を防ぎ割れの発生が少なく
なる。

（２ｉ）溶接条（’ｔ　、継手■゛、ｈ度の裕度が大で
ある。

従来技術のパルス溶接にあいＣも、被溶接物に対りる溶
］２条イ′１範囲が広＜’＋Ｔす、また〜定の溶接条イ
ア１　Ｕも絹：手のギャップ、目違いなどの裕Ｉ哀が大
きくなり−Ｃいるが、本方法の細径のフィラワイＶを使
用覆ると従来技術よりもさらに、溶接条件範囲を広くり
ることがＣきる。

■本プラ法の細径のノイラワイ（７を使用りると、従来
技術よりもざらに、板Ｗ差のある継手や異ｆ＋金属の溶
接を広範囲に行うことがＣきる。

１．１３、以上の本発明の溶接方法の説明（は、ノイラ
ツイ１〕の直径が０　、２　ｍ　＋ｎないし・０．６ｍ
１ｌｌのソリ・ントワイ１７の揚台について説明したが
、ソリツ１ミワ・ｒ＼７のかわりに、複数の極細線のよ
り線を用い、外径が（１、２ｍ　ｍないし０，６０１ｎ
＋の場合Ｃあつ−てムよ（′１０また、本発明の溶接方
法のように細い直径ワイ＼アを送給づるとぎはフィラワ
イ〜７の座屈を防止づるために、ワイヤ挿入角はできる
限り溶接用１〜−−ヂに近イ・」ける方がよく、溶接用
トーチにｌｉすれば、作業性が向上する。しかし、一方
、フィラツイＡ７送絵モータも溶接用１−−ヂに装着ざ
Ｕることになり、ワイＶリール、フィラワイ（７送給七
−タ等の車Φも溶接用トーチに加粋されること（ごなる
。

したがって、フィシ「ツイヤ送拾七−夕はできる限り小
容量、軽量、小形にりることか望ましい。（こて、溶接
用１〜−チに、ソイ１／径が０　、８　ｍ　ｎ＋のステ
ンレス鋼のフーイラワイ（７を送給１する能力はないか
、■ワイヤ径が０．６ｍｍのステンレス鋼のフィラワイ
＼７を送給りる能力を尚えたノイラワイ＼７送給し−３
を装着させると、溶接用ｈ−ヂは軽量となり、特に半自
動溶接の作業性を従来技術のワ（１７径を使用した溶接
よりも改善づることが（ぎる。この場合、ワイＡ７径が
０．８ｍｎ＋の場合と０．６ｍｍの場合とについて、所
要送給能力を、大きく左右するフィラワイ〜７の曲げモ
ーメン１〜の差について検討覆る。溶接の作業性をよく
づるには、非消耗電極の軸方向とフィラワイ（７の送給
方向とが接近して平行Ｃあるか、又はこれらの軸方向と
送給方向とが形成づる角度“がてきるだ（プ小ざいほど
よい。他方、ワイヤ挿入角θはて・きるたり小さく１５
度ないし４０度にりることが望」ニジい。したがつ゛（
、第１図に示？Ｉ　Ｊ：うに、フィラワイＷは溶融ブー
ル７に挿入される直前に曲げられ、このわん曲部で送給
抵抗が大きくなる。このわん曲部でのフィラワイ１７Ｑ
〕曲り′モーメンｌ−Ｍ　［Ｋｇ−ｍｍ２］は、Ｍ−（
１／Ｒ）・［・　（π／’　６４　）　　・Ｄ４で現わ
される。たたし、Ｒはわん曲部の曲率半径［ｌ１ｌＩＩ
ｌ］、［は−＼７ンク率テスヂールでは２１０００　［
ｌｔｇ／ｍｍ２］　１．　［）はワイヤ径［ｍｍ］であ
る。［）＝０．８のときの曲（う′七〜メン１〜をＭ、
　Ｄ２　＝　Ｏ，［３のときの曲はモーメン１〜をＭ２
どづれば、Ｍ１／Ｍ２−０．８　７　０．６＝　　３．
１６となる。本方法の１ノイＸ７径０．０ｍｍのフィシ
１−ノイ＼７の曲げ七−メン１〜Ｍ２にλ・１して従来
技術のワイヤ径０，８１１１．ｍのフィラワイ＼７の曲
げモーメントＭ１は３倍以上となるので、従来技術では
本発明の溶接方法にくらべ−Ｃ大きな送給能力が必要で
ある。つぎに、ワイヤ径が０．６ｍｍのステンレス鋼の
フィシワイヤの送給能力を有するフィシワイヤ送給モー
タと同一能力の電動機でアルミニウム合金のフィラワイ
ψを送給させた場合、送給可能なアルミニウｌ＼合金の
ワイヤ系Ｄ　ａを求める。スチールのヤング率Ｅｓ　＝
　２１０００　［Ｋ、（］　／ｍｍ２］、ワイヤ径Ｄ　
＝　０．６［ｍｍ］　、アルミニウムの髪７ング率Ｅａ
　＝　［Ｋ（］　７１１１ｍ２とすると、同一の曲げモ
ーメントＭ　Ｅ　Ｋｇ−ｍｍ２］に対し、Ｍ＝（１／Ｒ
）−Ｅａ　　・（７Ｔ／６４）　・Ｄａ４＝　（’１／
Ｒ）−Ｅｓ・（７ｒ／６４）ＸＯ，’６”？ｌなわちＤ
ａ４−（ＥＳ／Ｅａ）ＸＯ８６＝３Ｘ０．６４したがつ
ＣＤａ−’ｉＸ０．６’ｔ０．８となる。以上の結果に
より、ワイヤ径が０．６ｍｍのステンレス鋼のフィラワ
イＮ７を送給する能力を有するフィラワイＶ送給モータ
は、ライ−１フ径が０．８ｍｍのアルミニウム合金のノ
イラワイＶを送給することがてきる。

さらに、本方法は、（心来においては半自動溶接でしか
できなかった複雑な形状、特に曲面の溶接であって、溶
接用［−−チの角度が溶接中に変更する曲面溶接、すみ
肉溶接、狭い場所での溶接でも、溶接用トーチをロボッ
トに搭載して全自動溶接を行うこともできる。

弁明の効果 本発明の非消耗電極アーク溶接方法は、フィラワイＸ７
の直径を０．２ｍｍないし０．６ｍＩｎに減少させるこ
とにより、従来技術のメイラ１ノイ１７の直径が０８　
ｍ　ｍないし１．２ｍｍの場合よりも、フィラワイヤの
ワイヤ溶着量の下限値および上限値を拡大さけ、にり薄
板までの溶接、厚板の高能掌溶接等を可能どし、また全
自動溶接における曲面溶接または半自動溶接におりる手
ぶれてワイヤ挿入角が変動１゜でも良好な溶着金属が得
られる裕度を大きくりることにより、非消耗電極アーク
溶接方法の特徴である商品７９の溶接結果を得る一方、
消耗電極アーク溶接方法と同様の高能率で高品質を維持
Ｃきる効果がある。さらに、フィラワイ１７送給モータ
を非消耗電極半自動または自動アーク溶接用１〜−チに
装着さけた場合は、フィラワイ＼７送給し一タの送給能
力が小さくづみ、溶接用ｉ・−チが小形経用どなり、す
み肉溶接、狭い場所での溶接等において、作業性のすぐ
れた非消耗電極アーク溶接を行うことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、非消耗電極アーク溶接用ト・−ヂを用いてフ
ィラワイＶを自動的に送給して溶接をする場合の説明図
、第２図は、従来技術および本発明のアーク溶接方法に
おけるステンレス鋼のワイ■径Ｄ［ｍｍ］（横軸）とワ
イヤ溶＠　吊Ｗ　［ｇｒ、／　ｍｉｎ　］（縦軸）との
関係を示す線図、第３図は、従来技術および本発明のア
ーク溶接方法にお（プるワイヤ挿入角１度１　（横軸）
とワイヤ溶着量Ｗ　［！Ｊ　ｒ／　ｎｌ　ｉｎ］（縦軸
）との関係を示η線図、第３図は、従来技術おにぴ本発
明のアーク溶接方法にお（）るアルミニウム合金のソイ
１フ径１）［ｍｍ］（横軸）とワイヤ溶着量Ｗ［ｇｒ／
ｍｉｎ　］　　（縦軸）との関係を示す線図、第５図は
、フィラワイヤを予熱覆る場合と予熱しない場合とのワ
・イ＼７溶首吊の比較を承り線図、第６図（ａ　）は、
非消耗電極に通電づ−るパルス電流波形を示１図、第６
図（１）〉は、パルス電流を通電したどぎのワイヤ溶着
金属の形状を示す図である。 （ｇｒ／ｍ１ｎ） −Ｄ（ｍｍ） −ｅ　’［洩］ −Ｄ　（ｍｍ） 手続補正書く自発） 昭和５８年３月４日 特許庁長官　殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１９１０１号 ２、発明の名称 非消耗電極アーク溶接方法 ３、補正づる者 事件との関係　　特　許　出　願　人 大阪市淀用区田用２丁目１番１１号 （０２６）　　大阪変圧器株式会社 ４、代理人 Ｉｌｌ　　所　　〒５３２　　大阪市淀川口Ｅｒ３川２
］目１番１１号［連絡先　電話　（０６）　３０１−１
２１２１手続ン市正書（方式〉 特許庁長官　殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１９１０１号 ２、発明の名称 非消耗電極アーク溶接方法 ３、補正する者 事件どの関係　　特　許　出　願　人 大阪市淀用区ｌ」用２丁目１番１１号 （０２６）　　大阪変圧器株式会社 ４、代理人

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　直径が０，２ｍｍないし０．６１１１１１１のフィ
   ラワイ曳７を自動送給して溶接する非消耗電極アーク溶
   接方法。 ２　前記非消耗電極アーク溶接方法が、溶接用１〜−チ
   を手動で移動きける半自動アーク溶接である特許請求の
   範囲第１項に記載の非３ｒｊ粍電極アーク溶接方法。 ３　前記非消耗電極アーク溶接方法が、溶接用１・−ヂ
   を自動的に移動させる全自動）７−り溶接である特許請
   求の範囲第１項に記載の非消耗電極アーク溶接方法。 ４　前記フィラワイｊｚ　Ｇこ交流または直流電流を通
   電しフイシン１′しを予熱してぞ接する特許請求の範囲
   第１項に記載の非消耗電極アーク溶接方法。 ５　前記非消耗電極にパルス電流を通電するとともに、
   パルス電流の周期とフイラワイヤの送給速度の変化とを
   同期させて溶接づる特許請求の範囲第１項に記載の非消
   耗電極アーク溶接方法。 ６　前記フイラワイＶが複数の極細線のより線から成り
   、外径が０．２１ｎｍないしＯ，ｆＪｍである特許請求
   の範囲第１項に記載の非消耗電極アーク溶接方法。