JPS60154875A - Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法 - Google Patents
Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法Info
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- JPS60154875A JPS60154875A JP1102084A JP1102084A JPS60154875A JP S60154875 A JPS60154875 A JP S60154875A JP 1102084 A JP1102084 A JP 1102084A JP 1102084 A JP1102084 A JP 1102084A JP S60154875 A JPS60154875 A JP S60154875A
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- plasma
- steel pipe
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/025—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams
- B23K9/0253—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams for the longitudinal seam of tubes
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＵＯＥ鋼管の縦シーム溶接法に係り、ステンレ
ス鋼、ニッケル基合金鋼、非鉄金層などによるソリッド
及びクラツド鋼管をＵＯＥ鋼管として適切に、−造する
ことのできる方法を提供しようとするものである。
ス鋼、ニッケル基合金鋼、非鉄金層などによるソリッド
及びクラツド鋼管をＵＯＥ鋼管として適切に、−造する
ことのできる方法を提供しようとするものである。
ＵＯＥ鋼管を縦シーム溶接することは従来から行われて
いるが、このＵＯＥ鋼管縦シーム溶接方法は２電極以上
の多ｗＬ極テプマージ溶接が主体である。即ちこのサブ
マージ溶接は高能率、高速溶接が可能であって通常のラ
インパイプのシーム溶接として最も普及している。然し
この高能率なサブマージ浴接をステンレス鋼やニッケル
基合金鋼管の縦シーム溶接に適用する場合には種々の問
題を生ずることがあり、即ちフシックスを溶融するため
の熱量がＭＩＧおよびＴＩＧ溶接に比較し余分に必要で
あり、溶接入熱が過大となり易く、オーステナイト系の
ステンレス鋼の溶接において凝固割れや熱影響部の液化
割れのような溶接高温割れが生じやすい。またサブマー
ジド溶接においては浴接用フラックス中の水分が溶接時
に拡散性水素として溶接金属中に蚊収されるのでフェラ
イト系またはマルテンザイト系のステンレス鋼を溶接す
る場合に低温割れが発生し易い。即ちこれらのことから
各種の篩合金鋼管のシーム溶接にサブマージド溶接する
ことは（ｌ’Ｊれにしても欠陥部を発生し健全な溶接を
得ることができない。このため近時において大電流ＭＩ
Ｇ溶接もしくは大電流ｙｔ１．ａ爵接とサブマージ溶接
で２層浴接してＵＯＥ鋼管の内面、外面ともに良好な継
手の得られることが一部に発表されているが、大電流、
ＭＩＧ溶接で高合金鋼管を浴接することは入熱が大きす
ぎることと高Ｎ＆合金材などの酸素を嫌う合金材には適
用できず、材質の多様化に対処することが困難である。
いるが、このＵＯＥ鋼管縦シーム溶接方法は２電極以上
の多ｗＬ極テプマージ溶接が主体である。即ちこのサブ
マージ溶接は高能率、高速溶接が可能であって通常のラ
インパイプのシーム溶接として最も普及している。然し
この高能率なサブマージ浴接をステンレス鋼やニッケル
基合金鋼管の縦シーム溶接に適用する場合には種々の問
題を生ずることがあり、即ちフシックスを溶融するため
の熱量がＭＩＧおよびＴＩＧ溶接に比較し余分に必要で
あり、溶接入熱が過大となり易く、オーステナイト系の
ステンレス鋼の溶接において凝固割れや熱影響部の液化
割れのような溶接高温割れが生じやすい。またサブマー
ジド溶接においては浴接用フラックス中の水分が溶接時
に拡散性水素として溶接金属中に蚊収されるのでフェラ
イト系またはマルテンザイト系のステンレス鋼を溶接す
る場合に低温割れが発生し易い。即ちこれらのことから
各種の篩合金鋼管のシーム溶接にサブマージド溶接する
ことは（ｌ’Ｊれにしても欠陥部を発生し健全な溶接を
得ることができない。このため近時において大電流ＭＩ
Ｇ溶接もしくは大電流ｙｔ１．ａ爵接とサブマージ溶接
で２層浴接してＵＯＥ鋼管の内面、外面ともに良好な継
手の得られることが一部に発表されているが、大電流、
ＭＩＧ溶接で高合金鋼管を浴接することは入熱が大きす
ぎることと高Ｎ＆合金材などの酸素を嫌う合金材には適
用できず、材質の多様化に対処することが困難である。
一方ＴＩＧ溶接、小電流ＭＩＧ溶接、プラズマ溶接は各
々汎用的な溶接法としては技術的に確立しているもので
、成形ロールで成形した小径薄肉鋼管のシーム溶接に適
用された例はあるが、大量生産方式のＵＱＥ鋼管のよう
に外径が１６〜６０吋、板厚が６，４〜３２１＋ＩＩＩ
＋までの大径で、しかも板厚の大きい領域には末だ適用
されないものとされており、これはＴＩＧ溶接、小電流
ＭＩＧ溶接、プラズマ溶接はサブマージ溶接に比較して
能率的に劣りＵＯＥ工場に採用されないことによるもの
である。
々汎用的な溶接法としては技術的に確立しているもので
、成形ロールで成形した小径薄肉鋼管のシーム溶接に適
用された例はあるが、大量生産方式のＵＱＥ鋼管のよう
に外径が１６〜６０吋、板厚が６，４〜３２１＋ＩＩＩ
＋までの大径で、しかも板厚の大きい領域には末だ適用
されないものとされており、これはＴＩＧ溶接、小電流
ＭＩＧ溶接、プラズマ溶接はサブマージ溶接に比較して
能率的に劣りＵＯＥ工場に採用されないことによるもの
である。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたものであって、ソリッド鋼管として高マンガン鋼、
フェライト又はオーステナイト系ステンレス鋼、２相系
ステン・レス鋼、ニッケル基合金、非鉄金属などによる
大径溶接管、或いはクラツド鋼管として合わせ材がフェ
ライト系、オーステナイト系、２相系のステンレス鋼、
ニッケル基合金およびモネル、キュプロニッケルのよう
な非鉄系のクラツド材による管体を製造するためにＵ成
形、０成形された上記材質による素管に対し内面側と外
面側からそれぞれ溶接すると共に内面側からの溶接にＴ
ＩＧ溶接を採用するものであって、より具体的にはＵＯ
Ｅ方式による上記材質のソリッド材素管に対しその外面
側からプラズマ溶接とＴＩＧ溶接もしくはＭＩＧ溶接を
行い、内面側からＴＩＧ溶接し、或いはＵＯＥ方式で成
形された前記材質のクラツド材素管に内面側からＴＩＧ
溶接すると共に外面側からは２電極サブマージ溶接した
後１電極ないし２゛離極上のＴＩＧ溶接又はＭＩＧ溶接
して合わせ材部分の肉盛溶接することを提案するもので
ある。
れたものであって、ソリッド鋼管として高マンガン鋼、
フェライト又はオーステナイト系ステンレス鋼、２相系
ステン・レス鋼、ニッケル基合金、非鉄金属などによる
大径溶接管、或いはクラツド鋼管として合わせ材がフェ
ライト系、オーステナイト系、２相系のステンレス鋼、
ニッケル基合金およびモネル、キュプロニッケルのよう
な非鉄系のクラツド材による管体を製造するためにＵ成
形、０成形された上記材質による素管に対し内面側と外
面側からそれぞれ溶接すると共に内面側からの溶接にＴ
ＩＧ溶接を採用するものであって、より具体的にはＵＯ
Ｅ方式による上記材質のソリッド材素管に対しその外面
側からプラズマ溶接とＴＩＧ溶接もしくはＭＩＧ溶接を
行い、内面側からＴＩＧ溶接し、或いはＵＯＥ方式で成
形された前記材質のクラツド材素管に内面側からＴＩＧ
溶接すると共に外面側からは２電極サブマージ溶接した
後１電極ないし２゛離極上のＴＩＧ溶接又はＭＩＧ溶接
して合わせ材部分の肉盛溶接することを提案するもので
ある。
上記した内面側からのＴＩＧ溶接については１電他もし
くは２電極のホットワイヤを取付けて行い、又外面側か
らのＴＩＧ溶接に関してはフィラーワイヤを用い又実施
する。
くは２電極のホットワイヤを取付けて行い、又外面側か
らのＴＩＧ溶接に関してはフィラーワイヤを用い又実施
する。
前記したような本発明について更に説明すると、既述し
たようなＵＯＥ方式に従った鋼管の製造についてはその
概要が第１図に示されている。即ち素材板１に対ｔ７て
端縁部に開先加工すると共に端曲げ２し、この端曲げさ
れた鋼板を第１図（Ｂ）のようにＵ成形し、次いで同図
（ＱのようにＯプレスして管状に成形してから第１図（
ロ）のように溶接を行い、その後に１％前後の拡管処理
して製品とするものであるが、本発明によるものはこの
ような一連の工程における第１図の）の溶接過程に関す
るものであって、この溶接過程を上記したように行うこ
とによって高マンガン鋼、ステンレス鋼その他のソリ“
ラド又はクラツド鋼管を的確に製造するものである。第
２図にはこのような本発明方法を実施する装置の概要が
示されているが、レール１１上を走行する台車１０上に
Ｕプレス、Ｏプレスされた素管５を載せ、溶接速度に合
わ、せて移動するように成っている。一方溶接トーチは
前記素管５の内面側および外面側が共に固定してあり、
台車１０に載せた素管５の移動によって溶接するが、台
車１０上ではシーム方向の芯合わせのためにターニング
ローラが設けてあり、又溶接中のシーム倣・′いのため
に微調整を可能としている。第２図から明かなように鋼
管外面側の溶接はプラズマトーチ１２とＴＩＧ）−チ１
３とが直列に湛べられたものであって、そのＴＩＧ）−
チ１３はＭＩＧ又はＳＡＷ溶接トーチと互換性があるよ
うにしてあり、更に該ＴＩＧ）−テ１３の後方からホッ
トワイヤが導かれている。然して上記したプラズマトー
チ１２とＴＩＧ）−チ１３の電極間距離は調整可能とさ
れ、又プラズマトーチ１２の前にＴＩＧトーチを入れて
予熱効果をもたせることによりプラズマの溶着速度を増
すことができる。素ｙｓの内面側においてはＴＩＧ）−
チ１４を片持ち式に支持座１５に支持され且つローラ１
７を設けたプーム１６の先端に設けだもので、該トーチ
１４の前方にＴＶ左カメラニター１８が設けられていて
溶接線の倣いを行わせ、父上記トーチ１４に対してはフ
ィラーワイヤが導かれている。なおこの第２図において
示したものはＴ Ｉ ａ ｉ を極のものを示している
が、ＴＩＧ）−チを２ ｉｔ極以上としても差支えがな
く、それによって溶接速度を上げることができ、爽にト
ーチ周りは半転が可能となっていて適宜上向溶接を実施
し得るようにされている。
たようなＵＯＥ方式に従った鋼管の製造についてはその
概要が第１図に示されている。即ち素材板１に対ｔ７て
端縁部に開先加工すると共に端曲げ２し、この端曲げさ
れた鋼板を第１図（Ｂ）のようにＵ成形し、次いで同図
（ＱのようにＯプレスして管状に成形してから第１図（
ロ）のように溶接を行い、その後に１％前後の拡管処理
して製品とするものであるが、本発明によるものはこの
ような一連の工程における第１図の）の溶接過程に関す
るものであって、この溶接過程を上記したように行うこ
とによって高マンガン鋼、ステンレス鋼その他のソリ“
ラド又はクラツド鋼管を的確に製造するものである。第
２図にはこのような本発明方法を実施する装置の概要が
示されているが、レール１１上を走行する台車１０上に
Ｕプレス、Ｏプレスされた素管５を載せ、溶接速度に合
わ、せて移動するように成っている。一方溶接トーチは
前記素管５の内面側および外面側が共に固定してあり、
台車１０に載せた素管５の移動によって溶接するが、台
車１０上ではシーム方向の芯合わせのためにターニング
ローラが設けてあり、又溶接中のシーム倣・′いのため
に微調整を可能としている。第２図から明かなように鋼
管外面側の溶接はプラズマトーチ１２とＴＩＧ）−チ１
３とが直列に湛べられたものであって、そのＴＩＧ）−
チ１３はＭＩＧ又はＳＡＷ溶接トーチと互換性があるよ
うにしてあり、更に該ＴＩＧ）−テ１３の後方からホッ
トワイヤが導かれている。然して上記したプラズマトー
チ１２とＴＩＧ）−チ１３の電極間距離は調整可能とさ
れ、又プラズマトーチ１２の前にＴＩＧトーチを入れて
予熱効果をもたせることによりプラズマの溶着速度を増
すことができる。素ｙｓの内面側においてはＴＩＧ）−
チ１４を片持ち式に支持座１５に支持され且つローラ１
７を設けたプーム１６の先端に設けだもので、該トーチ
１４の前方にＴＶ左カメラニター１８が設けられていて
溶接線の倣いを行わせ、父上記トーチ１４に対してはフ
ィラーワイヤが導かれている。なおこの第２図において
示したものはＴ Ｉ ａ ｉ を極のものを示している
が、ＴＩＧ）−チを２ ｉｔ極以上としても差支えがな
く、それによって溶接速度を上げることができ、爽にト
ーチ周りは半転が可能となっていて適宜上向溶接を実施
し得るようにされている。
具体的な実施態様として高合金のソリッド鋼管における
縦シーム溶接の態様の１つは第３図に示す通りであり、
外面側を上記したトーチ１２．１３によるプラズマ溶接
とＴＩＧＩＣ溶接し、内面側を前記トーチ１４による上
向ＴＩＧＩＣ溶接て内外から同時溶接を行うものである
。この場合外面側のＴＩＧＩＣ溶接ＩＧＩＣ溶接えても
よく、積層法としては板厚が１０＋ａ＋以下の場合、外
面をプラズマ溶接とＴＩＧＩＣ溶接はＭＩＧＩＣ溶接し
、内面をＴＩＧＩＣ溶接て同時溶接すると第４図囚のよ
うなマクロ形状となるが、板厚が１０調以上の場合には
上記と同様に同時溶接した後更に外面側をＴＩＧＩＣ溶
接うＩ ＮｉＩ積層することとなるので第４図（Ｂ）の
ようなマクロ形状となる。
縦シーム溶接の態様の１つは第３図に示す通りであり、
外面側を上記したトーチ１２．１３によるプラズマ溶接
とＴＩＧＩＣ溶接し、内面側を前記トーチ１４による上
向ＴＩＧＩＣ溶接て内外から同時溶接を行うものである
。この場合外面側のＴＩＧＩＣ溶接ＩＧＩＣ溶接えても
よく、積層法としては板厚が１０＋ａ＋以下の場合、外
面をプラズマ溶接とＴＩＧＩＣ溶接はＭＩＧＩＣ溶接し
、内面をＴＩＧＩＣ溶接て同時溶接すると第４図囚のよ
うなマクロ形状となるが、板厚が１０調以上の場合には
上記と同様に同時溶接した後更に外面側をＴＩＧＩＣ溶
接うＩ ＮｉＩ積層することとなるので第４図（Ｂ）の
ようなマクロ形状となる。
又第５図は外面を前記トーチ１２．１３によるプラズマ
溶接とＴＩＧ（又はＭＩＧ）浴接した後、素管５を半転
してその内面側を下向きのトーチ１４によるＴＩＧＩＣ
溶接ものであって、第３図の場合におけるＴＩＧＩＣ溶
接向きであるのに対してこの場合には下向きＴＩＧ＠接
となることに□特徴があり、積場状態も第６図（Ａ）
（Ｂ）に示す如くで第４図と同様１０濶以下の板厚のと
きは外面２層、内面１層の積層となり、１０闇以上の板
厚のときには外面３層で内面１層となる。
溶接とＴＩＧ（又はＭＩＧ）浴接した後、素管５を半転
してその内面側を下向きのトーチ１４によるＴＩＧＩＣ
溶接ものであって、第３図の場合におけるＴＩＧＩＣ溶
接向きであるのに対してこの場合には下向きＴＩＧ＠接
となることに□特徴があり、積場状態も第６図（Ａ）
（Ｂ）に示す如くで第４図と同様１０濶以下の板厚のと
きは外面２層、内面１層の積層となり、１０闇以上の板
厚のときには外面３層で内面１層となる。
然して上記のように高合金ソリッド鋼管の溶接にプラズ
マ溶接とＴＩＧＩＣ溶接合わせた理由は、トーチ１２に
よるプラズマ溶接は溶は込みが大きくキーホール溶接が
可能であって、ソリッド鋼管の溶接に適し、外面側から
プラズマでキーホール溶接したものを後続のトーチ１３
によるＴＩＧ＠接することにより外面のビード形状を整
えることができる。
マ溶接とＴＩＧＩＣ溶接合わせた理由は、トーチ１２に
よるプラズマ溶接は溶は込みが大きくキーホール溶接が
可能であって、ソリッド鋼管の溶接に適し、外面側から
プラズマでキーホール溶接したものを後続のトーチ１３
によるＴＩＧ＠接することにより外面のビード形状を整
えることができる。
又板厚が１０ｗ以上になった場合にはＴＩＣ溶接による
外面ビードの溶着量が不足することとなるが、プラズマ
溶接に対してＴＩＧＩＣ溶接２層３層溶接とすることに
よって適切にカバーすることができる。ＴＩＧ＠接はシ
ールドガスとして純アルゴンも用いており、その溶接金
層における材質性能は憔めて良好であって、各糧ステン
レス鋼から非鉄に到る広範囲に適用することができる。
外面ビードの溶着量が不足することとなるが、プラズマ
溶接に対してＴＩＧＩＣ溶接２層３層溶接とすることに
よって適切にカバーすることができる。ＴＩＧ＠接はシ
ールドガスとして純アルゴンも用いており、その溶接金
層における材質性能は憔めて良好であって、各糧ステン
レス鋼から非鉄に到る広範囲に適用することができる。
なおこの場合のＴＩＧＩＣ溶接率が低いので一部のオー
ステナイト系又はフェライト系のステンレス鋼の溶接に
はＴＩＣ溶接の代りにＭＩＧＩＣ溶接いて支障がなく、
このためＴＩＧとＭＩＧのトーチに互換性をもたせるこ
とは前述の通りである。
ステナイト系又はフェライト系のステンレス鋼の溶接に
はＴＩＣ溶接の代りにＭＩＧＩＣ溶接いて支障がなく、
このためＴＩＧとＭＩＧのトーチに互換性をもたせるこ
とは前述の通りである。
次に高合金クラツド鋼管の溶接に関しては第７図に示す
如くであって、素管５の内面側をトーチ１４による上向
きのＴＩＧ溶接となし、又外面側を２を極サブマージ溶
接用トーチ１９による２ＳＡＷ溶接として同時に行い、
その後素管５を半転して合わせ材部分を２′！極のトー
チ１４．１４ｍによるＴＩＧ溶接で積層するものであり
、このようＫして得られる積層状態は第８図に示す通り
であって、内面側のＴＩＧ溶接にはホットワイヤが導か
れている。然して内面ＴｉＣ溶ｉと外面ＳＡＷ溶接を同
時に行うときの内面側ＴＩＧ溶接は炭素鋼側の第１層目
に相当するもので、この内面第１層をＳＡＷ溶接すると
スラグの剥離性に問題があるため使用することが困難で
あるが、上向き溶接のできるＴＩＧ溶接を使用するごと
により内面初層ビードのスラグ手入れが不要となって好
ましい。又外面側は１パスで施工できるので２８ ＡＷ
の採用が可能となり高能率溶接し得る。
如くであって、素管５の内面側をトーチ１４による上向
きのＴＩＧ溶接となし、又外面側を２を極サブマージ溶
接用トーチ１９による２ＳＡＷ溶接として同時に行い、
その後素管５を半転して合わせ材部分を２′！極のトー
チ１４．１４ｍによるＴＩＧ溶接で積層するものであり
、このようＫして得られる積層状態は第８図に示す通り
であって、内面側のＴＩＧ溶接にはホットワイヤが導か
れている。然して内面ＴｉＣ溶ｉと外面ＳＡＷ溶接を同
時に行うときの内面側ＴＩＧ溶接は炭素鋼側の第１層目
に相当するもので、この内面第１層をＳＡＷ溶接すると
スラグの剥離性に問題があるため使用することが困難で
あるが、上向き溶接のできるＴＩＧ溶接を使用するごと
により内面初層ビードのスラグ手入れが不要となって好
ましい。又外面側は１パスで施工できるので２８ ＡＷ
の採用が可能となり高能率溶接し得る。
上記のようにして内面ＴＩＧ溶接と外面２ＳＡＷ溶接で
同時溶接した後、素管５を半転して内面側の合わせ材部
分を２電極のトーチ１４．１４ａによるＴＩＧ溶微をホ
ットワイヤを用い２層の肉盛溶接するが、この肉盛溶接
用のホットワイヤーを持ったＴＩＧ溶接はウィービング
装置を設けてウィービングしながら溶接することが好ま
しい。このように内面側の合わせ材部分を２ｔ＆ＴＩＧ
俗接するのは、このＴＩＧ溶接は浴は込みが浅く、しか
も材質性能も良好であるからクラツド鋼の合わせ材部分
に適用するのに好ましく、ＴｌＧ１電極目は炭素鋼とク
ラッド合わせ材部分の異種金属接合となるので合金成分
調整のバッファーとしての役割をもたせ、２１を極月の
ＴＩＧ浴蛍でクラッド合わせ材と同一成分の溶接金属を
肉盛溶接する９とができる。
同時溶接した後、素管５を半転して内面側の合わせ材部
分を２電極のトーチ１４．１４ａによるＴＩＧ溶微をホ
ットワイヤを用い２層の肉盛溶接するが、この肉盛溶接
用のホットワイヤーを持ったＴＩＧ溶接はウィービング
装置を設けてウィービングしながら溶接することが好ま
しい。このように内面側の合わせ材部分を２ｔ＆ＴＩＧ
俗接するのは、このＴＩＧ溶接は浴は込みが浅く、しか
も材質性能も良好であるからクラツド鋼の合わせ材部分
に適用するのに好ましく、ＴｌＧ１電極目は炭素鋼とク
ラッド合わせ材部分の異種金属接合となるので合金成分
調整のバッファーとしての役割をもたせ、２１を極月の
ＴＩＧ浴蛍でクラッド合わせ材と同一成分の溶接金属を
肉盛溶接する９とができる。
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
以下の如くである。
以下の如くである。
実施例１゜
次の第１表に示すような化学成分を有する板厚１２．７
ｍの２層系ステンレスソリッド鋼管を縦シーム溶接した
。
ｍの２層系ステンレスソリッド鋼管を縦シーム溶接した
。
第 １ 表
素管における開先は第９図に示すように加工し、前記し
た第１表のものと同−成分系を有するフィラーワイヤを
用い、前記した第３図の板厚１０ｍ以上の場合に従い積
層溶接法で溶接した。このときの外面プラズマ溶接とＴ
ＩＧ溶接、内面のＴＩＧ溶捩および外面における第３層
目のＴ Ｉ Ｇ＠接に関する各溶接条件は次の第２表に
示す通りである。
た第１表のものと同−成分系を有するフィラーワイヤを
用い、前記した第３図の板厚１０ｍ以上の場合に従い積
層溶接法で溶接した。このときの外面プラズマ溶接とＴ
ＩＧ溶接、内面のＴＩＧ溶捩および外面における第３層
目のＴ Ｉ Ｇ＠接に関する各溶接条件は次の第２表に
示す通りである。
第 ２ 表
父上記のような溶接条件で得られた溶接継手について検
討したが溶接割れやスラグ巻き込み等の溶接欠陥は酷め
られす、マクロ形状も良好なものとして得られた。
討したが溶接割れやスラグ巻き込み等の溶接欠陥は酷め
られす、マクロ形状も良好なものとして得られた。
実施例２
次の第３表に示す化学成分を有する板厚１４．７ｍの合
わせ材がインコネル８２５と母材がＡＰＩ規格Ｘ６５の
クラツド鋼管についてその縦シーム溶接に本発明方法を
採用した。
わせ材がインコネル８２５と母材がＡＰＩ規格Ｘ６５の
クラツド鋼管についてその縦シーム溶接に本発明方法を
採用した。
第 ３ 表
然して第１０図にはこの場合の開先形状を示すが、又そ
のだ接条件は次の第４表の通りである。
のだ接条件は次の第４表の通りである。
第 ４ 表
即ちこの条件で溶接した継手に関しても溶接割れやスラ
グ巻き込みのような溶接欠陥がなく、マクロ形状におい
ても良好なものであった。
グ巻き込みのような溶接欠陥がなく、マクロ形状におい
ても良好なものであった。
以上説明したような本発明によるときは、ステンレス鋼
、ニッケル基合金鋼、非鉄金属などのソリッド及びクラ
ツド鋼管をＵＯＥプロセスで製造するに当って、その縦
シーム溶接を欠陥部のない的確な状態として能率的に実
施し得るものであり、１ｊｌＪちＵＯ底成形れた素管に
対し内面側と外面側からそれぞれ溶接するものであるか
らそれなりの板厚をもった素材板による素管の溶接に即
応ししかもそれなりの能率を得しめることは勿論である
が、その内面側からの溶接にＴＩＧ溶接を採用するもの
であるからシールドガスなどの＠質性を利用して溶接金
属における材質性能を頗る良好とすることができて各種
ステンレス鋼などに対しても充分に適用することができ
、又適宜に２層又はそれ以上とすることができると共に
溶接能率の低いことに対しては適宜にＭＩＧ溶接を代用
することが可能であってそれらによって前記したような
大径、厚肉の溶接目的にも有効に即応せしめ、更にほこ
のよ５なＴＩＧ溶接による内面側ビードが外面側からの
内面初層ビードとしても利用されて外面側からの有利な
溶接を可能にし、それらの何れからしても上記したよう
なソリッド又はクラツド鋼管の縦シーム溶接を健全且つ
効率的に実施することができるものであって、工業的に
その効果の大きい発明である。
、ニッケル基合金鋼、非鉄金属などのソリッド及びクラ
ツド鋼管をＵＯＥプロセスで製造するに当って、その縦
シーム溶接を欠陥部のない的確な状態として能率的に実
施し得るものであり、１ｊｌＪちＵＯ底成形れた素管に
対し内面側と外面側からそれぞれ溶接するものであるか
らそれなりの板厚をもった素材板による素管の溶接に即
応ししかもそれなりの能率を得しめることは勿論である
が、その内面側からの溶接にＴＩＧ溶接を採用するもの
であるからシールドガスなどの＠質性を利用して溶接金
属における材質性能を頗る良好とすることができて各種
ステンレス鋼などに対しても充分に適用することができ
、又適宜に２層又はそれ以上とすることができると共に
溶接能率の低いことに対しては適宜にＭＩＧ溶接を代用
することが可能であってそれらによって前記したような
大径、厚肉の溶接目的にも有効に即応せしめ、更にほこ
のよ５なＴＩＧ溶接による内面側ビードが外面側からの
内面初層ビードとしても利用されて外面側からの有利な
溶接を可能にし、それらの何れからしても上記したよう
なソリッド又はクラツド鋼管の縦シーム溶接を健全且つ
効率的に実施することができるものであって、工業的に
その効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示１−ものであって、第１
図はＵＯＥＩ／４管展造プロセスの概要を示した説明図
、第２図は本発明による浴接法を実施するための装置概
要説明図、第３図は高合金ソリッド鋼肯に対する場合の
本発明方法の１例について概９．ヲ示した説明図、第４
図はそのＩ＠接部マクロ形状の断面図、第５図は同じく
昼合金ソリッド鋼管に対する別の例の概要を示した説明
図、紀６図はその溶接部マクロ形状の断面図、第７図は
高合金クラツド鋼管に対する場合の概要説明図、第８図
はその溶接部マクロ形状の断面図、第９図は本発明の実
施例１における溶装開先部の説明図、第１０図はその実
施例２についての溶接開先部の説明図である。 然してこれらの図面において、５は素管、１０は台車、
１１はレール、１２はプラズマトーチ、１３および１４
は１’ Ｉ Ｇ ）−チ、１５は支持座、１６はアーム
、ＩＴはローラ、１９は５ＡＷ）−チをそれぞれ示すも
のである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 北 １） 豊 大 同 平 林 清 照 同 西 野 征・規 男 同 武 重 賢 治 第５圓 ０ 章 ／ 圓 δ− 秦 ９ 圓 第イ圓 （Ａ） づ− （β） 第 グ 闇 第 １０ 圓
図はＵＯＥＩ／４管展造プロセスの概要を示した説明図
、第２図は本発明による浴接法を実施するための装置概
要説明図、第３図は高合金ソリッド鋼肯に対する場合の
本発明方法の１例について概９．ヲ示した説明図、第４
図はそのＩ＠接部マクロ形状の断面図、第５図は同じく
昼合金ソリッド鋼管に対する別の例の概要を示した説明
図、紀６図はその溶接部マクロ形状の断面図、第７図は
高合金クラツド鋼管に対する場合の概要説明図、第８図
はその溶接部マクロ形状の断面図、第９図は本発明の実
施例１における溶装開先部の説明図、第１０図はその実
施例２についての溶接開先部の説明図である。 然してこれらの図面において、５は素管、１０は台車、
１１はレール、１２はプラズマトーチ、１３および１４
は１’ Ｉ Ｇ ）−チ、１５は支持座、１６はアーム
、ＩＴはローラ、１９は５ＡＷ）−チをそれぞれ示すも
のである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 北 １） 豊 大 同 平 林 清 照 同 西 野 征・規 男 同 武 重 賢 治 第５圓 ０ 章 ／ 圓 δ− 秦 ９ 圓 第イ圓 （Ａ） づ− （β） 第 グ 闇 第 １０ 圓
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 υ成形、Ｏ成形されたステンレス鋼、ニッケル基
合金又は非鉄金属などによるソリッド若しくはクラツド
鋼材による素管な内面側と外面側からそれぞれ溶接する
と共に内面側からの溶接にＴＩＧ溶接を採用することを
特徴とするＵＯＥ鋼管の縦シーム溶接法。 ２、内面側からＴＩＧ溶接すると共に外面側からプラズ
マ溶接とＴＩＧ溶接若しくはＭＩＧ溶接する特許請求の
範囲第１項に記載のＵＯＥ鋼管の縦シーム溶接法。 ３、内面側からＴＩＧ溶接すると共に外面側から同時又
は個別にプラズマ溶接とＴＩＧ溶接若しくはＭＩＧ溶接
した後、再度ＴＩＧ溶接して外面側を積層する特許請求
の範囲第２項に記載のＵＯＥ鋼管の縦シーム溶接法０ ４、外面側から２電極サブマージ溶接した後１電極ない
し２電極以上のＴＩＧ溶接もしくはＭＩＧ溶接して合わ
せ材部分の肉盛溶接する特許請求の範囲第１項に記載の
ＵＯＥ鋼管の縦シーム溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1102084A JPS60154875A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1102084A JPS60154875A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60154875A true JPS60154875A (ja) | 1985-08-14 |
| JPH0252586B2 JPH0252586B2 (ja) | 1990-11-14 |
Family
ID=11766424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1102084A Granted JPS60154875A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60154875A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04305375A (ja) * | 1991-03-30 | 1992-10-28 | Mitsubishi Materials Corp | 造管方法およびその装置 |
| JP2002001538A (ja) * | 2000-06-21 | 2002-01-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 多電極溶接方法及び多電極溶接装置 |
| FR2857034A1 (fr) * | 2003-07-02 | 2005-01-07 | Industeel France | Procede d'assemblage d'un troncon de cremaillere de plate-forme petroliere auto-elevatrice |
| JP2013202626A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶接鋼管の製造装置 |
| EP2942146A3 (en) * | 2014-04-08 | 2015-12-09 | Steel Flower Co., Ltd. | Combination welding method of simultaneously performing resistance welding, tungsten arc welding and submerged arc welding |
| EP3088127A1 (en) * | 2015-04-29 | 2016-11-02 | King Lai Hygienic Materials Co., Ltd. | Welding structure of vacuum valve with an internal weld seam and method and apparatus thereof |
| CN114227044A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-03-25 | 广州永大不锈钢有限公司 | 一种高精度不锈钢管焊接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5713398A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Collecting device of solid material |
-
1984
- 1984-01-26 JP JP1102084A patent/JPS60154875A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US8092120B2 (en) | 2003-07-02 | 2012-01-10 | Industeel France | Method for assembling a rack portion of a self-raising oil rig |
| KR101183941B1 (ko) | 2003-07-02 | 2012-09-18 | 시바드 사 | 자동-상승 오일 플랫폼의 랙부의 조립 방법 |
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| CN114227044A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-03-25 | 广州永大不锈钢有限公司 | 一种高精度不锈钢管焊接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0252586B2 (ja) | 1990-11-14 |
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