JPH0252586B2 - - Google Patents
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- JPH0252586B2 JPH0252586B2 JP59011020A JP1102084A JPH0252586B2 JP H0252586 B2 JPH0252586 B2 JP H0252586B2 JP 59011020 A JP59011020 A JP 59011020A JP 1102084 A JP1102084 A JP 1102084A JP H0252586 B2 JPH0252586 B2 JP H0252586B2
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- welding
- tig
- torch
- plasma
- steel pipes
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- Expired - Lifetime
Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/025—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams
- B23K9/0253—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams for the longitudinal seam of tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
本発明はUOE鋼管の縦シーム溶接法に係り、
ステンレス鋼、ニツケル基合金鋼、非鉄金属など
によりそれなりの厚さをもつたソリツド鋼管を
UOE鋼管として適切な生産性を確保しながら割
れその他の欠陥が少ない健全な溶接部をもつたシ
ーム溶接を形成することのできる方法を提供しよ
うとするものである。 UOE鋼管を縦シーム溶接することは従来から
行われているが、このUOE鋼管縦シーム溶接方
法は２電極以上の多電極サブマージ溶接が主体で
ある。即ちこのサブマージ溶接は高能率、高速溶
接が可能であつて通常のラインパイプのシーム溶
接として最も普及している。然しこの高能率なサ
ブマージ溶接をステンレス鋼やニツケル基合金鋼
管の縦シーム溶接に適用する場合には種々の問題
を生ずることがあり、即ちフラツクスを溶融する
ための熱量がMIGおよびTIG溶接に比較し余分
に必要であり、溶接入熱が過大となり易く、オー
ステナイト系のステンレス鋼の溶接において凝固
割れや熱影響部の液化割れのような溶接高温割れ
が生じやすい。またサブマージド溶接においては
溶接用フラツクス中の水分が溶接時に拡散性水素
として溶接金属中に吸収されるのでフエライト系
またはマルテンサイト系のステンレス鋼を溶接す
る場合に低温割れが発生し易い。即ちこれらのこ
とから各種の高合金鋼管のシーム溶接にサブマー
ジド溶接することは何れにしても欠陥部を発生し
健全な溶接を得ることができない。このため近時
において大電流MIG溶接もしくは大電流MIG溶
接とサブマージ溶接で２層溶接してUOE鋼管の
内面、外面ともに良好な継手の得られることが一
部に発表されているが、大電流MIG溶接で高合
金鋼管を溶接することは入熱が大きすぎることと
高N2合金材などの酸素を嫌い合金材には適用で
きず、材質の多様化に対処することが困難であ
る。一方TIG溶接、小電流MIG溶接、プラズマ
溶接は各々汎用的な溶接法としては技術的に確立
しているもので、例えば特公昭57−13398号公報
の如きに成形ロールで素材板を一端から順次円筒
成形した小径薄肉鋼管のシーム溶接に適用された
例はあるが、大量生産方式のUOE鋼管のように
外径が16〜60吋、板厚が6.4〜32mmまでの大径で、
しかも板厚の大きい領域には未だ適用されないも
のとされており、これはTIG溶接、小電流MIG
溶接、プラズマ溶接はサブマージ溶接に比較して
深部における溶込みが充分に得られず、また能率
的に劣りUOE工場に採用されないことによるも
のである。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、ソリツド鋼管として
高マンガン鋼、フエライト又はオーステナイト系
ステンレス鋼、２相系ステンレス鋼、ニツケル基
合金、非鉄金属などによる大径溶接管をＵ成形、
Ｏ成形された素管に対し内面側からの溶接にTIG
溶接を採用すると共にその外面からプラズマ溶接
し、このプラズマ溶接上にTIG溶接もしくは
MIG溶接を行うことを提案するものである。 上記した内面側からのTIG溶接については１電
極もしくは２電極のホツトワイヤを取付けて行
い、又外面側からのTIG溶接に関してはフイラー
ワイヤを用いて実施する。 前記したような本発明について更に説明する
と、既述したようなUOE方式に従つた鋼管の製
造についてはその概要が第１図に示されている。
即ち素材板１に対して端縁部に開先加工すると共
に端曲げ２し、この端曲げされた鋼管を第１図Ｂ
のようにＵ成形し、次いで同図ＣのようにＯプレ
スして管状に成形してから第１図Ｄのように溶接
を行い、その後に１％前後の拡管処理して製品と
するものであるが、本発明によるものはこのよう
な一連の工程における第１図Ｄの溶接過程に関す
るものであつて、この溶接過程を上記したように
行うことによつて高マンガン鋼、ステンレス鋼そ
の他のソリツド鋼管を的確に製造するものであ
る。第２図にはこのような本発明方法を実施する
装置の概要が示されているが、レール１１上を走
行する台車１０上にＵプレス、Ｏプレスされた素
管５を載せ、溶接速度に合わせて移動するように
成つている。一方溶接トーチは前記素管５の内面
側および外面側に対し共に固定してあり、台車１
０に載せた素管５の移動によつて溶接するが、台
車１０上ではシーム方向の芯合わせのためにター
ニングローラが設けてあり、又溶接中のシーム倣
いのために微調整を可能としている。第２図から
明かなように鋼管外面側の溶接はプラズマトーチ
１２とTIGトーチ１３とが直列に並べられたもの
であつて、そのTIGトーチ１３はMIG又はSAW
溶接トーチと互換性があるようにしてあり、更に
該TIGトーチ１３の後方からホツトワイヤが導か
れている。然して上記したプラズマトーチ１２と
TIGトーチ１３の電極間距離は調整可能とされ、
又プラズマトーチ１２の前にTIGトーチを入れて
予熱効果をもたせることによりプラズマの溶着速
度を増すことができる。素管５の内面側において
はTIGトーチ１４を片持ち式に支持座１５に支持
され且つローラ１７を設けたブーム１６の先端に
設けたもので、該トーチ１４の前方にTVカメラ
モニター１８が設けられていて溶接線の倣いを行
わせ、又上記トーチ１４に対してはフイラーワイ
ヤが導かれている。なおこの第２図において示し
たものはTIG1電極のものを示しているが、TIG
トーチを２電極以上としても差支えがなく、それ
によつて溶接速度を上げることができ、更にトー
チ周りは半転が可能となつていて適宜上向溶接を
実施し得るようにされている。 具体的な実施態様として高合金のソリツド鋼管
における縦シーム溶接の態様の１つは第３図に示
す通りであり、外面側を上記したトーチ１２，１
３によるプラズマ溶接とTIG溶接となし、内面側
を前記トーチ１４による上向TIG溶接として内外
から同時溶接を行うものである。この場合外面側
のTIG溶接をMIG溶接に変えてもよく、積層法
としては板厚が10mm以下の場合、外面をプラズマ
溶接とTIG溶接（又はMIG溶接）とし、内面を
TIG溶接として同時溶接すると第４図Ａのような
マクロ形状となるが、板厚が10mm以上の場合には
上記と同様に同時溶接した後更に外面側をTIG溶
接でもう１層積層することとなるので第４図Ｂの
ようなマクロ形状となる。 又第５図は外面を前記トーチ１２，１３による
プラズマ溶接とTIG（又はMIG）溶接した後、素
管５を半転してその内面側を下向きのトーチ１４
によるTIG溶接するものであつて、第３図の場合
におけるTIG溶接は上向きであるのに対してこの
場合には下向きTIG溶接となることに特徴があ
り、積層状態も第６図Ａ，Ｂに示す如くで第４図
と同様10mm以下の板厚のときは外面２層、内面１
層の積層となり、10mm以上の板厚のときには外面
３層で内面１層となる。 然して上記のように高合金ソリツド鋼管の溶接
にプラズマ溶接とTIG溶接を組合わせた理由は、
トーチ１２によるプラズマ溶接は溶け込みが大き
くキーホール溶接が可能であつて、ソリツド鋼管
の溶接に適し、外面側からプラズマでキーホール
溶接したものを後続のトーチ１３によるTIG溶接
することにより外面のビード形状を整えることが
できる。又板厚が10mm以上になつた場合にはTIG
溶接による外面ビードの溶着量が不足することと
なるが、プラズマ溶接に対してTIG溶接２層の計
３層溶接とすることによつて適切にカバーするこ
とができる。TIG溶接はシールドガスとして純ア
ルゴンも用いており、その溶接金層における材質
性能は極めて良好であつて、各種ステンレス鋼か
ら非鉄に到る広範囲に適用することができる。な
おこの場合のTIG溶接は能率が低いので一部のオ
ーステナイト系又はフエライト系のステンレス鋼
の溶接にはTIG溶接の代りにMIG溶接を用いて
支障がなく、このためTIGとMIGのトーチに互
換性をもたせることは前述の通りである。 本発明によるものの具体的な実施例について説
明すると以下の如くである。 次の第１表に示すような化学成分を有する板厚
12.7mmの２相系ステンレスソリツド鋼管を素材全
体をＵ成形、Ｏ成形後に縦シーム溶接した。
ステンレス鋼、ニツケル基合金鋼、非鉄金属など
によりそれなりの厚さをもつたソリツド鋼管を
UOE鋼管として適切な生産性を確保しながら割
れその他の欠陥が少ない健全な溶接部をもつたシ
ーム溶接を形成することのできる方法を提供しよ
うとするものである。 UOE鋼管を縦シーム溶接することは従来から
行われているが、このUOE鋼管縦シーム溶接方
法は２電極以上の多電極サブマージ溶接が主体で
ある。即ちこのサブマージ溶接は高能率、高速溶
接が可能であつて通常のラインパイプのシーム溶
接として最も普及している。然しこの高能率なサ
ブマージ溶接をステンレス鋼やニツケル基合金鋼
管の縦シーム溶接に適用する場合には種々の問題
を生ずることがあり、即ちフラツクスを溶融する
ための熱量がMIGおよびTIG溶接に比較し余分
に必要であり、溶接入熱が過大となり易く、オー
ステナイト系のステンレス鋼の溶接において凝固
割れや熱影響部の液化割れのような溶接高温割れ
が生じやすい。またサブマージド溶接においては
溶接用フラツクス中の水分が溶接時に拡散性水素
として溶接金属中に吸収されるのでフエライト系
またはマルテンサイト系のステンレス鋼を溶接す
る場合に低温割れが発生し易い。即ちこれらのこ
とから各種の高合金鋼管のシーム溶接にサブマー
ジド溶接することは何れにしても欠陥部を発生し
健全な溶接を得ることができない。このため近時
において大電流MIG溶接もしくは大電流MIG溶
接とサブマージ溶接で２層溶接してUOE鋼管の
内面、外面ともに良好な継手の得られることが一
部に発表されているが、大電流MIG溶接で高合
金鋼管を溶接することは入熱が大きすぎることと
高N2合金材などの酸素を嫌い合金材には適用で
きず、材質の多様化に対処することが困難であ
る。一方TIG溶接、小電流MIG溶接、プラズマ
溶接は各々汎用的な溶接法としては技術的に確立
しているもので、例えば特公昭57−13398号公報
の如きに成形ロールで素材板を一端から順次円筒
成形した小径薄肉鋼管のシーム溶接に適用された
例はあるが、大量生産方式のUOE鋼管のように
外径が16〜60吋、板厚が6.4〜32mmまでの大径で、
しかも板厚の大きい領域には未だ適用されないも
のとされており、これはTIG溶接、小電流MIG
溶接、プラズマ溶接はサブマージ溶接に比較して
深部における溶込みが充分に得られず、また能率
的に劣りUOE工場に採用されないことによるも
のである。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、ソリツド鋼管として
高マンガン鋼、フエライト又はオーステナイト系
ステンレス鋼、２相系ステンレス鋼、ニツケル基
合金、非鉄金属などによる大径溶接管をＵ成形、
Ｏ成形された素管に対し内面側からの溶接にTIG
溶接を採用すると共にその外面からプラズマ溶接
し、このプラズマ溶接上にTIG溶接もしくは
MIG溶接を行うことを提案するものである。 上記した内面側からのTIG溶接については１電
極もしくは２電極のホツトワイヤを取付けて行
い、又外面側からのTIG溶接に関してはフイラー
ワイヤを用いて実施する。 前記したような本発明について更に説明する
と、既述したようなUOE方式に従つた鋼管の製
造についてはその概要が第１図に示されている。
即ち素材板１に対して端縁部に開先加工すると共
に端曲げ２し、この端曲げされた鋼管を第１図Ｂ
のようにＵ成形し、次いで同図ＣのようにＯプレ
スして管状に成形してから第１図Ｄのように溶接
を行い、その後に１％前後の拡管処理して製品と
するものであるが、本発明によるものはこのよう
な一連の工程における第１図Ｄの溶接過程に関す
るものであつて、この溶接過程を上記したように
行うことによつて高マンガン鋼、ステンレス鋼そ
の他のソリツド鋼管を的確に製造するものであ
る。第２図にはこのような本発明方法を実施する
装置の概要が示されているが、レール１１上を走
行する台車１０上にＵプレス、Ｏプレスされた素
管５を載せ、溶接速度に合わせて移動するように
成つている。一方溶接トーチは前記素管５の内面
側および外面側に対し共に固定してあり、台車１
０に載せた素管５の移動によつて溶接するが、台
車１０上ではシーム方向の芯合わせのためにター
ニングローラが設けてあり、又溶接中のシーム倣
いのために微調整を可能としている。第２図から
明かなように鋼管外面側の溶接はプラズマトーチ
１２とTIGトーチ１３とが直列に並べられたもの
であつて、そのTIGトーチ１３はMIG又はSAW
溶接トーチと互換性があるようにしてあり、更に
該TIGトーチ１３の後方からホツトワイヤが導か
れている。然して上記したプラズマトーチ１２と
TIGトーチ１３の電極間距離は調整可能とされ、
又プラズマトーチ１２の前にTIGトーチを入れて
予熱効果をもたせることによりプラズマの溶着速
度を増すことができる。素管５の内面側において
はTIGトーチ１４を片持ち式に支持座１５に支持
され且つローラ１７を設けたブーム１６の先端に
設けたもので、該トーチ１４の前方にTVカメラ
モニター１８が設けられていて溶接線の倣いを行
わせ、又上記トーチ１４に対してはフイラーワイ
ヤが導かれている。なおこの第２図において示し
たものはTIG1電極のものを示しているが、TIG
トーチを２電極以上としても差支えがなく、それ
によつて溶接速度を上げることができ、更にトー
チ周りは半転が可能となつていて適宜上向溶接を
実施し得るようにされている。 具体的な実施態様として高合金のソリツド鋼管
における縦シーム溶接の態様の１つは第３図に示
す通りであり、外面側を上記したトーチ１２，１
３によるプラズマ溶接とTIG溶接となし、内面側
を前記トーチ１４による上向TIG溶接として内外
から同時溶接を行うものである。この場合外面側
のTIG溶接をMIG溶接に変えてもよく、積層法
としては板厚が10mm以下の場合、外面をプラズマ
溶接とTIG溶接（又はMIG溶接）とし、内面を
TIG溶接として同時溶接すると第４図Ａのような
マクロ形状となるが、板厚が10mm以上の場合には
上記と同様に同時溶接した後更に外面側をTIG溶
接でもう１層積層することとなるので第４図Ｂの
ようなマクロ形状となる。 又第５図は外面を前記トーチ１２，１３による
プラズマ溶接とTIG（又はMIG）溶接した後、素
管５を半転してその内面側を下向きのトーチ１４
によるTIG溶接するものであつて、第３図の場合
におけるTIG溶接は上向きであるのに対してこの
場合には下向きTIG溶接となることに特徴があ
り、積層状態も第６図Ａ，Ｂに示す如くで第４図
と同様10mm以下の板厚のときは外面２層、内面１
層の積層となり、10mm以上の板厚のときには外面
３層で内面１層となる。 然して上記のように高合金ソリツド鋼管の溶接
にプラズマ溶接とTIG溶接を組合わせた理由は、
トーチ１２によるプラズマ溶接は溶け込みが大き
くキーホール溶接が可能であつて、ソリツド鋼管
の溶接に適し、外面側からプラズマでキーホール
溶接したものを後続のトーチ１３によるTIG溶接
することにより外面のビード形状を整えることが
できる。又板厚が10mm以上になつた場合にはTIG
溶接による外面ビードの溶着量が不足することと
なるが、プラズマ溶接に対してTIG溶接２層の計
３層溶接とすることによつて適切にカバーするこ
とができる。TIG溶接はシールドガスとして純ア
ルゴンも用いており、その溶接金層における材質
性能は極めて良好であつて、各種ステンレス鋼か
ら非鉄に到る広範囲に適用することができる。な
おこの場合のTIG溶接は能率が低いので一部のオ
ーステナイト系又はフエライト系のステンレス鋼
の溶接にはTIG溶接の代りにMIG溶接を用いて
支障がなく、このためTIGとMIGのトーチに互
換性をもたせることは前述の通りである。 本発明によるものの具体的な実施例について説
明すると以下の如くである。 次の第１表に示すような化学成分を有する板厚
12.7mmの２相系ステンレスソリツド鋼管を素材全
体をＵ成形、Ｏ成形後に縦シーム溶接した。
【表】
素管における開先は第７図に示すように加工
し、前記した第１表のものと同一成分系を有する
フイラーワイヤを用い、前記した第３図の板厚10
mm以上の場合に従い積層溶接法で溶接した。この
ときの外面プラズマ溶接とTIG溶接、内面のTIG
溶接および外面における第３層目のTIG溶接に関
する各溶接条件は次の第２表に示す通りである。
し、前記した第１表のものと同一成分系を有する
フイラーワイヤを用い、前記した第３図の板厚10
mm以上の場合に従い積層溶接法で溶接した。この
ときの外面プラズマ溶接とTIG溶接、内面のTIG
溶接および外面における第３層目のTIG溶接に関
する各溶接条件は次の第２表に示す通りである。
【表】
又上記のような溶接条件で得られた溶接継手に
ついて検討したが溶接割れやスラグ巻き込み等の
溶接欠陥は認められず、マクロ形状も良好なもの
として得られた。
ついて検討したが溶接割れやスラグ巻き込み等の
溶接欠陥は認められず、マクロ形状も良好なもの
として得られた。
【表】
然して第１０図にはこの場合の開先形状を示す
が、又その溶接条件は次の第４表の通りである。
が、又その溶接条件は次の第４表の通りである。
【表】
即ちこの条件で溶接した継手に関しても溶接割
れやスラグ巻き込みのような溶接欠陥がなく、マ
クロ形状においても良好なものであつた。 以上説明したような本発明によるときは、ステ
ンレス鋼、ニツケル基合金鋼、非鉄金属などのソ
リツド及びクラツド鋼管をUOEプロセスで製造
するに当つて、その縦シーム溶接を欠陥部のない
的確な状態として能率的に実施し得るものであ
り、即ちUO成形された素管に対し内面側と外面
側からそれぞれ溶接するものであるからそれなり
の板厚をもつた素材板による素管の溶接に即応し
しかもそれなりの能率を得しめることは勿論であ
つて、その内面側からの溶接にTIG溶接を採用す
ると共に外面側からのプラズマ溶接の外側はTIG
溶接またはMIG溶接するものであるからシール
ドガスなどの特質性を利用してこれらの部分で溶
接金属における特質性能を頗る良好とすることが
できて各種ステンレス鋼などにたいしても充分に
適用することができるものであり、又外面側から
内部において前記のようにからプラズマ溶接する
ことにより割れ発生などを回避すると共に好まし
い能率を確保せしめ、上記のようにその外側に適
宜MIG溶接を代用することとも相俟つて前記し
たような大径、厚肉の溶接目的にも有効に即応せ
しめ得、更にはこのようなTIG溶接による内面側
ビードが外面側からの内部初層ビードとしても利
用されて外面からの有利な溶接を可能にし、それ
らの何れからしても上記したようなソリツドまた
はクラツド鋼管の縦シーム溶接を健全な組織のも
のとして能率的に実施することができるものであ
つて、工業的にその効果の大きい発明である。
れやスラグ巻き込みのような溶接欠陥がなく、マ
クロ形状においても良好なものであつた。 以上説明したような本発明によるときは、ステ
ンレス鋼、ニツケル基合金鋼、非鉄金属などのソ
リツド及びクラツド鋼管をUOEプロセスで製造
するに当つて、その縦シーム溶接を欠陥部のない
的確な状態として能率的に実施し得るものであ
り、即ちUO成形された素管に対し内面側と外面
側からそれぞれ溶接するものであるからそれなり
の板厚をもつた素材板による素管の溶接に即応し
しかもそれなりの能率を得しめることは勿論であ
つて、その内面側からの溶接にTIG溶接を採用す
ると共に外面側からのプラズマ溶接の外側はTIG
溶接またはMIG溶接するものであるからシール
ドガスなどの特質性を利用してこれらの部分で溶
接金属における特質性能を頗る良好とすることが
できて各種ステンレス鋼などにたいしても充分に
適用することができるものであり、又外面側から
内部において前記のようにからプラズマ溶接する
ことにより割れ発生などを回避すると共に好まし
い能率を確保せしめ、上記のようにその外側に適
宜MIG溶接を代用することとも相俟つて前記し
たような大径、厚肉の溶接目的にも有効に即応せ
しめ得、更にはこのようなTIG溶接による内面側
ビードが外面側からの内部初層ビードとしても利
用されて外面からの有利な溶接を可能にし、それ
らの何れからしても上記したようなソリツドまた
はクラツド鋼管の縦シーム溶接を健全な組織のも
のとして能率的に実施することができるものであ
つて、工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第１図はUOE鋼管製造プロセスの概要を示
した説明図、第２図は本発明による溶接法を実施
するための装置概要説明図、第３図は高合金ソリ
ツド鋼管に対する場合の本発明方法の１例につい
て概要を示した説明図、第４図はその溶接部マク
ロ形状の断面図、第５図は同じく高合金ソリツド
鋼管に対する別の例の概要を示した説明図、第６
図はその溶接部マクロ形状の断面図、第７図は本
発明の実施例における溶接開先部の説明図であ
り、第８図はその他の溶接法についての溶接開先
部の説明図である。 然してこれらの図面において、５は素管、１０
は台車、１１はレール、１２はプラズマトーチ、
１３および１４はTIGトーチ、１５は支持座、１
６はアーム、１７はローラ、１９はSAWトーチ
をそれぞれ示すものである。
て、第１図はUOE鋼管製造プロセスの概要を示
した説明図、第２図は本発明による溶接法を実施
するための装置概要説明図、第３図は高合金ソリ
ツド鋼管に対する場合の本発明方法の１例につい
て概要を示した説明図、第４図はその溶接部マク
ロ形状の断面図、第５図は同じく高合金ソリツド
鋼管に対する別の例の概要を示した説明図、第６
図はその溶接部マクロ形状の断面図、第７図は本
発明の実施例における溶接開先部の説明図であ
り、第８図はその他の溶接法についての溶接開先
部の説明図である。 然してこれらの図面において、５は素管、１０
は台車、１１はレール、１２はプラズマトーチ、
１３および１４はTIGトーチ、１５は支持座、１
６はアーム、１７はローラ、１９はSAWトーチ
をそれぞれ示すものである。
Claims (1)
- １ Ｕ成形後Ｏ成形された素管を内側面からTIG
溶接すると共に外側面からプラズマ溶接し、この
外側面からのプラズマ溶接上にTIG溶接若しくは
MIG溶接することを特徴とするUOE鋼管の縦シ
ーム溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1102084A JPS60154875A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1102084A JPS60154875A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60154875A JPS60154875A (ja) | 1985-08-14 |
| JPH0252586B2 true JPH0252586B2 (ja) | 1990-11-14 |
Family
ID=11766424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1102084A Granted JPS60154875A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Ｕｏｅ鋼管の縦シ−ム溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60154875A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04305375A (ja) * | 1991-03-30 | 1992-10-28 | Mitsubishi Materials Corp | 造管方法およびその装置 |
| JP2002001538A (ja) * | 2000-06-21 | 2002-01-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 多電極溶接方法及び多電極溶接装置 |
| FR2857034B1 (fr) * | 2003-07-02 | 2006-09-22 | Industeel France | Procede d'assemblage d'un troncon de cremaillere de plate-forme petroliere auto-elevatrice |
| JP6054618B2 (ja) * | 2012-03-27 | 2016-12-27 | 日新製鋼株式会社 | 溶接鋼管の製造装置 |
| KR101414552B1 (ko) * | 2014-04-08 | 2014-07-03 | 주식회사 스틸플라워 | 텅스텐 아크용접과 서브 머지드 아크용접을 동시에 용접하는 복합 용접 방법 |
| EP3088127A1 (en) * | 2015-04-29 | 2016-11-02 | King Lai Hygienic Materials Co., Ltd. | Welding structure of vacuum valve with an internal weld seam and method and apparatus thereof |
| CN114227044A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-03-25 | 广州永大不锈钢有限公司 | 一种高精度不锈钢管焊接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5713398A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Collecting device of solid material |
-
1984
- 1984-01-26 JP JP1102084A patent/JPS60154875A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5713398A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Collecting device of solid material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60154875A (ja) | 1985-08-14 |
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