JPS5896824A - 連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法 - Google Patents
連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法Info
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- JPS5896824A JPS5896824A JP19367481A JP19367481A JPS5896824A JP S5896824 A JPS5896824 A JP S5896824A JP 19367481 A JP19367481 A JP 19367481A JP 19367481 A JP19367481 A JP 19367481A JP S5896824 A JPS5896824 A JP S5896824A
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- cooling
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- continuous annealing
- cooling rolls
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5735—Details
- C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍設備における冷却ロールによるストリ
ップの冷却方法に関する。
ップの冷却方法に関する。
ストリップの連続焼鈍設備では加熱され大ストリップを
冷却するため冷却ロールが用いられることがある。この
冷却ロールはその内部に外部から冷媒を流通せしめ、こ
れに−トリップを直接接触させることＫよシ冷却を行う
ようＫなっている。ところが、このように冷却ロールで
ストリップの冷却を行った場合、ライン速度や板厚等の
ライン条件によってはストリップの形状下層や冷却効率
の低下という問題を生ずることかあ〉、実ライン操業に
おけゐ大Ｉなネックとなっている。
冷却するため冷却ロールが用いられることがある。この
冷却ロールはその内部に外部から冷媒を流通せしめ、こ
れに−トリップを直接接触させることＫよシ冷却を行う
ようＫなっている。ところが、このように冷却ロールで
ストリップの冷却を行った場合、ライン速度や板厚等の
ライン条件によってはストリップの形状下層や冷却効率
の低下という問題を生ずることかあ〉、実ライン操業に
おけゐ大Ｉなネックとなっている。
本発明はこのような問題に錐み創案され良もので、連続
焼鈍設備において冷却−−ルによるストリップの好適な
冷却方法を提供せんとするものである。本発明者等の研
究によれば、連続焼鈍設備での冷却ロールによるストリ
ップ形状不要の発生は、１本の冷却ロールによる冷却量
の多少、換言すれば冷却量を決定するライン条件との関
係における相対的なロール径の大小に大きく左右される
ことが判明した。卸ち、ロール径が大きく、このためラ
イン速度やストリップ板厚との関係から１本のロールに
よるストリップ冷却量があま夛にも大きくなると、その
冷却量の大きさ故に、ストリップ板幅方向における温度
差が一度生じてしまうとそれが増長され、増々その温度
差が大きくなるシそれがあシ、このような大きな温度差
が共応力によりストリップ内と摩ＩＩを起こし、形状不
良を生ぜしめる場合がある。また逆にロール径があまシ
に小さいとロールとストリップとの接触状態が悪くなっ
てストリップとロールとの隙間が大きくなシ、との九め
総括伝熱係数が低下して冷却効率が低下してしまう結果
となる。本発明者等はこのような冷却ロールの四−ル径
とストリップ冷却状態との関係に着目し、各ライン条件
に対する適正なロール径の範ｉ！ｌを規定し、この規定
された範囲の径を有するロールによ）ストリップの冷却
を行うようにしたものである。
焼鈍設備において冷却−−ルによるストリップの好適な
冷却方法を提供せんとするものである。本発明者等の研
究によれば、連続焼鈍設備での冷却ロールによるストリ
ップ形状不要の発生は、１本の冷却ロールによる冷却量
の多少、換言すれば冷却量を決定するライン条件との関
係における相対的なロール径の大小に大きく左右される
ことが判明した。卸ち、ロール径が大きく、このためラ
イン速度やストリップ板厚との関係から１本のロールに
よるストリップ冷却量があま夛にも大きくなると、その
冷却量の大きさ故に、ストリップ板幅方向における温度
差が一度生じてしまうとそれが増長され、増々その温度
差が大きくなるシそれがあシ、このような大きな温度差
が共応力によりストリップ内と摩ＩＩを起こし、形状不
良を生ぜしめる場合がある。また逆にロール径があまシ
に小さいとロールとストリップとの接触状態が悪くなっ
てストリップとロールとの隙間が大きくなシ、との九め
総括伝熱係数が低下して冷却効率が低下してしまう結果
となる。本発明者等はこのような冷却ロールの四−ル径
とストリップ冷却状態との関係に着目し、各ライン条件
に対する適正なロール径の範ｉ！ｌを規定し、この規定
された範囲の径を有するロールによ）ストリップの冷却
を行うようにしたものである。
このため本発明は、ストリップをロール径但し、ｄニス
トリップ板厚（■） ■＝ニライン！［（愼／５ｅｅ） Ｕ、：冷却ロールの総括伝熱係数 （Ｋｃａｔ／ｍ” ・ｈ、 ℃） の関係を満たす冷却ロールにて冷却するようにしえもの
である。
トリップ板厚（■） ■＝ニライン！［（愼／５ｅｅ） Ｕ、：冷却ロールの総括伝熱係数 （Ｋｃａｔ／ｍ” ・ｈ、 ℃） の関係を満たす冷却ロールにて冷却するようにしえもの
である。
以下、本実ｆ１４を詳述すると、第１図は連続［１プロ
セスラインにおける冷却ロールのロール径とそのロール
によるストリップの冷却量との関係及びその冷却量と形
状不良等との関係を調べた実験結果を示すものである。
セスラインにおける冷却ロールのロール径とそのロール
によるストリップの冷却量との関係及びその冷却量と形
状不良等との関係を調べた実験結果を示すものである。
なお、この実験例の条件は、
ストリップ板厚（ｄ） ： １．０■ライン速度
（Ｖ） ： Ｌ２５１１１１／Ｉ＠Ｃ冷却ロール内
冷却水の流量：１Ｇ−／Ｈｒ冷却前のストリップ温度
ニア００℃ ストリップの冷却ロールへの巻付角度：１１１００であ
シ、極〈標準的な条件とし喪。図中、（Ｃｕ）は銅ロー
ル（総括伝熱係数Ｕ＠ ： １ ａｏｏ Ｋｃａｌ／Ｉ
ｌＫ” −ｈパ０） 、ｔ 良（’＠） Ｆｉ鉄ロール
（Ｕ、 ： ５００ ＫｃａＡ／♂、ｈ、“０）による
場合を各示す。本発明者尋はかかる実験データから、１
本のロールで冷却する最大の冷却量が１！ｉｏ’ｏ 以
上の場合、ストリップに冷却ムシが生じ易く、また逆に
冷却量が２０℃以下の場合、冷却効率が悪くて奥ライン
に適用し難く、このようなことから、１本のロールで冷
却する冷却量１丁は２０℃〈Δテ〈１５０℃の範囲に選
定されねばならないことを見い出した。
（Ｖ） ： Ｌ２５１１１１／Ｉ＠Ｃ冷却ロール内
冷却水の流量：１Ｇ−／Ｈｒ冷却前のストリップ温度
ニア００℃ ストリップの冷却ロールへの巻付角度：１１１００であ
シ、極〈標準的な条件とし喪。図中、（Ｃｕ）は銅ロー
ル（総括伝熱係数Ｕ＠ ： １ ａｏｏ Ｋｃａｌ／Ｉ
ｌＫ” −ｈパ０） 、ｔ 良（’＠） Ｆｉ鉄ロール
（Ｕ、 ： ５００ ＫｃａＡ／♂、ｈ、“０）による
場合を各示す。本発明者尋はかかる実験データから、１
本のロールで冷却する最大の冷却量が１！ｉｏ’ｏ 以
上の場合、ストリップに冷却ムシが生じ易く、また逆に
冷却量が２０℃以下の場合、冷却効率が悪くて奥ライン
に適用し難く、このようなことから、１本のロールで冷
却する冷却量１丁は２０℃〈Δテ〈１５０℃の範囲に選
定されねばならないことを見い出した。
次に第２図はストリップの冷却速度とストリップ板厚と
の謁係を調べ九実験結果を示すもので、その実験例にお
ける条件は以下の通夛である。
の謁係を調べ九実験結果を示すもので、その実験例にお
ける条件は以下の通夛である。
温度降下量：３００°０（７００゛０（冷却開始温度Ｔ
Ｊ’） −５４ｏｏ゛ｏ（冷却終了温度〒−）） 冷却ロールの材質：鉄（Ｕｏ ： ７００ Ｋｃａｔ／
ｌｎ” −ｈ−’Ｏ）ストリップのｐ−ルへの巻付角度
４８０’閣からも判るように板厚ａ （ｍ）と冷却速度
ａ（’０７ｓ・Ｃ）とには以下の関係が成シ立つ。
Ｊ’） −５４ｏｏ゛ｏ（冷却終了温度〒−）） 冷却ロールの材質：鉄（Ｕｏ ： ７００ Ｋｃａｔ／
ｌｎ” −ｈ−’Ｏ）ストリップのｐ−ルへの巻付角度
４８０’閣からも判るように板厚ａ （ｍ）と冷却速度
ａ（’０７ｓ・Ｃ）とには以下の関係が成シ立つ。
σａｃ ｔＪ、／ｄ
そして、かかる関係式を水冷ロールのヒートモデルによ
りさらに＾体化すると以下のようになる。即ち、まずス
トリップから水冷ロールへの熱移動量Ｑｒが以下のよう
にして求められる。
りさらに＾体化すると以下のようになる。即ち、まずス
トリップから水冷ロールへの熱移動量Ｑｒが以下のよう
にして求められる。
Ｑｒ−Ａ、・Ｕ、・ＡＴｓ” ｓ韮丁 ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１）但し
、ム、 ：水冷ロールとストリップとの接触面積（−） ｔ ニストリップの水冷ロールに対する接触時間（ｓ
＠ｅ） ＪＴ＋ａ ：対継平均温［（℃） 丁ｖｄ：冷却水入慟温ｆ（’０） Ｔｗｅ：冷却開始温度（℃） Ｔｓｄニストリップ冷却闘始温［（℃）Ｔ−ニストリッ
プ冷却終了温ｆ （℃）Ｌ： ロールへの寺付長さ−） （Ｌ８） ニライン速度（嘱／■・Ｃ）壕喪、水冷ｐ−
ルによる冷却中のストリップの熱損失Ｑｓが以下のよう
にして求められる。
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１）但し
、ム、 ：水冷ロールとストリップとの接触面積（−） ｔ ニストリップの水冷ロールに対する接触時間（ｓ
＠ｅ） ＪＴ＋ａ ：対継平均温［（℃） 丁ｖｄ：冷却水入慟温ｆ（’０） Ｔｗｅ：冷却開始温度（℃） Ｔｓｄニストリップ冷却闘始温［（℃）Ｔ−ニストリッ
プ冷却終了温ｆ （℃）Ｌ： ロールへの寺付長さ−） （Ｌ８） ニライン速度（嘱／■・Ｃ）壕喪、水冷ｐ−
ルによる冷却中のストリップの熱損失Ｑｓが以下のよう
にして求められる。
Ｑｍ−Ｗ−１−ｄ−ｒ−ｃｐ−ＩＴ −・−−−−−
−−−−曲−曲−−−−−−−−−−−−−−（２）但
し、Ｗ ニストリップ幅（悔） ｒ ニストリップの比重（即／雰１） Ｃｐニストリップの比熱（Ｋｅａｔ／＊ ・℃）そして
、ここでＱｒ＝Ｑｓ＋であるから、上記（１）及び（２
）式から以下の関係式が導かれる。
−−−−曲−曲−−−−−−−−−−−−−−（２）但
し、Ｗ ニストリップ幅（悔） ｒ ニストリップの比重（即／雰１） Ｃｐニストリップの比熱（Ｋｅａｔ／＊ ・℃）そして
、ここでＱｒ＝Ｑｓ＋であるから、上記（１）及び（２
）式から以下の関係式が導かれる。
（°、゛ム、＋ＷＺ）
ここで上式から、
となり、これにノＴｓ、γ、ｃｐの値を幽てはめると、
４丁 −ｏ、１ｏｚ −Ｈ九二１と
−Ｖ
となる。ここで前記した如く、１本のロールによる冷却
量は２ Ｇ ”Ｏ（ＪＴ（１５０’０ の範囲を採る必
要があることから、これを轟てはめる・と、 となル、ロール径りは上記式を満足する範囲で選定され
ねばならないことになる。
量は２ Ｇ ”Ｏ（ＪＴ（１５０’０ の範囲を採る必
要があることから、これを轟てはめる・と、 となル、ロール径りは上記式を満足する範囲で選定され
ねばならないことになる。
本発明は以上のような構成からなるものであるが、笑ラ
インにおいては具体的に以下のようにして適用される。
インにおいては具体的に以下のようにして適用される。
第１図はＤ／ｄ と総括伝熱係数Ｕ、との関係を示すも
ので、（Ｃｕ）は銅ロール、（Ｆ・）は鉄ロールによる
場合を６示するが、実ツインへの適用に＠っては上記総
括伝熱係数Ｕ、が基準とな９、ライン適度尋が決定さす
る。第４図はス） ＩＪツブの板厚と連続焼鈍ラインで
ストリップが採ｐ得る最高ライン速度との関係を示すも
のであるが、これによれば板厚ｄ。を境にして板厚が小
さい範囲では、そのライン最高速度はライン速度能力そ
のもので規制され、これに対し板厚が大きい範囲では連
続焼鈍炉の能力で規制され、前者の場合Ｖ ＝ ３．０
ＴＶ／１ｚｅｅ で一定の速度ｔ４２９得るが、後者
の場合Ｖ＝１２５／ｄ ０８ｌｉ係となる。従って実ラ
インＫをいては、板厚ｄＳ（略０．７５ｓｍ）以上の範
囲では上記式によ多連続焼鈍炉の能力により決定される
板厚領域のｄ−Ｖ Ｋ基づきロール径を決定する必要が
ある。
ので、（Ｃｕ）は銅ロール、（Ｆ・）は鉄ロールによる
場合を６示するが、実ツインへの適用に＠っては上記総
括伝熱係数Ｕ、が基準とな９、ライン適度尋が決定さす
る。第４図はス） ＩＪツブの板厚と連続焼鈍ラインで
ストリップが採ｐ得る最高ライン速度との関係を示すも
のであるが、これによれば板厚ｄ。を境にして板厚が小
さい範囲では、そのライン最高速度はライン速度能力そ
のもので規制され、これに対し板厚が大きい範囲では連
続焼鈍炉の能力で規制され、前者の場合Ｖ ＝ ３．０
ＴＶ／１ｚｅｅ で一定の速度ｔ４２９得るが、後者
の場合Ｖ＝１２５／ｄ ０８ｌｉ係となる。従って実ラ
インＫをいては、板厚ｄＳ（略０．７５ｓｍ）以上の範
囲では上記式によ多連続焼鈍炉の能力により決定される
板厚領域のｄ−Ｖ Ｋ基づきロール径を決定する必要が
ある。
さらに第Ｓ図は一定の冷却量ノ〒を得るための各板厚ｄ
とストリップのり一ル接触長さとの関係を示すものであ
石が、これによれば板厚がｄ、 （略０．γ５■）以上
の範囲ではストリップのロールへの接触長さは略一定で
あるが、ｄ、以下の範囲ではｔｏｃａ となシ、板厚が
小さい程ロールへの接触長さは短くて済むことになる。
とストリップのり一ル接触長さとの関係を示すものであ
石が、これによれば板厚がｄ、 （略０．γ５■）以上
の範囲ではストリップのロールへの接触長さは略一定で
あるが、ｄ、以下の範囲ではｔｏｃａ となシ、板厚が
小さい程ロールへの接触長さは短くて済むことになる。
このことはロールへの接触長さを一定とした場合、板厚
が小さくなるほど冷却量が大きくなることを意味するが
、前記した如く、１本のロールによる冷却量ＪＴはＪＴ
（１５０℃ の必要があり、このため寮ラインにおいて
は、板厚がｄ、よシ小さい場合は各−−ルとストリップ
との接触長さを変化させて各ロールにおける温度降下量
（冷却量）が１５０℃以上とならないよう操業すゐ必要
がある。
が小さくなるほど冷却量が大きくなることを意味するが
、前記した如く、１本のロールによる冷却量ＪＴはＪＴ
（１５０℃ の必要があり、このため寮ラインにおいて
は、板厚がｄ、よシ小さい場合は各−−ルとストリップ
との接触長さを変化させて各ロールにおける温度降下量
（冷却量）が１５０℃以上とならないよう操業すゐ必要
がある。
以上述べた本発明によれば、連続焼鈍工程においてスト
リップの板厚やライン速度に応じて好適な範囲のロール
径を選択してストリップＣ冷却を行うことができるので
、ストリップを適正な温度降下量で冷却し、もって形状
不＆勢を生せしめることなく効率的にストリップを冷却
することができるという優れ良効来がある。
リップの板厚やライン速度に応じて好適な範囲のロール
径を選択してストリップＣ冷却を行うことができるので
、ストリップを適正な温度降下量で冷却し、もって形状
不＆勢を生せしめることなく効率的にストリップを冷却
することができるという優れ良効来がある。
第１図は冷却ロールのロール径とそのロールによるスト
リップの冷却量との関係及びその冷却量と形状不良等と
の関係を調べ九結果を示すものである。第２図はストリ
ップの板厚と冷却速度との関係を調べた結果を示すもの
である。第３図はＤ／ｄとロールの総括伝熱係数との関
係を示すものである。第４図はストリップの板厚とライ
ンが実質的に採ヤ得る最高速度との関係を示すものであ
る。第Ｓ図はストリップの板厚とロールへの接触長さを
示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発明者 夷 川 正 治
リップの冷却量との関係及びその冷却量と形状不良等と
の関係を調べ九結果を示すものである。第２図はストリ
ップの板厚と冷却速度との関係を調べた結果を示すもの
である。第３図はＤ／ｄとロールの総括伝熱係数との関
係を示すものである。第４図はストリップの板厚とライ
ンが実質的に採ヤ得る最高速度との関係を示すものであ
る。第Ｓ図はストリップの板厚とロールへの接触長さを
示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発明者 夷 川 正 治
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内部に冷媒を流通せしめた冷却ロールにス） ＩＪツブ
を接触させて冷却する方法において、ストリップ′ｔσ
〜に径Ｄ （ｓ）が、但し、ｄニストリップ板厚（ｗ） Ｖニラインａ度（％／１・Ｃ） Ｕ、：冷却ロールの総括伝熱係数 （Ｋｃａｔ／−・ｈ・°ｏ） の関係を満たす冷却ロールにて冷却することを特徴とす
る連続焼鈍設備における冷却ロールによるストリップの
冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19367481A JPS5896824A (ja) | 1981-12-03 | 1981-12-03 | 連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19367481A JPS5896824A (ja) | 1981-12-03 | 1981-12-03 | 連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896824A true JPS5896824A (ja) | 1983-06-09 |
Family
ID=16311893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19367481A Pending JPS5896824A (ja) | 1981-12-03 | 1981-12-03 | 連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5896824A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599130A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯のロ−ル冷却方法 |
| JPS60169525A (ja) * | 1984-02-15 | 1985-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続焼鈍炉冷却帯の鋼帯冷却方法 |
| JPS62161921A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
| JPS62161923A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
| JPS62161924A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
| JPS62161925A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS565930A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for cooling steel strip in continuous annealing |
| JPS5635730A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Cooling method for steel hoop in continuous annealing apparatus |
-
1981
- 1981-12-03 JP JP19367481A patent/JPS5896824A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS565930A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for cooling steel strip in continuous annealing |
| JPS5635730A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Cooling method for steel hoop in continuous annealing apparatus |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599130A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯のロ−ル冷却方法 |
| JPS6231052B2 (ja) * | 1982-07-08 | 1987-07-06 | Kawasaki Seitetsu Kk | |
| JPS60169525A (ja) * | 1984-02-15 | 1985-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続焼鈍炉冷却帯の鋼帯冷却方法 |
| JPS6337170B2 (ja) * | 1984-02-15 | 1988-07-25 | Mitsubishi Jukogyo Kk | |
| JPS62161925A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
| JPS62161924A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
| JPS62161923A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
| US4738733A (en) * | 1986-01-09 | 1988-04-19 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for heat-treatment of a strip |
| JPS62161921A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプの熱処理方法 |
| JPH068461B2 (ja) * | 1986-01-09 | 1994-02-02 | 三菱重工業株式会社 | ストリツプの熱処理方法 |
| JPH068462B2 (ja) * | 1986-01-09 | 1994-02-02 | 三菱重工業株式会社 | ストリツプの熱処理方法 |
| JPH068463B2 (ja) * | 1986-01-09 | 1994-02-02 | 三菱重工業株式会社 | ストリツプの熱処理方法 |
| JPH0672270B2 (ja) * | 1986-01-09 | 1994-09-14 | 三菱重工業株式会社 | ストリツプの熱処理方法 |
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