JPH0672270B2 - ストリツプの熱処理方法 - Google Patents
ストリツプの熱処理方法Info
- Publication number
- JPH0672270B2 JPH0672270B2 JP61001306A JP130686A JPH0672270B2 JP H0672270 B2 JPH0672270 B2 JP H0672270B2 JP 61001306 A JP61001306 A JP 61001306A JP 130686 A JP130686 A JP 130686A JP H0672270 B2 JPH0672270 B2 JP H0672270B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- strip
- heat
- cooling
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 27
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 4
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 3
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 10
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5735—Details
- C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法
に関する。
に関する。
＜従来の技術＞ 連続焼鈍設備における冷却ロールによるストリップの冷
却方法として種々提案されているが、その１例として、
特開昭58−96824号公報にはロール径がある関係を満た
す冷却ロールにてストリップを冷却する方法が開示され
ている。この発明は、ストリップの冷却ロールに関し、
そのロール径をロール１本で冷却するストリップの温度
降下量に基づいて決定したものである。即ち、ロール１
本での冷却量が20℃以下の場合、冷却効率が悪く、冷却
ロールの本数が増大することから実機適用が難しくなる
としている。またロール１本での冷却量が150℃以上の
場合には、ストリップに冷却ムラが生じ易く、良好なス
トリップとなし難いとしている。
却方法として種々提案されているが、その１例として、
特開昭58−96824号公報にはロール径がある関係を満た
す冷却ロールにてストリップを冷却する方法が開示され
ている。この発明は、ストリップの冷却ロールに関し、
そのロール径をロール１本で冷却するストリップの温度
降下量に基づいて決定したものである。即ち、ロール１
本での冷却量が20℃以下の場合、冷却効率が悪く、冷却
ロールの本数が増大することから実機適用が難しくなる
としている。またロール１本での冷却量が150℃以上の
場合には、ストリップに冷却ムラが生じ易く、良好なス
トリップとなし難いとしている。
これらの認識に立ち、特開昭58−96824においては伝熱
モデルを作成し、下式（１）（２）に示すストリップ放
熱量Qsとストリップロール間伝熱量Qrを等値をした上で
式（３）に代入し、ロール外径Ｄ、熱通過量Ｋ、板厚ｔ
及びライン速度Lsの関係を式（４）のように規定してい
る。
モデルを作成し、下式（１）（２）に示すストリップ放
熱量Qsとストリップロール間伝熱量Qrを等値をした上で
式（３）に代入し、ロール外径Ｄ、熱通過量Ｋ、板厚ｔ
及びライン速度Lsの関係を式（４）のように規定してい
る。
＜発明が解決しようとする問題点＞ 本発明者らは先願発明者と同様にロールによりストリッ
プを加熱ないし冷却する方法について、数百回に及ぶ実
験を繰り返したところ、特願昭58−96824号に開示され
る条件ではまだ不十分であることが判った。例えば、冷
却後ストリップに温度むらを生ずるもの、あるいは冷却
中にストリップが著しく変形して座屈し、しわ状の歪、
いわゆるクーリングバックルを生ずるものがあった。
プを加熱ないし冷却する方法について、数百回に及ぶ実
験を繰り返したところ、特願昭58−96824号に開示され
る条件ではまだ不十分であることが判った。例えば、冷
却後ストリップに温度むらを生ずるもの、あるいは冷却
中にストリップが著しく変形して座屈し、しわ状の歪、
いわゆるクーリングバックルを生ずるものがあった。
本発明者らは、これらの原因について、数百に及ぶロー
ルによる加熱，冷却の実験データを詳細に解析した結
果、ロールとストリップの接触状態がストリップ冷却
（あるいは加熱）後の温度むらに大きく影響を及ぼすこ
と、ロール自体の自重，流通されている熱媒の重量，ス
トリップテンション等によるたわみに大きく支配されて
いることが判明した。
ルによる加熱，冷却の実験データを詳細に解析した結
果、ロールとストリップの接触状態がストリップ冷却
（あるいは加熱）後の温度むらに大きく影響を及ぼすこ
と、ロール自体の自重，流通されている熱媒の重量，ス
トリップテンション等によるたわみに大きく支配されて
いることが判明した。
本発明は、ストリップの塑性変形、ロールシェルの熱
歪、ロールシェルの強度上の制約及び伝熱上の制約の４
つの要件を考慮することにより、ストリップの加熱、冷
却むら及びこれに起因するストリップの変形を防止する
ことのできるストリップの熱処理方法を提供することを
目的とする。
歪、ロールシェルの強度上の制約及び伝熱上の制約の４
つの要件を考慮することにより、ストリップの加熱、冷
却むら及びこれに起因するストリップの変形を防止する
ことのできるストリップの熱処理方法を提供することを
目的とする。
＜問題点を解決するための手段＞ 斯かる目的を達成するための本発明の構成は内部に熱媒
を流通させた加熱あるいは冷却ロールにストリップを接
触させて加熱あるいは冷却する方法において、次式の関
係をすべて満たすロール外径D,ロールシェル厚δR，ロ
ール表面粗度σ2のロールを使用することを特徴とする
連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法。
を流通させた加熱あるいは冷却ロールにストリップを接
触させて加熱あるいは冷却する方法において、次式の関
係をすべて満たすロール外径D,ロールシェル厚δR，ロ
ール表面粗度σ2のロールを使用することを特徴とする
連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法。
＜作用＞ まず、第１図を参照して、ロール１上のストリップ３が
塑性変形を起こさないための条件を示す。同図に示され
るようにストリップ３には、単位断面積当りユニットテ
ンションUTの張力が作用する（このユニットテンション
UTは板幅方向の関数である。）と共にロール外径Ｄに沿
って湾曲しているので曲げ応力が作用している。従って
ストリップ３の外表面に作用する張力の和は（ET/D＋U
T）となる。この張力の和の第１項は板厚の関数であ
り、板厚の増加により増大する。従って、最大の板厚t
maxであっても、曲げによる応力とユニットテンション
の和（Etmax/D＋UT）がストリップ３の降伏応力σsより
小さくしなければ、ストリップ３は塑性変形を起こして
しまう。即ち、ストリップ３の塑性変形を防止するに
は、下式（５）が満たされる必要がある。
塑性変形を起こさないための条件を示す。同図に示され
るようにストリップ３には、単位断面積当りユニットテ
ンションUTの張力が作用する（このユニットテンション
UTは板幅方向の関数である。）と共にロール外径Ｄに沿
って湾曲しているので曲げ応力が作用している。従って
ストリップ３の外表面に作用する張力の和は（ET/D＋U
T）となる。この張力の和の第１項は板厚の関数であ
り、板厚の増加により増大する。従って、最大の板厚t
maxであっても、曲げによる応力とユニットテンション
の和（Etmax/D＋UT）がストリップ３の降伏応力σsより
小さくしなければ、ストリップ３は塑性変形を起こして
しまう。即ち、ストリップ３の塑性変形を防止するに
は、下式（５）が満たされる必要がある。
これをロール外径Ｄについて解けば下式（６）となる。
Etmax／（σs−UT）＜Ｄ …（６） しかしながら、第６図に本発明者らの実験結果を示すよ
うに、式（６）を満足しなくても、操業下において品質
上問題となるストリップ３の塑性変形は起こらず、下式
（７）に示すように、式（６）の1/2.8のロール外径以
上の範囲で操業下において何んら品質上問題とならなか
った。
うに、式（６）を満足しなくても、操業下において品質
上問題となるストリップ３の塑性変形は起こらず、下式
（７）に示すように、式（６）の1/2.8のロール外径以
上の範囲で操業下において何んら品質上問題とならなか
った。
Etmax／（σs−UT）＜2.8D …（７） 尚、第６図において、直線ａよりも下の範囲が式（６）
を満足するロール径Ｄの範囲，直線ｂよりも下の範囲が
式（７）を満足するロール径Ｄの範囲を各々示してお
り、直線ｂよりも上の範囲の×印は好ましくない結果を
示し、また直線ａよりも上で直線ｂよりも下の範囲の○
印は良好な結果を示している。
を満足するロール径Ｄの範囲，直線ｂよりも下の範囲が
式（７）を満足するロール径Ｄの範囲を各々示してお
り、直線ｂよりも上の範囲の×印は好ましくない結果を
示し、また直線ａよりも上で直線ｂよりも下の範囲の○
印は良好な結果を示している。
次に、第２図を参照してロールシェルの熱歪上の制約に
ついて説明する。第２図（ａ）に示されるように、スト
リップ３を冷却する場合、ストリップ３に接触する部分
1aのロールシェル温度Ｔδ（δ）は下式（８）に示すよ
うに、冷媒２の温度TRより高く、ストリップ３の温度TS
より低い。
ついて説明する。第２図（ａ）に示されるように、スト
リップ３を冷却する場合、ストリップ３に接触する部分
1aのロールシェル温度Ｔδ（δ）は下式（８）に示すよ
うに、冷媒２の温度TRより高く、ストリップ３の温度TS
より低い。
TS＞Ｔδ（δ）＞TR ……（８） 一方、ストリップ３が接触していない部分1bのロールシ
ェル温度Ｔδ′はロール外面がほぼ断熱状態に近いた
め、冷媒３の温度TRにほぼ等しい。
ェル温度Ｔδ′はロール外面がほぼ断熱状態に近いた
め、冷媒３の温度TRにほぼ等しい。
Ｔδ′≒TR ……（９） この結果、ストリップ３が接触する部分1bのロールシェ
ルが膨張し、ストリップが接触していない部分1bとの間
で引き合いが起こり、第２図（ｂ）に示すようにロール
１の外表面に波形の凹凸が生ずる。このため、ストリッ
プ３にロール１と接触する部分としない部分が生じ、冷
却むらが発生することとなる。簡易的に表現すれば、冷
却熱流により生ずるロールシェルの温度の算術的平均温
度を代表温度とすれば下式がなり立つ。
ルが膨張し、ストリップが接触していない部分1bとの間
で引き合いが起こり、第２図（ｂ）に示すようにロール
１の外表面に波形の凹凸が生ずる。このため、ストリッ
プ３にロール１と接触する部分としない部分が生じ、冷
却むらが発生することとなる。簡易的に表現すれば、冷
却熱流により生ずるロールシェルの温度の算術的平均温
度を代表温度とすれば下式がなり立つ。
但し、ｑはストリップ熱媒間の熱流束（kcal/m2ｈ）、 λRはロールシェルの熱伝導率（kcal/mh℃）、 ΔＤはストリップ冷却部とストリップが接触していない
部分のロール径差（ｍ）である。
部分のロール径差（ｍ）である。
本発明者らの行った実験結果によれば、ストリップ幅1.
8mまでの範囲で、下式（８）が満たされなければ、スト
リップがロールから著しく浮き上り、冷却されず最終製
品品質に悪影響を及ぼす冷却むら、ストリップの変形が
発生することが確認されている。
8mまでの範囲で、下式（８）が満たされなければ、スト
リップがロールから著しく浮き上り、冷却されず最終製
品品質に悪影響を及ぼす冷却むら、ストリップの変形が
発生することが確認されている。
ΔＤ＜３×10-3（ｍ） ………（12） そこで式（12）に式（11），（10）を代入すると次の様
になる。
になる。
これをＤについて解く。
次に、第３図を参照してロールシェル強度上の制約につ
いて説明する。
いて説明する。
第３図に示されるように、ロール１の内部には熱媒２が
流通し、その外周面にはストリップ３が巻き掛けられる
ので、ロール１にはロール自重2G1l1，熱媒重量2G2l2，
及びストリップテンション2G3Wが作用する。ロール１は
その両端を軸受４により支えられているので、単純はり
とみなすことができる。そこで、ロール自重2G1l1，熱
媒重量2G2l2，及びストリップテンション2G3Wが、軸受
４間におけるロール１に均一に分布するとして、ロール
１に生ずる最大曲げ応力σは下式（14）のように求めら
れる。
流通し、その外周面にはストリップ３が巻き掛けられる
ので、ロール１にはロール自重2G1l1，熱媒重量2G2l2，
及びストリップテンション2G3Wが作用する。ロール１は
その両端を軸受４により支えられているので、単純はり
とみなすことができる。そこで、ロール自重2G1l1，熱
媒重量2G2l2，及びストリップテンション2G3Wが、軸受
４間におけるロール１に均一に分布するとして、ロール
１に生ずる最大曲げ応力σは下式（14）のように求めら
れる。
σ＝16D(G1l1+G2l2+G3W)L ／｛π(D4-D4 i)｝ ……（14） 式（14）で求められる最大曲げ応力σがロールシェルの
降伏応力σyより小さければ、上述した３つの外力によ
りロール１が破損しないわけであるが、これだけでは不
十分である。外力によりロール１が大きくたわんでしま
うと、ロール１とストリップ２の接触状態が悪くなり、
ストリップ２に温度むらを生ずることとなるからであ
る。そこで、実験データを解析したところ、ロール１と
ストリップ２とが沿って良く接触するには、下式（15）
に示すように最大曲げ応力σがロールシェルの降伏応力
σyの10.5分の１より小さくする必要があることが判っ
た。尚、10.5は実験定数である。
降伏応力σyより小さければ、上述した３つの外力によ
りロール１が破損しないわけであるが、これだけでは不
十分である。外力によりロール１が大きくたわんでしま
うと、ロール１とストリップ２の接触状態が悪くなり、
ストリップ２に温度むらを生ずることとなるからであ
る。そこで、実験データを解析したところ、ロール１と
ストリップ２とが沿って良く接触するには、下式（15）
に示すように最大曲げ応力σがロールシェルの降伏応力
σyの10.5分の１より小さくする必要があることが判っ
た。尚、10.5は実験定数である。
σy/10.5＞σ ……（15） また、式（14）（15）によりロール外径D,ロール内径Di
が求められるので、ロールシェル厚δRは下式（16）に
従って求められる。
が求められるので、ロールシェル厚δRは下式（16）に
従って求められる。
δR＝（Ｄ−Di）/2 ……（16） ここで、一般にロールシェル厚δRはロール内外径Di,D
に比べて十分小さいので、次の様に近似することができ
る。
に比べて十分小さいので、次の様に近似することができ
る。
σy/10.5＞16D(G1l1+G2l2+G3W) ・L/｛π(D4-D4 i)｝ ……（17） ここで式（16）より D4 i＝(D-2δR)4 ＝D4+16D2δ2 R+16δ4 R+8D2δ2 R −8D3δR-24Dδ3 R ＝D4-8D3δR+24D2δ2 R−24Dδ3 R ＋16δ4 R ≒D4-8D3δR（∵δ2 R，δ3 R，δ4 Rの項を無視した） …
（18） （18）式を（17）式にして 最後に、第４図を参照して伝熱上の制約について説明す
る。第４図は冷却の場合の伝熱関係図である。
（18） （18）式を（17）式にして 最後に、第４図を参照して伝熱上の制約について説明す
る。第４図は冷却の場合の伝熱関係図である。
ここでストリップ３の抜熱量は下式（20）で示される。
Ｑ＝CstWLs(Tsi-Tso) …（20） ロール１中の熱媒２とストリップ３との伝熱は下式（2
1）で示される。
1）で示される。
但し、θはストリップ巻付角（度）である。
また、ストリップ熱媒間の熱通過率Ｋは下式（22）で示
される。
される。
但し、λgはストリップとロール間に介在する ガスの熱伝導率（kcal/mh℃）、 σ1はストリップの表面粗さ（ｍ）、 σ2はロールシェル外表面の粗さ（ｍ） である。
式（20）（21）より下式が導かれる。
式（23）は各々の限界条件を考慮して下式に変形され
る。
る。
ここで、以上の伝熱によりストリップが例えば冷却され
てΔTsだけ温度が下がった場合、下式で示される熱応力
σsを生じる。
てΔTsだけ温度が下がった場合、下式で示される熱応力
σsを生じる。
σs/E＝βΔTs ……（25） これは、周囲の拘束条件、ストリップの温度により変形
に至るかどうか決まるが、その上限温度ΔTscriはほぼ2
00℃である。
に至るかどうか決まるが、その上限温度ΔTscriはほぼ2
00℃である。
＜実施例＞ φ750,φ1500mmのロールを用いＫ＝700,1000で0.5t〜1.
0tのストリップをライン速度200〜400mpm,ロール接触角
20〜120°で実験した結果を第５図に示す。ストリップ
は700〜550℃でロール接触を開始し、650〜250℃でロー
ルから離れている。第５図に示されるように、本発明の
条件を満足する場合にはストリップ形状が良好となるこ
とが判る。
0tのストリップをライン速度200〜400mpm,ロール接触角
20〜120°で実験した結果を第５図に示す。ストリップ
は700〜550℃でロール接触を開始し、650〜250℃でロー
ルから離れている。第５図に示されるように、本発明の
条件を満足する場合にはストリップ形状が良好となるこ
とが判る。
＜発明の効果＞ 以上、実施例に基づいて具体的に説明したように本発明
のストリップの熱処理方法は、ストリップの塑性変形，
ロールシェルの熱歪，ロールシェルの強度上の制約及び
伝熱上の制約の４つの要件を考慮したロールを使用して
ストリップを加熱ないし冷却するので、実操業条件に近
い状態でストリップの加熱、冷却むらあるいはこれに起
因するストリップの変形を防止することができる。
のストリップの熱処理方法は、ストリップの塑性変形，
ロールシェルの熱歪，ロールシェルの強度上の制約及び
伝熱上の制約の４つの要件を考慮したロールを使用して
ストリップを加熱ないし冷却するので、実操業条件に近
い状態でストリップの加熱、冷却むらあるいはこれに起
因するストリップの変形を防止することができる。
第１図はロール上のストリップに作用するユニットテン
ションと曲げ応力を示す説明図、第２図（ａ）はロール
シェルの温度分布を示す説明図、第２図（ｂ）はロール
外表面の熱変形を示す説明図、第３図はロールシェルに
加わる外力とその分布を示す説明図、第４図はロールと
ストリップ間の伝熱関係図、第５図、第６図は各々本発
明者らの行った実験の結果を示すグラフである。 図面中、 １はロール、 ２は熱媒、 ３はストリップ、 ４は軸受である。
ションと曲げ応力を示す説明図、第２図（ａ）はロール
シェルの温度分布を示す説明図、第２図（ｂ）はロール
外表面の熱変形を示す説明図、第３図はロールシェルに
加わる外力とその分布を示す説明図、第４図はロールと
ストリップ間の伝熱関係図、第５図、第６図は各々本発
明者らの行った実験の結果を示すグラフである。 図面中、 １はロール、 ２は熱媒、 ３はストリップ、 ４は軸受である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯田 祐弘 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 白石 典久 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】内部に熱媒を流通させた加熱あるいは冷却
ロールにストリップを接触させて加熱あるいは冷却する
方法において、次式の関係をすべて満たすロール外径D,
ロールシェル厚δR，ロール表面粗度σ2のロールを使用
することを特徴とする連続焼鈍設備におけるストリップ
の熱処理方法。 但し、CSはストリップ比熱（kcal/kg℃）、 Ｄはロール外径（ｍ）、 Diはロール内径（ｍ）、 Ｅはストリップのヤング率（kg/m2）、 G1はロールバレル単位長当たりの重量（kg/m）、 G2はロールバレル単位長当たりの熱媒重量（kg/m）、 G3はストリップ単位幅当たりの張力（kg/m）、 Ｋはストリップ熱媒間の熱通過率（kcal/m2ｈ℃）、 Ｌはロールベアリング間の２分の１の距離（ｍ）、 l1はロールバレル長の２分の１の距離（ｍ）、 l2はロール熱媒充填部バレル方向長の２分の１の距離
（ｍ）、 LSはストリップのライン速度（m/h）、 ｔはストリップ厚さ（ｍ）、 tmaxは処理される最大ストリップ厚さ（ｍ）、 Tsiはロールに接触直前のストリップ温度（℃）、 Tsoはロールと熱交換した後ロールから離脱直後のスト
リップ温度（℃）、 TRは熱媒温度（℃）、 UTはユニットテンション（kg/m2）、 Ｗはストリップ幅（ｍ）、 αiは熱媒とロール内面の間の熱伝達率（kcal/m2ｈ）、 βロールシェルの線膨張率（1/℃）、 δRロールシェル厚さ（ｍ）、 λRロールシェルの熱伝導率（kcal/mh℃）、 πは円周率、 σはロールに発生する応力（kg/m2）、 σsはストリップの降伏応力（kg/m2）、 σyはロールシェルの降伏応力（kg/m2）である。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001306A JPH0672270B2 (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | ストリツプの熱処理方法 |
| AU67179/87A AU567840B2 (en) | 1986-01-09 | 1987-01-06 | Continuous annealing of crs with heating/cooling roll in the furnace |
| EP87100196A EP0230882B1 (en) | 1986-01-09 | 1987-01-09 | Method for heat-treatment of a strip |
| US07/001,896 US4738733A (en) | 1986-01-09 | 1987-01-09 | Method for heat-treatment of a strip |
| DE8787100196T DE3761210D1 (de) | 1986-01-09 | 1987-01-09 | Verfahren zur waermebehandlung von bandstahl. |
| CA000527045A CA1280056C (en) | 1986-01-09 | 1987-01-09 | Method for heat-treatment of a strip |
| DE198787100196T DE230882T1 (de) | 1986-01-09 | 1987-01-09 | Verfahren zur waermebehandlung von bandstahl. |
| KR1019870000106A KR910001354B1 (ko) | 1986-01-09 | 1987-01-09 | 스트립의 열처리방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001306A JPH0672270B2 (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | ストリツプの熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62161925A JPS62161925A (ja) | 1987-07-17 |
| JPH0672270B2 true JPH0672270B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=11497802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61001306A Expired - Fee Related JPH0672270B2 (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | ストリツプの熱処理方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4738733A (ja) |
| EP (1) | EP0230882B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0672270B2 (ja) |
| KR (1) | KR910001354B1 (ja) |
| AU (1) | AU567840B2 (ja) |
| CA (1) | CA1280056C (ja) |
| DE (2) | DE3761210D1 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5655665A (en) * | 1994-12-09 | 1997-08-12 | Georgia Tech Research Corporation | Fully integrated micromachined magnetic particle manipulator and separator |
| KR100427510B1 (ko) * | 2001-06-11 | 2004-04-27 | 이강범 | 방수재 구조 및 그를 제조하기 위한 제조방법 |
| SE524588C2 (sv) * | 2002-12-23 | 2004-08-31 | Sandvik Ab | Förfarande jämte anordning för att kyla band- och trådmaterial |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51104417A (ja) * | 1975-03-12 | 1976-09-16 | Nippon Steel Corp | Renzokushodonho |
| JPS5749097A (en) * | 1980-09-08 | 1982-03-20 | Hitachi Ltd | Impeller made of steel plate |
| JPS5896824A (ja) * | 1981-12-03 | 1983-06-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法 |
| JPS5974238A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 金属ストリツプの冷却方法及び装置 |
| JPS59104436A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 金属ストリツプの冷却速度制御方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599130A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯のロ−ル冷却方法 |
| JPS5956532A (ja) * | 1982-09-24 | 1984-04-02 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍における薄鋼板のロ−ル冷却方法 |
| JPS5974239A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 鋼帯冷却装置 |
| JPS59143028A (ja) * | 1983-02-03 | 1984-08-16 | Nippon Steel Corp | 連続熱処理炉における金属ストリツプの冷却装置 |
| DE3463162D1 (en) * | 1983-06-11 | 1987-05-21 | Nippon Steel Corp | Method for cooling a steel strip in a continuous-annealing furnace |
-
1986
- 1986-01-09 JP JP61001306A patent/JPH0672270B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-01-06 AU AU67179/87A patent/AU567840B2/en not_active Ceased
- 1987-01-09 US US07/001,896 patent/US4738733A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-01-09 KR KR1019870000106A patent/KR910001354B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1987-01-09 CA CA000527045A patent/CA1280056C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-09 DE DE8787100196T patent/DE3761210D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-09 DE DE198787100196T patent/DE230882T1/de active Pending
- 1987-01-09 EP EP87100196A patent/EP0230882B1/en not_active Expired
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51104417A (ja) * | 1975-03-12 | 1976-09-16 | Nippon Steel Corp | Renzokushodonho |
| JPS5749097A (en) * | 1980-09-08 | 1982-03-20 | Hitachi Ltd | Impeller made of steel plate |
| JPS5896824A (ja) * | 1981-12-03 | 1983-06-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍設備における冷却ロ−ルによるストリツプの冷却方法 |
| JPS5974238A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 金属ストリツプの冷却方法及び装置 |
| JPS59104436A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 金属ストリツプの冷却速度制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR870007289A (ko) | 1987-08-18 |
| EP0230882A1 (en) | 1987-08-05 |
| EP0230882B1 (en) | 1989-12-20 |
| AU567840B2 (en) | 1987-12-03 |
| CA1280056C (en) | 1991-02-12 |
| DE3761210D1 (de) | 1990-01-25 |
| DE230882T1 (de) | 1987-12-17 |
| US4738733A (en) | 1988-04-19 |
| KR910001354B1 (ko) | 1991-03-04 |
| AU6717987A (en) | 1987-07-30 |
| JPS62161925A (ja) | 1987-07-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6594896B2 (en) | Method for making corrugated fins | |
| JPH0672270B2 (ja) | ストリツプの熱処理方法 | |
| US4705579A (en) | Method for cooling a metal strip in a continuous annealing furnace | |
| EP0127319B1 (en) | Continuous casting apparatus for the production of cast sheets | |
| JPH068463B2 (ja) | ストリツプの熱処理方法 | |
| JP3077625B2 (ja) | 熱間圧延ロールの冷却方法 | |
| JPH068461B2 (ja) | ストリツプの熱処理方法 | |
| EP0108328B1 (en) | Continuous annealing apparatus | |
| JPH068462B2 (ja) | ストリツプの熱処理方法 | |
| JP2735402B2 (ja) | 大径角形鋼管の熱間成形工法 | |
| JPH075995B2 (ja) | 連続焼鈍炉における金属ストリツプの張力制御方法 | |
| JP3380354B2 (ja) | 竪型光輝焼鈍炉におけるステンレス帯板の炉内すり疵抑制方法 | |
| JP3397967B2 (ja) | 形鋼の圧延方法 | |
| JPH0583616B2 (ja) | ||
| JPH11104768A (ja) | 熱交換器用チューブの製造装置 | |
| JPS62158511A (ja) | 板圧延における形状制御方法 | |
| EP0310376B1 (en) | Rolling process for clad steel | |
| JPS62120433A (ja) | 帯状体の冷却ロ−ル | |
| JP3496531B2 (ja) | 溝形鋼の製造方法 | |
| JPH01149927A (ja) | 珪素鋼板用横型焼鈍炉 | |
| KR0136170B1 (ko) | 하부 스프레이를 통한 열연코일의 느슨 감김방지 방법 | |
| JPH0813365B2 (ja) | 薄肉ウェブｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH08283872A (ja) | 竪型連続焼鈍炉のハースロール配置方法 | |
| JPS5839008B2 (ja) | 円筒管の製造法及び装置 | |
| JPS59192152A (ja) | 耐座屈性能の高い薄肉ウエブを有するｈ形鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |