JP3077625B2 - 熱間圧延ロールの冷却方法 - Google Patents
熱間圧延ロールの冷却方法Info
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- JP3077625B2 JP3077625B2 JP09101601A JP10160197A JP3077625B2 JP 3077625 B2 JP3077625 B2 JP 3077625B2 JP 09101601 A JP09101601 A JP 09101601A JP 10160197 A JP10160197 A JP 10160197A JP 3077625 B2 JP3077625 B2 JP 3077625B2
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- cooling water
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ワークロールシフ
ト機構を有する熱間圧延機の上下のワークロールを冷却
する方法に関するものである。
ト機構を有する熱間圧延機の上下のワークロールを冷却
する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図４において、熱間圧延機の上下ワーク
ロール３，４間のロール軸方向のギャップ量は、ロール
の偏摩耗や、上下ワークロール３，４の熱膨張差などに
より、図示するように不均一となり、このために、鋼板
７の断面形状の不良や圧延中の鋼板７の蛇行などの問題
が生じる。
ロール３，４間のロール軸方向のギャップ量は、ロール
の偏摩耗や、上下ワークロール３，４の熱膨張差などに
より、図示するように不均一となり、このために、鋼板
７の断面形状の不良や圧延中の鋼板７の蛇行などの問題
が生じる。
【０００３】そこで、上下ワークロールを鋼板の幅方向
に移動させるワークロールシフト機構を有した熱間圧延
機が採用されてきている。このワークロールシフト機構
を有した熱間圧延機においては、コイル単位、あるいは
ロット単位で上下ワークロールの位置をシフトさせるこ
とで、上下ワークロールの摩耗、熱膨張の分散を図ろう
としている。
に移動させるワークロールシフト機構を有した熱間圧延
機が採用されてきている。このワークロールシフト機構
を有した熱間圧延機においては、コイル単位、あるいは
ロット単位で上下ワークロールの位置をシフトさせるこ
とで、上下ワークロールの摩耗、熱膨張の分散を図ろう
としている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ワーク
ロールシフト機構を有する熱間圧延機であっても、従来
の圧延機と同様、上下のワークロールは同量の冷却水に
て冷却されているので、上ワークロールにおいては、図
６に示すように、上ワークロール３と水切りワイパ５と
の間に滞留する冷却水により、ロールバイト近傍の冷却
効果が下ワークロール４に較べて低くなり、上ワークロ
ール３の熱膨張量が下ワークロール４に較べて大きくな
る。この上下ワークロール３，４における熱膨張の絶対
量の差によって、図５に示すように、シフト毎にロール
ギャップの幅方向の左右対称性が崩れ、鋼板７が蛇行す
る。従って、ワークロールシフト機構を有した熱間圧延
機では、通常、１回あたりのシフト量に上限を設けてお
り、結果として、ワークロールシフト機構本来の効果で
ある上下ワークロールの摩耗、熱膨張の分散といった作
用を最大限に発揮することができなかった。
ロールシフト機構を有する熱間圧延機であっても、従来
の圧延機と同様、上下のワークロールは同量の冷却水に
て冷却されているので、上ワークロールにおいては、図
６に示すように、上ワークロール３と水切りワイパ５と
の間に滞留する冷却水により、ロールバイト近傍の冷却
効果が下ワークロール４に較べて低くなり、上ワークロ
ール３の熱膨張量が下ワークロール４に較べて大きくな
る。この上下ワークロール３，４における熱膨張の絶対
量の差によって、図５に示すように、シフト毎にロール
ギャップの幅方向の左右対称性が崩れ、鋼板７が蛇行す
る。従って、ワークロールシフト機構を有した熱間圧延
機では、通常、１回あたりのシフト量に上限を設けてお
り、結果として、ワークロールシフト機構本来の効果で
ある上下ワークロールの摩耗、熱膨張の分散といった作
用を最大限に発揮することができなかった。
【０００５】なお、熱膨張量が従来の熱間圧延ロール材
質に較べて大きいハイスロールを使った場合に生じる幅
方向の板厚の不均等を解消するために、特開平７−３２
３３１６号公報では、下ワークロールの冷却水量を幅方
向に制御して、上ワークロールのプロフィルに対して凹
凸が逆になったヒートクラウンを下ワークロールに生じ
させる、例えば、熱膨張によって凸状にヒートクラウン
を形成した上ワークロールに対して、下ワークロールに
は凹状のヒートクラウンを形成させることで、上下ワー
クロール間の幅方向へのロールギャップを均一に保つ方
法が提案されている。しかしながら、この方法では、基
本的に熱膨張により形成されるヒートクラウンを利用し
ているので、ワークロールシフト機構を適用した際に
は、上下ロールの幅方向の左右対称性を保つことが困難
であり、依然として上限を設ける必要が生じる。
質に較べて大きいハイスロールを使った場合に生じる幅
方向の板厚の不均等を解消するために、特開平７−３２
３３１６号公報では、下ワークロールの冷却水量を幅方
向に制御して、上ワークロールのプロフィルに対して凹
凸が逆になったヒートクラウンを下ワークロールに生じ
させる、例えば、熱膨張によって凸状にヒートクラウン
を形成した上ワークロールに対して、下ワークロールに
は凹状のヒートクラウンを形成させることで、上下ワー
クロール間の幅方向へのロールギャップを均一に保つ方
法が提案されている。しかしながら、この方法では、基
本的に熱膨張により形成されるヒートクラウンを利用し
ているので、ワークロールシフト機構を適用した際に
は、上下ロールの幅方向の左右対称性を保つことが困難
であり、依然として上限を設ける必要が生じる。
【０００６】本発明は、上記した問題点を解決するため
になされたものであり、熱膨張差を小さくすることがで
き、これにより、ワークロールシフト機構の許容上限を
大きくすることができ、また、そのようにしても鋼板が
蛇行することのない熱間圧延ロールの冷却方法を提供す
ることを目的とする。
になされたものであり、熱膨張差を小さくすることがで
き、これにより、ワークロールシフト機構の許容上限を
大きくすることができ、また、そのようにしても鋼板が
蛇行することのない熱間圧延ロールの冷却方法を提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の熱間圧延ロールの冷却方法は、上ワーク
ロールへの冷却水量を、下ワークロールの冷却水量の
１．２〜２．５倍としたのである。そして、このように
することにより、上下の熱膨張差が小さくなる。
めに、本発明の熱間圧延ロールの冷却方法は、上ワーク
ロールへの冷却水量を、下ワークロールの冷却水量の
１．２〜２．５倍としたのである。そして、このように
することにより、上下の熱膨張差が小さくなる。
【０００８】
【発明の実施の形態】熱間圧延ロールにおいて、上ワー
クロールと下ワークロールとの冷却効果を比較すると、
上ワークロールでは、上記したように水切りワイパ上に
冷却水が滞留するので、下ワークロールに較べて冷却効
果が低く、上ワークロールの熱膨張量は下ワークロール
に較べて大きいことから、本発明者は、上下のワークロ
ールの熱膨張差を小さくするべく以下のようにした。
クロールと下ワークロールとの冷却効果を比較すると、
上ワークロールでは、上記したように水切りワイパ上に
冷却水が滞留するので、下ワークロールに較べて冷却効
果が低く、上ワークロールの熱膨張量は下ワークロール
に較べて大きいことから、本発明者は、上下のワークロ
ールの熱膨張差を小さくするべく以下のようにした。
【０００９】すなわち、本発明は、ワークロールシフト
機構を有する熱間圧延機におけるワークロールを冷却す
る方法であって、上ワークロールへの冷却水量を、下ワ
ークロールの冷却水量の１．２〜２．５倍としたのであ
る。
機構を有する熱間圧延機におけるワークロールを冷却す
る方法であって、上ワークロールへの冷却水量を、下ワ
ークロールの冷却水量の１．２〜２．５倍としたのであ
る。
【００１０】本発明方法において、上ワークロールへの
冷却水量を下ワークロールへのそれと較べて１．２〜
２．５倍としたのは以下の理由にある。すなわち１．２
倍に満たない場合は、上ワークロールがそれほど冷却さ
れず、上ワークロールの熱膨張量が下ワークロールのそ
れより大きくなって、下ワークロールとの熱膨張差が大
きくなるために、上下ワークロールの幅方向の左右対称
性が崩れ、ワークロールシフト機構によるシフト時に鋼
板が蛇行するからである。
冷却水量を下ワークロールへのそれと較べて１．２〜
２．５倍としたのは以下の理由にある。すなわち１．２
倍に満たない場合は、上ワークロールがそれほど冷却さ
れず、上ワークロールの熱膨張量が下ワークロールのそ
れより大きくなって、下ワークロールとの熱膨張差が大
きくなるために、上下ワークロールの幅方向の左右対称
性が崩れ、ワークロールシフト機構によるシフト時に鋼
板が蛇行するからである。
【００１１】また、一方、上ワークロールへの冷却水量
が下ワークロールへのそれと較べて２．５倍を超える場
合は、今度は、上ワークロールが過冷却されて下ワーク
ロールとの熱膨張差が大きくなり、結果、上記同様に鋼
板が蛇行するからである。
が下ワークロールへのそれと較べて２．５倍を超える場
合は、今度は、上ワークロールが過冷却されて下ワーク
ロールとの熱膨張差が大きくなり、結果、上記同様に鋼
板が蛇行するからである。
【００１２】これに対し、上ワークロールの冷却水量を
下ワークロールの冷却水量に較べて１．２〜２．５倍と
すれば、上下のワークロール間の熱膨張差が小さくな
り、これにより、ワークロールシフト機構を作動させた
際に、上下ワークロールでギャップ量の幅方向の偏差が
小さくなり、上下ワークロールの幅方向の左右対称性が
保たれ、ワークロールシフト機構によるシフト時に鋼板
が蛇行しない。
下ワークロールの冷却水量に較べて１．２〜２．５倍と
すれば、上下のワークロール間の熱膨張差が小さくな
り、これにより、ワークロールシフト機構を作動させた
際に、上下ワークロールでギャップ量の幅方向の偏差が
小さくなり、上下ワークロールの幅方向の左右対称性が
保たれ、ワークロールシフト機構によるシフト時に鋼板
が蛇行しない。
【００１３】
【実施例】以下に、本発明の実施例を図１〜図３を参照
して説明する。図１は、本発明の熱間圧延ロールの冷却
方法を適用する熱間圧延ミルにおける（ａ）は上下ワー
クロールの周辺を示し、（ｂ）は冷却ヘッダを示す図で
ある。図２は、本発明の熱間圧延ロールの冷却方法を実
施した際におけるワークロールシフト時の冷却水量比率
とキャンバー量の関係を示す図である。図３は、図２に
おけるキャンバー量を示す図である。
して説明する。図１は、本発明の熱間圧延ロールの冷却
方法を適用する熱間圧延ミルにおける（ａ）は上下ワー
クロールの周辺を示し、（ｂ）は冷却ヘッダを示す図で
ある。図２は、本発明の熱間圧延ロールの冷却方法を実
施した際におけるワークロールシフト時の冷却水量比率
とキャンバー量の関係を示す図である。図３は、図２に
おけるキャンバー量を示す図である。
【００１４】図１において、１は、熱間圧延ミルの上ワ
ークロール３を鋼板搬送方向の下流側から冷却する冷却
ヘッダ、２は、下ワークロール４を同じく鋼板搬送方向
の下流側から冷却する冷却ヘッダである。このうち、冷
却ヘッダ１は、例えば斜め上方から上ワークロール３に
冷却水を噴射するように配置され、一方、冷却ヘッダ２
は、例えば斜め下方から下ワークロール４に冷却水を噴
射するように配置されている。
ークロール３を鋼板搬送方向の下流側から冷却する冷却
ヘッダ、２は、下ワークロール４を同じく鋼板搬送方向
の下流側から冷却する冷却ヘッダである。このうち、冷
却ヘッダ１は、例えば斜め上方から上ワークロール３に
冷却水を噴射するように配置され、一方、冷却ヘッダ２
は、例えば斜め下方から下ワークロール４に冷却水を噴
射するように配置されている。
【００１５】冷却ヘッダ１の冷却水噴射孔１ａは、冷却
ヘッダ２の噴射孔２ａと同径であり、また、冷却ヘッダ
２に較べて冷却ヘッダ１の噴射孔１ａの数が多くなって
いる。このようにすることで、上ワークロール３へと噴
射する冷却水量を、下ワークロール４へのそれと較べて
多くしている。
ヘッダ２の噴射孔２ａと同径であり、また、冷却ヘッダ
２に較べて冷却ヘッダ１の噴射孔１ａの数が多くなって
いる。このようにすることで、上ワークロール３へと噴
射する冷却水量を、下ワークロール４へのそれと較べて
多くしている。
【００１６】本実施例では、冷却ヘッダ１，２の噴射孔
１ａ，２ａの配列は、図１に示すように、噴射孔１ａの
最下段及び噴射孔２ａの最上段は幅方向縁部まで形成さ
れ、噴射孔１ａは上方及び噴射孔２ａは下方へと両端の
噴射孔１ａ，２ａが少なくなっている。このように配列
することで、鋼板幅方向中央部における熱膨張量を抑え
ることができる。
１ａ，２ａの配列は、図１に示すように、噴射孔１ａの
最下段及び噴射孔２ａの最上段は幅方向縁部まで形成さ
れ、噴射孔１ａは上方及び噴射孔２ａは下方へと両端の
噴射孔１ａ，２ａが少なくなっている。このように配列
することで、鋼板幅方向中央部における熱膨張量を抑え
ることができる。
【００１７】５，６は、上下ワークロール３，４の各々
の軸方向に亘ってそれぞれその周面に接触して設けたロ
ールワイパであり、冷却ヘッダ１，２からの冷却水が、
鋼板へ飛散しないようにするためのものである。
の軸方向に亘ってそれぞれその周面に接触して設けたロ
ールワイパであり、冷却ヘッダ１，２からの冷却水が、
鋼板へ飛散しないようにするためのものである。
【００１８】本発明方法は、上記構成において、上ワー
クロール３への冷却水量を、下ワークロール４の冷却水
量の１．２〜２．５倍とした。
クロール３への冷却水量を、下ワークロール４の冷却水
量の１．２〜２．５倍とした。
【００１９】ちなみに本発明の効果を確認するために、
遠心鋳造にて製造した線膨張係数が１．２×１０-5 １
／℃のダクタイル鋳鉄製の芯材の外周に、線膨張係数が
１．１×１０-5 １／℃のNiグレン鋳鉄製の外層（厚さ
５０ｍｍ）を覆った、外径が７５０ｍｍで、バレル長が
２５００ｍｍの上下ワークロール３，４を、ワークロー
ルシフト機構を有する仕上最終スタンドに組み込み、板
厚が３．２ｍｍ、板幅が９８０ｍｍの低炭素熱延鋼帯
（Ｃ：０．０４ｗｔ％）を仕上げ温度８８０℃に圧延す
る際、水圧を１０kgf/cm2 で水量を３５０〜１０５０ｍ
3/hrの範囲で冷却ヘッダ１，２に供給し、ワークロール
シフトによる鋼板先端におけるキャンバー量を調べた。
なお、キャンバー量は、図３に示すように鋼板７の外周
軸方向中央部における隙間の距離である。
遠心鋳造にて製造した線膨張係数が１．２×１０-5 １
／℃のダクタイル鋳鉄製の芯材の外周に、線膨張係数が
１．１×１０-5 １／℃のNiグレン鋳鉄製の外層（厚さ
５０ｍｍ）を覆った、外径が７５０ｍｍで、バレル長が
２５００ｍｍの上下ワークロール３，４を、ワークロー
ルシフト機構を有する仕上最終スタンドに組み込み、板
厚が３．２ｍｍ、板幅が９８０ｍｍの低炭素熱延鋼帯
（Ｃ：０．０４ｗｔ％）を仕上げ温度８８０℃に圧延す
る際、水圧を１０kgf/cm2 で水量を３５０〜１０５０ｍ
3/hrの範囲で冷却ヘッダ１，２に供給し、ワークロール
シフトによる鋼板先端におけるキャンバー量を調べた。
なお、キャンバー量は、図３に示すように鋼板７の外周
軸方向中央部における隙間の距離である。
【００２０】上記の結果、図２に示すように、ワークロ
ールシフト量を１００ｍｍとした場合は、上ワークロー
ルへの冷却水量と下ワークロールへの冷却水量との比率
が、約１．１より小さいときは、斜線で示す有効なキャ
ンバー量の範囲を外れ、また、約２．９より大きいとき
は同様に有効なキャンバー量の範囲を外れ、鋼板が蛇行
した。
ールシフト量を１００ｍｍとした場合は、上ワークロー
ルへの冷却水量と下ワークロールへの冷却水量との比率
が、約１．１より小さいときは、斜線で示す有効なキャ
ンバー量の範囲を外れ、また、約２．９より大きいとき
は同様に有効なキャンバー量の範囲を外れ、鋼板が蛇行
した。
【００２１】一方、図２に示すように、ワークロールシ
フト量を４００ｍｍとした場合は、上ワークロールへの
冷却水量と下ワークロールへの冷却水量との比率が、約
１．２より小さいときは斜線で示す有効なキャンバー量
の範囲を外れ、また、約２．５より大きいときは同様に
斜線で示す有効なキャンバー量の範囲を外れ、鋼板が蛇
行した。
フト量を４００ｍｍとした場合は、上ワークロールへの
冷却水量と下ワークロールへの冷却水量との比率が、約
１．２より小さいときは斜線で示す有効なキャンバー量
の範囲を外れ、また、約２．５より大きいときは同様に
斜線で示す有効なキャンバー量の範囲を外れ、鋼板が蛇
行した。
【００２２】上記した結果において、有効なキャンバー
量の範囲を下方に外れる場合は、上ワークロール３とロ
ールワイパ５との間に冷却水が滞留し冷却効果が低いた
め、また、有効なキャンバー量の範囲を上方に外れる場
合は、上ワークロール３が過冷却となるため、プロフィ
ルの幅方向の左右対称性が保てないからである。
量の範囲を下方に外れる場合は、上ワークロール３とロ
ールワイパ５との間に冷却水が滞留し冷却効果が低いた
め、また、有効なキャンバー量の範囲を上方に外れる場
合は、上ワークロール３が過冷却となるため、プロフィ
ルの幅方向の左右対称性が保てないからである。
【００２３】そして、本発明方法により、上下冷却ヘッ
ダ１，２からの冷却水量の比率を１．２〜２．５とすれ
ば、上下ワークロール３，４がバランスよく冷却され、
プロフィルの幅方向の左右対称性が得られ、ワークロー
ルシフト量を４００ｍｍにした場合においても、鋼板の
先端のキャンバー量は安定して搬送される範囲に保つこ
とができた。
ダ１，２からの冷却水量の比率を１．２〜２．５とすれ
ば、上下ワークロール３，４がバランスよく冷却され、
プロフィルの幅方向の左右対称性が得られ、ワークロー
ルシフト量を４００ｍｍにした場合においても、鋼板の
先端のキャンバー量は安定して搬送される範囲に保つこ
とができた。
【００２４】なお、本発明方法は、上記実施例では、同
圧にて冷却水を噴射する場合において、噴射孔１ａ，２
ａの径を同じ大きさとして、噴射孔１ａ，２ａの数を異
ならせることで実施するようにしていたが、その他に
は、例えば、上記実施例のように冷却水の噴射圧力が同
じならば、噴射孔１ａ，２ａの孔の大きさによって調整
すればよく、また、その場合には、噴射孔１ａ，２ａの
位置などを考慮して冷却効率の調整を図ってもよく、さ
らに、上下ワークロール３，４の各々において冷却水の
噴射圧力を調整することにより実施するようにしてもよ
い。
圧にて冷却水を噴射する場合において、噴射孔１ａ，２
ａの径を同じ大きさとして、噴射孔１ａ，２ａの数を異
ならせることで実施するようにしていたが、その他に
は、例えば、上記実施例のように冷却水の噴射圧力が同
じならば、噴射孔１ａ，２ａの孔の大きさによって調整
すればよく、また、その場合には、噴射孔１ａ，２ａの
位置などを考慮して冷却効率の調整を図ってもよく、さ
らに、上下ワークロール３，４の各々において冷却水の
噴射圧力を調整することにより実施するようにしてもよ
い。
【００２５】
【発明の効果】このように、本発明の熱間圧延ロールの
冷却方法によれば、上ワークロールに噴射する冷却水の
量を、下ワークロールのそれに較べて１．２〜２．５倍
とすることで、上下ワークロールを大きくシフトさせた
際にも、上下ワークロールの熱膨張によるプロフィルの
幅方向の左右対称性が保たれ、従って、鋼板が蛇行する
ことがない。
冷却方法によれば、上ワークロールに噴射する冷却水の
量を、下ワークロールのそれに較べて１．２〜２．５倍
とすることで、上下ワークロールを大きくシフトさせた
際にも、上下ワークロールの熱膨張によるプロフィルの
幅方向の左右対称性が保たれ、従って、鋼板が蛇行する
ことがない。
【図１】本発明の熱間圧延ロールの冷却方法を適用する
熱間圧延ミルにおける（ａ）は上下ワークロールと冷却
ヘッダなどの配置関係を示す図、（ｂ）は冷却ヘッダを
示す図である。
熱間圧延ミルにおける（ａ）は上下ワークロールと冷却
ヘッダなどの配置関係を示す図、（ｂ）は冷却ヘッダを
示す図である。
【図２】本発明の熱間圧延ロールの冷却方法を、ワーク
ロールシフト機構を有した熱間圧延機に適用した際にお
ける、上下ワークロールの冷却水量の比率とキャンバー
量との関係を示す図である。
ロールシフト機構を有した熱間圧延機に適用した際にお
ける、上下ワークロールの冷却水量の比率とキャンバー
量との関係を示す図である。
【図３】キャンバー量を説明するための図である。
【図４】従来方法において、ワークロールシフトしない
状態における上下ワークロールと鋼板との関係を示す鋼
板搬送方向からの断面図である。
状態における上下ワークロールと鋼板との関係を示す鋼
板搬送方向からの断面図である。
【図５】従来方法において、ワークロールシフトした状
態における上下ワークロールと鋼板との関係を示す鋼板
搬送方向からの断面図である。
態における上下ワークロールと鋼板との関係を示す鋼板
搬送方向からの断面図である。
【図６】上ワークロール付近に冷却水が滞留することを
示すための図である。
示すための図である。
１ （上ワークロールの）冷却ヘッダ １ａ （上ワークロールの）噴射孔 ２ （下ワークロールの）冷却ヘッダ ２ａ （上ワークロールの）噴射孔 ３ 上ワークロール ４ 下ワークロール ５ （上ワークロールの）ワイパ ６ （下ワークロールの）ワイパ
Claims (1)
- 【請求項１】 ワークロールシフト機構を有する熱間圧
延機におけるワークロールを冷却する方法であって、上
ワークロールへの冷却水量を、下ワークロールの冷却水
量の１．２〜２．５倍とすることを特徴とする熱間圧延
ロールの冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09101601A JP3077625B2 (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 熱間圧延ロールの冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09101601A JP3077625B2 (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 熱間圧延ロールの冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10291011A JPH10291011A (ja) | 1998-11-04 |
| JP3077625B2 true JP3077625B2 (ja) | 2000-08-14 |
Family
ID=14304919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09101601A Expired - Lifetime JP3077625B2 (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 熱間圧延ロールの冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3077625B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7994153B2 (en) * | 2002-05-20 | 2011-08-09 | Otsuka Pharmaceutical Co., Ltd. | Chloasma amelioration composition and dullness amelioration composition |
| JP4564386B2 (ja) * | 2005-03-28 | 2010-10-20 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間仕上圧延機におけるサーマルクラウン制御方法 |
| BE1017462A3 (fr) * | 2007-02-09 | 2008-10-07 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Dispositif et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent. |
| EP2014379A1 (en) | 2007-06-04 | 2009-01-14 | ArcelorMittal France | Rolling mill with cooling device and rolling process |
| CN105127207A (zh) * | 2015-09-17 | 2015-12-09 | 江西洪都钢厂有限公司 | 一种穿孔轧辊喷淋冷却装置 |
| EP3308868B1 (de) | 2016-10-17 | 2022-12-07 | Primetals Technologies Austria GmbH | Kühlung einer walze eines walzgerüsts |
-
1997
- 1997-04-18 JP JP09101601A patent/JP3077625B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10291011A (ja) | 1998-11-04 |
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