JPS5861220A - 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法Info
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- JPS5861220A JPS5861220A JP16122981A JP16122981A JPS5861220A JP S5861220 A JPS5861220 A JP S5861220A JP 16122981 A JP16122981 A JP 16122981A JP 16122981 A JP16122981 A JP 16122981A JP S5861220 A JPS5861220 A JP S5861220A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は耐誘性、特に耐１しみ”性に優れか゛つ加工
性も良好な光輝焼鈍（以下ＢＡ処理）を行ったフェライ
トステンレス鋼に関する。特にＢＡ処理時に鋼表面に生
成するＮｂ、 Ｃｒ含、有の酸化物皮膜により焼鈍後の
耐食性（耐誘性、耐１しみ”性）を著しく改善したこと
を特徴とする。
性も良好な光輝焼鈍（以下ＢＡ処理）を行ったフェライ
トステンレス鋼に関する。特にＢＡ処理時に鋼表面に生
成するＮｂ、 Ｃｒ含、有の酸化物皮膜により焼鈍後の
耐食性（耐誘性、耐１しみ”性）を著しく改善したこと
を特徴とする。
ここでいう６しみ”とは表面清浄、光沢度、色調ともに
優れた光輝焼鈍面に一定期間の使用後に生成する極軽微
の点状局部腐食を意味し、目視によれば鋼表面の光沢度
低下として識別されるものである。
優れた光輝焼鈍面に一定期間の使用後に生成する極軽微
の点状局部腐食を意味し、目視によれば鋼表面の光沢度
低下として識別されるものである。
フェライトステンレス鋼は高価なＮｉを多量に含有しな
いことから安価であり、耐応力腐食割れ性にも優れるこ
とから安価なステンレス鋼として広く一般に使用されて
いる。
いことから安価であり、耐応力腐食割れ性にも優れるこ
とから安価なステンレス鋼として広く一般に使用されて
いる。
一例として耐候材としての外装材、ならびに車両の装飾
部品等があり 、ＳＵＳ ４３０系鋼が多用されている
。ＳＵＳ ４３０系鋼は１７％程度のクロムを含有する
安価なステンレス鋼であるが、これらの用途に対し、そ
こそこの耐食性を有しているといえる。ＳＵＳ ４３０
系鋼が車両の装飾部品として使用される場合には装飾性
が非常に高いために厳しく表面清浄、光沢度、色調が要
求されるのが通例であり、焼鈍はＢＡ処理で実施されて
いる。ＢＡ処理は冷間圧延後、アンモニア分解ガス（Ｈ
２十Ｎ２ガス）、Ｈ２ガスなどの非酸化性ガス中で連続
的に実施され、生産性が高い焼鈍方法である。
部品等があり 、ＳＵＳ ４３０系鋼が多用されている
。ＳＵＳ ４３０系鋼は１７％程度のクロムを含有する
安価なステンレス鋼であるが、これらの用途に対し、そ
こそこの耐食性を有しているといえる。ＳＵＳ ４３０
系鋼が車両の装飾部品として使用される場合には装飾性
が非常に高いために厳しく表面清浄、光沢度、色調が要
求されるのが通例であり、焼鈍はＢＡ処理で実施されて
いる。ＢＡ処理は冷間圧延後、アンモニア分解ガス（Ｈ
２十Ｎ２ガス）、Ｈ２ガスなどの非酸化性ガス中で連続
的に実施され、生産性が高い焼鈍方法である。
ＢＡ処理をしたステンレス鋼板表面には炉内雰囲気の酸
化ポテンシャル、露点、ならびに温度により種々な組成
の酸化皮膜が生成するが、ＢＡ処理後の鋼表面の耐食性
、特に耐誘性、耐゛しみ”性は生成した酸化皮膜（スケ
ール）、ならびにその直下の鋼中成分によって大きく影
響をうける。
化ポテンシャル、露点、ならびに温度により種々な組成
の酸化皮膜が生成するが、ＢＡ処理後の鋼表面の耐食性
、特に耐誘性、耐゛しみ”性は生成した酸化皮膜（スケ
ール）、ならびにその直下の鋼中成分によって大きく影
響をうける。
炉内の酸化ポテンシャル、露点が高い場合にはＢＡ処理
後、鋼表面に着色が顕著となるためＢＡ処理時の炉内コ
ントロールは厳格を極めている。特に酸素との親和力が
強い安定化元素（Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ）あるいはＳｉ
、Ｍｎ等の濃度の高いステンレス鋼の場合には、酸化に
よる表面着色が起こりやすく、炉内の露点は低露点（−
６０〜−８０°Ｃ）とすることが一般である。
後、鋼表面に着色が顕著となるためＢＡ処理時の炉内コ
ントロールは厳格を極めている。特に酸素との親和力が
強い安定化元素（Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ）あるいはＳｉ
、Ｍｎ等の濃度の高いステンレス鋼の場合には、酸化に
よる表面着色が起こりやすく、炉内の露点は低露点（−
６０〜−８０°Ｃ）とすることが一般である。
発明者らは、耐錆性、特に外装材として大気曝露状態で
使用された場合の耐１しみ”性に優れたＢＡ処理フェラ
イトステンレス鋼を種々検討してきたが、極低Ｓで、Ｎ
ｂ添加のフェライトステンレス鋼においては、目視では
判別できない程度のＢＡ酸化皮膜が耐錆性、耐“しみ″
住改善に著しい効果があることを見い出した。すなわち
露点を低く管理した状態（−５５°Ｃ未満）でＢＡ処理
した鋼表面は、露点が高い状態（−３５°〜−５５℃）
でＢＡ処理した鋼表面の耐錆性、耐１しみ”性に対し、
格段に劣っていることを見い出した。発明者らはこの現
象に着目して、１．Ｍ、Ｍ、Ａ （Ｉｏｎ Ｍａｓｓ
Ｍｉｃｒ。
使用された場合の耐１しみ”性に優れたＢＡ処理フェラ
イトステンレス鋼を種々検討してきたが、極低Ｓで、Ｎ
ｂ添加のフェライトステンレス鋼においては、目視では
判別できない程度のＢＡ酸化皮膜が耐錆性、耐“しみ″
住改善に著しい効果があることを見い出した。すなわち
露点を低く管理した状態（−５５°Ｃ未満）でＢＡ処理
した鋼表面は、露点が高い状態（−３５°〜−５５℃）
でＢＡ処理した鋼表面の耐錆性、耐１しみ”性に対し、
格段に劣っていることを見い出した。発明者らはこの現
象に着目して、１．Ｍ、Ｍ、Ａ （Ｉｏｎ Ｍａｓｓ
Ｍｉｃｒ。
Ａｎａｌｙｓｅｒ ）を駆使して種々の表面皮膜を解析
するとともに、あわせて大気曝露試験を実施しＢＡ面の
耐錆性、耐６しみ”性を評価してきたが、著しい耐錆性
、耐゛しみ”性の改善は、通常の安定化フェライトステ
ンレス鋼のＦ３Ａ処理条件としては高い露点−３５°〜
−５５℃、望ましくは一４０°〜−５０’Ｃで生成した
Ｓｉ、 Ｃｒ、 Ｎｂ主体の酸化物皮膜の効果によるも
のであることが明らかとなった。特に表層にＣｒ主体の
酸化物、内層にＮｂ、Ｓｉ主体の酸化物が生成した二層
構造ともいえるＢＡ面がもっとも優れた耐錆性、耐゛し
み”性を有することが明らかとなった。
するとともに、あわせて大気曝露試験を実施しＢＡ面の
耐錆性、耐６しみ”性を評価してきたが、著しい耐錆性
、耐゛しみ”性の改善は、通常の安定化フェライトステ
ンレス鋼のＦ３Ａ処理条件としては高い露点−３５°〜
−５５℃、望ましくは一４０°〜−５０’Ｃで生成した
Ｓｉ、 Ｃｒ、 Ｎｂ主体の酸化物皮膜の効果によるも
のであることが明らかとなった。特に表層にＣｒ主体の
酸化物、内層にＮｂ、Ｓｉ主体の酸化物が生成した二層
構造ともいえるＢＡ面がもっとも優れた耐錆性、耐゛し
み”性を有することが明らかとなった。
本発明はかかる知見に基づいてなされたものでアリ、そ
の要旨とするところは、 Ｓｉ ： ０．０１〜５．００％、Ｍｎ ： ０．０１
〜５．００％Ｃｒ ： ８１） 〜３５．０％、Ｎｂ
： ０．２０〜１．００％ （但しＮｂ％≧８×Ｃ％
＋０．１５％）１、更に必要により、Ｃｕ ： ０．３
０〜１．００％、Ｎｉ ： ０２０〜６．００％、Ｍｏ
： ０．１〜４．００％の１種以上、及び又はＴｉ
： ０．０１〜０．２０％、Ｚｒ ： ０．０１〜０．
１％の１種又は２種を含有し、残部Ｆｅおよび不純物か
ら成シ、不純物としてのＣ，Ｎ％Ｐ、Ｓおよび酸素が、
それぞれ下記の範囲であるフェライトステンレス鋼を、 Ｃ： ０．０５％以下 Ｎ ： ０．０５％以下 Ｐ ： ０．０５％以下 Ｓ二層、０１％以下 酸素：０．０２％以下 下記の条件を満たす光輝焼鈍炉内で焼鈍を行い、鋼表面
にＮｂおよびＣｒを含む酸化物皮膜を形成させたことを
特徴とする耐錆性に優れたフェライトステンレス鋼。
の要旨とするところは、 Ｓｉ ： ０．０１〜５．００％、Ｍｎ ： ０．０１
〜５．００％Ｃｒ ： ８１） 〜３５．０％、Ｎｂ
： ０．２０〜１．００％ （但しＮｂ％≧８×Ｃ％
＋０．１５％）１、更に必要により、Ｃｕ ： ０．３
０〜１．００％、Ｎｉ ： ０２０〜６．００％、Ｍｏ
： ０．１〜４．００％の１種以上、及び又はＴｉ
： ０．０１〜０．２０％、Ｚｒ ： ０．０１〜０．
１％の１種又は２種を含有し、残部Ｆｅおよび不純物か
ら成シ、不純物としてのＣ，Ｎ％Ｐ、Ｓおよび酸素が、
それぞれ下記の範囲であるフェライトステンレス鋼を、 Ｃ： ０．０５％以下 Ｎ ： ０．０５％以下 Ｐ ： ０．０５％以下 Ｓ二層、０１％以下 酸素：０．０２％以下 下記の条件を満たす光輝焼鈍炉内で焼鈍を行い、鋼表面
にＮｂおよびＣｒを含む酸化物皮膜を形成させたことを
特徴とする耐錆性に優れたフェライトステンレス鋼。
炉内雰囲気：非酸化性ガス
炉内露点ニー３５°〜−５５°Ｃ
炉内温度＝８００〜１１００℃
である。ここにＮｂとＣｒを含む酸化物皮膜とは、酸化
クロムと酸化ニオブを必ず含み、残部がＳｉ、Ｍｎ、Ｆ
ｅ等の酸化物からなる皮膜をいう。
クロムと酸化ニオブを必ず含み、残部がＳｉ、Ｍｎ、Ｆ
ｅ等の酸化物からなる皮膜をいう。
つぎに、この発明のフェライトステンレス鋼において成
分組成範囲を上記の通シに限定した理由を説明する。
分組成範囲を上記の通シに限定した理由を説明する。
ａ〕５ｉ
Ｓｉは脱酸作用をもった有用な成分であるが、その含有
量が０．０１％未満では充分な脱酸をはかることができ
ず、一方５．０％を越えて含有させると、加工性が劣化
するようになることがら、その含有を０．０１〜５．０
％と定めた。
量が０．０１％未満では充分な脱酸をはかることができ
ず、一方５．０％を越えて含有させると、加工性が劣化
するようになることがら、その含有を０．０１〜５．０
％と定めた。
ｂ） Ｍｎ
Ｍｎは脱硫、脱酸作用および熱間加工性改善作用がある
が、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方５．０％を越えて含有させても前
記作用により一段の向上効果が得られないことからその
含有量’ｔｏ、０１〜５．０％と定めた。
が、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方５．０％を越えて含有させても前
記作用により一段の向上効果が得られないことからその
含有量’ｔｏ、０１〜５．０％と定めた。
Ｃ） Ｃｒ
Ｃｒは本発明鋼の基本的な耐食性を決定する重要な元素
でちる。その含有量が８．０％未満では本発明−の要旨
であるところのＢＡ処理面の耐食性改善効果が充分発揮
されないばかりが、ステンレス鋼としての耐食性が発揮
されない。一方３５．０％を越えて含有させる場合には
脆化が目立つようになって製造上問題となるため、その
含有量を８．０〜３５．０％と定めた。
でちる。その含有量が８．０％未満では本発明−の要旨
であるところのＢＡ処理面の耐食性改善効果が充分発揮
されないばかりが、ステンレス鋼としての耐食性が発揮
されない。一方３５．０％を越えて含有させる場合には
脆化が目立つようになって製造上問題となるため、その
含有量を８．０〜３５．０％と定めた。
ｄン Ｎｂ
Ｎｂは特許請求範囲内のＢＡ処理条件で焼鈍を実施した
際に生成するＢＡ酸化皮膜内にＣｒ、 Ｓｉ等と共に濃
化しＢＡ処理面の耐誘性、耐“しみ”性を著しく強化す
る効果がある。
際に生成するＢＡ酸化皮膜内にＣｒ、 Ｓｉ等と共に濃
化しＢＡ処理面の耐誘性、耐“しみ”性を著しく強化す
る効果がある。
またＮｂには表面性状を劣化させることなしに鋼中のＣ
およびＮを固定して母材の耐食性を向上させる働きがあ
り、さらには、適切なる製造方法、すなわち本発明者ら
が先に提案した（特願昭５５−２５６１９号）製造方法
［熱間圧延の仕上温度を８５０°Ｃ以下とし、熱延後に
９５０〜１０５０°Ｃで焼鈍する」プロセスによって薄
板を製造した場合、その結晶粒を微細化して、成形性、
異方性を著しく改善し、プレス成形時のりジンクの発生
を著しく改善する働きがある。
およびＮを固定して母材の耐食性を向上させる働きがあ
り、さらには、適切なる製造方法、すなわち本発明者ら
が先に提案した（特願昭５５−２５６１９号）製造方法
［熱間圧延の仕上温度を８５０°Ｃ以下とし、熱延後に
９５０〜１０５０°Ｃで焼鈍する」プロセスによって薄
板を製造した場合、その結晶粒を微細化して、成形性、
異方性を著しく改善し、プレス成形時のりジンクの発生
を著しく改善する働きがある。
したがって、これらの所望の効果を得るためには０２％
以上にして、かつＣ含有量との関係において種々の実験
結束に基づいて定めた経験式：Ｎｂ％≧Ｃ％Ｘ８＋０．
１５％を満足する量のＮｂを含有させる必要がある。し
かしながら１．０％を越えて含有させた場合には、金属
間化合物を形成して加工性が劣化するようになるので、
その含有量は０．２〜１．０％にして、Ｎｂ％）Ｃ％Ｘ
８−１−０．１５％を満足するものとしなければなら
ない。
以上にして、かつＣ含有量との関係において種々の実験
結束に基づいて定めた経験式：Ｎｂ％≧Ｃ％Ｘ８＋０．
１５％を満足する量のＮｂを含有させる必要がある。し
かしながら１．０％を越えて含有させた場合には、金属
間化合物を形成して加工性が劣化するようになるので、
その含有量は０．２〜１．０％にして、Ｎｂ％）Ｃ％Ｘ
８−１−０．１５％を満足するものとしなければなら
ない。
このようにＮｂはＢＡ処理材の耐誘性を強化せしめる効
果、及び結晶粒微細化の効果を有し、その含有量を０，
２〜１．００％とすることにより、これ等の効果は顕著
に現われるが、特に０．５〜１．０％と多量含有により
これ等の効果は最も犬きくなるので、好ましくは０．５
〜１．０％とするのがよい。
果、及び結晶粒微細化の効果を有し、その含有量を０，
２〜１．００％とすることにより、これ等の効果は顕著
に現われるが、特に０．５〜１．０％と多量含有により
これ等の効果は最も犬きくなるので、好ましくは０．５
〜１．０％とするのがよい。
上記４元素は本発明鋼の必須成分であるが、次に必要に
応じて選択的に添加されるＴｉ％Ｚｒ１Ｃｕ。
応じて選択的に添加されるＴｉ％Ｚｒ１Ｃｕ。
ＮｉおよびＭｏについて述べる。
ｅ）ＴｉおよびＺｒ
ＴｉおよびＺｒは、Ｎｂとともに鋼中のＣおよびＮ成分
を強力に固定する元素であるから、用途に応じて添加す
る場合がある。それぞれＴｉ：０１０１％未満、および
Ｚｒ：０．０１％未満の含有では前記作用に所望の改善
効果が得られず、一方Ｔｉ：０．２０％、Ｚｒ：０．１
％をそれぞれ越えて含有させると、ＴｉＮやＺｒＯ２な
どの生成物が多量に存在するようになって地疵多発の原
因となり、すぐれた表面性状を確保することが困難とな
ることから、その含有量を、それぞれＴ ｉ ： Ｏ，
０，１〜０２０％、Ｚｒ ： ０．０１〜０．１％と定
めた。
を強力に固定する元素であるから、用途に応じて添加す
る場合がある。それぞれＴｉ：０１０１％未満、および
Ｚｒ：０．０１％未満の含有では前記作用に所望の改善
効果が得られず、一方Ｔｉ：０．２０％、Ｚｒ：０．１
％をそれぞれ越えて含有させると、ＴｉＮやＺｒＯ２な
どの生成物が多量に存在するようになって地疵多発の原
因となり、すぐれた表面性状を確保することが困難とな
ることから、その含有量を、それぞれＴ ｉ ： Ｏ，
０，１〜０２０％、Ｚｒ ： ０．０１〜０．１％と定
めた。
ｆ） Ｃｕ
Ｃｕには鋼に優れた４銹耐酸性を付与する作用があり、
耐孔食性ならびに耐隙間腐食性を向上させる作用もある
。さらに加工性を改善する性質も有する。ただし０．３
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１．
０％を越えて含有させると、熱間加工性が劣化するよう
になり、さらには耐応力腐食割れ性も劣化してくるよう
になるためその含有量を０．３〜１．０％と定めた。
耐孔食性ならびに耐隙間腐食性を向上させる作用もある
。さらに加工性を改善する性質も有する。ただし０．３
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１．
０％を越えて含有させると、熱間加工性が劣化するよう
になり、さらには耐応力腐食割れ性も劣化してくるよう
になるためその含有量を０．３〜１．０％と定めた。
ｇ） Ｎｉ
ＮｉにはＣｕと同様、すぐれた耐誘性、耐酸性を付与す
る作用があり、耐孔食性ならびに耐隙間腐食性を向上さ
せる作用もある。ただし０２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方６．０％を越えて含有させるこ
とは鋼材の経済性を損うのでその含有量ｅＯ，２〜６．
０％と定めた。
る作用があり、耐孔食性ならびに耐隙間腐食性を向上さ
せる作用もある。ただし０２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方６．０％を越えて含有させるこ
とは鋼材の経済性を損うのでその含有量ｅＯ，２〜６．
０％と定めた。
ｈ） Ｍ。
Ｍｏはフェライトステンレス鋼の耐食性を著しく高める
作用を有する添加元素であり、４銹耐酸性、耐隙間腐食
性、孔食電位向上に大きな効果を有する。ただし０．１
％未満では前記作用に十分な効果が得られず、一方４．
０％を越えて含有させることは鋼材の経済性を損うので
４．０％以下とした。
作用を有する添加元素であり、４銹耐酸性、耐隙間腐食
性、孔食電位向上に大きな効果を有する。ただし０．１
％未満では前記作用に十分な効果が得られず、一方４．
０％を越えて含有させることは鋼材の経済性を損うので
４．０％以下とした。
次に本発明鋼の母材部の耐食性を大きく左右する不純物
の限定理由を示す。
の限定理由を示す。
ｉ〕ＣおよびＮ
ＣおよびＮはフェライトステンレス鋼の耐誘性および耐
酸性、特に溶接部の４銹耐酸性、ならびに靭性に大きな
影響をおよばず成分であって鋼中ＣおよびＮは含有量が
少ないほど望ましい。許容のＣ，Ｎ濃度はＣｒ濃度の上
昇に伴い著しく低下し、たとえば２６％Ｃｒ付近では１
００ ｐｐｍ以下が望ましい。本発明鋼には８．０％と
Ｃｒ濃度の低い鋼種も含まれるためその上限値をそれぞ
れ０．０５％とした。ＣおよびＮの低減は加工性改善に
も大きく寄与するｊ）Ｐ Ｐは靭性を劣化させる元素であり、不純物としての上限
を０．０５％と定めた。鋼中Ｐは低い方が望ましい。
酸性、特に溶接部の４銹耐酸性、ならびに靭性に大きな
影響をおよばず成分であって鋼中ＣおよびＮは含有量が
少ないほど望ましい。許容のＣ，Ｎ濃度はＣｒ濃度の上
昇に伴い著しく低下し、たとえば２６％Ｃｒ付近では１
００ ｐｐｍ以下が望ましい。本発明鋼には８．０％と
Ｃｒ濃度の低い鋼種も含まれるためその上限値をそれぞ
れ０．０５％とした。ＣおよびＮの低減は加工性改善に
も大きく寄与するｊ）Ｐ Ｐは靭性を劣化させる元素であり、不純物としての上限
を０．０５％と定めた。鋼中Ｐは低い方が望ましい。
ｋ）酸素
酸素は鋼中では酸化物系非金属介在物として析出し、鋼
板を製造した時、その表面清浄を劣化させるとともに、
発銹の起点となる。
板を製造した時、その表面清浄を劣化させるとともに、
発銹の起点となる。
一般にフェライトステンレス鋼はＮｉを含有するオース
テナイトステンレス鋼に比べ靭性が劣っており、靭性を
改善することがその適用範囲を拡大するうえで必豊不可
欠である。鋼中酸素濃度を下げることはフェライトステ
ンレス鋼の靭性を改善するうえで特に重要であり、より
低い方が望ましい。かかる理由から本発明では不純物と
しての鋼中酸素濃度を０．０２％以下とした。
テナイトステンレス鋼に比べ靭性が劣っており、靭性を
改善することがその適用範囲を拡大するうえで必豊不可
欠である。鋼中酸素濃度を下げることはフェライトステ
ンレス鋼の靭性を改善するうえで特に重要であり、より
低い方が望ましい。かかる理由から本発明では不純物と
しての鋼中酸素濃度を０．０２％以下とした。
鋼中酸素を上記のように下げるには、Ｓｉ −Ｍｎによ
る脱酸の外にＡｌ脱酸も採用される。特に酸素含有量を
低くしたい時には強力なＡｌ脱酸の適用が望ましい。こ
のような場合、鋼中に０２％程度までのＭが残留するこ
とがある。本発明鋼における不純物の中には、かがるＡ
ｌの残留分も含唸れる。
る脱酸の外にＡｌ脱酸も採用される。特に酸素含有量を
低くしたい時には強力なＡｌ脱酸の適用が望ましい。こ
のような場合、鋼中に０２％程度までのＭが残留するこ
とがある。本発明鋼における不純物の中には、かがるＡ
ｌの残留分も含唸れる。
Ｓ
Ｓの含有量は耐誘性向上のためできるだけ低い方が望ま
しく、好ましくは０．００２％以下、さらには０．００
１０％未満とするのがよい。
しく、好ましくは０．００２％以下、さらには０．００
１０％未満とするのがよい。
鋼中Ｓは発明鋼のうちＴｉ、Ｚｒを含有しない成分請求
範囲の発明鋼中ではＭｎ Ｓとして存在し、ＢＡ処理時
に酸化することによりＳＯｘ等を発生することよりＢＡ
酸化皮膜の破壊をもたらす。その結果として、本発明の
要旨となっている耐誘性：耐゛しみ”性に優れたＢＡ酸
化皮膜に点状の耐食上の活性点をもたらし、発銹ならび
に“しみ”発生の起点になる。
範囲の発明鋼中ではＭｎ Ｓとして存在し、ＢＡ処理時
に酸化することによりＳＯｘ等を発生することよりＢＡ
酸化皮膜の破壊をもたらす。その結果として、本発明の
要旨となっている耐誘性：耐゛しみ”性に優れたＢＡ酸
化皮膜に点状の耐食上の活性点をもたらし、発銹ならび
に“しみ”発生の起点になる。
つぎに、本発明（でおいて光輝焼鈍時の炉内条件を上記
の通シに限定した理由を示す。
の通シに限定した理由を示す。
（ａ） 炉内雰囲気：炉内雰囲気は、ステンレス鋼表
面を酸化させることなく高温で熱処理回加な低酸素ポテ
ンシャルにすることが必要であり、非酸化性のガスで充
満することが必要である。真空とすることかもっとも望
ましいが、工業的規模で実施することははなはだしい困
難を伴うため、通常はアンモニア分解ガス（ＡＸガス、
Ｈ２Ｎｘガス）、水素カス、ＣＯガス等が用いられてい
る。アンモニア分解ガス中には未分解のアンモニアが１
００ ｐｐｍ以下含まれるのが一般的であり、実操業で
は１０ ｐｐｍ以下に抑えられるのが通例である。未分
解アンモニアは生成するＢＡ皮膜に悪影′響を及ぼす。
面を酸化させることなく高温で熱処理回加な低酸素ポテ
ンシャルにすることが必要であり、非酸化性のガスで充
満することが必要である。真空とすることかもっとも望
ましいが、工業的規模で実施することははなはだしい困
難を伴うため、通常はアンモニア分解ガス（ＡＸガス、
Ｈ２Ｎｘガス）、水素カス、ＣＯガス等が用いられてい
る。アンモニア分解ガス中には未分解のアンモニアが１
００ ｐｐｍ以下含まれるのが一般的であり、実操業で
は１０ ｐｐｍ以下に抑えられるのが通例である。未分
解アンモニアは生成するＢＡ皮膜に悪影′響を及ぼす。
ｂ）炉内露点：炉内露点はＢＡ処理を実施するステンレ
ス鋼表面に酸化スケールの生成を防止し、着色を抑制す
る観点より極力下げる工夫がなされているのが通例であ
る。
ス鋼表面に酸化スケールの生成を防止し、着色を抑制す
る観点より極力下げる工夫がなされているのが通例であ
る。
鋼中成分の酸化ポテンシャルより、各成分のＢＡ処理時
の酸化傾向を熱力学的計算により求めることは容易であ
るが、実炉においては炉内が不均一であることもあって
必ずしも熱力学的予測と一致していないのが一般と考え
られる。
の酸化傾向を熱力学的計算により求めることは容易であ
るが、実炉においては炉内が不均一であることもあって
必ずしも熱力学的予測と一致していないのが一般と考え
られる。
発明者らは実炉による度々の試作を通じ、炉内の露点′
１ｋ−３５°〜−５５°Ｃとすることが、Ｎｂ含有フェ
ライトステンレス鋼の４銹、耐６しみ”性をもっとも向
上させる条件であることを見い出した。露点が一５５℃
未満は本発明の要旨とするところのｓｌ、Ｎｂ、 Ｃｒ
主体の耐誘性、耐゛しみ″住改善に対し著しい効果のあ
る酸化皮膜が生成しない。また−３５℃を越えて高い場
合には、ＢＡ処理面の着色が顕著となるため、露点を一
３５°〜−５５°Ｃと定めた。
１ｋ−３５°〜−５５°Ｃとすることが、Ｎｂ含有フェ
ライトステンレス鋼の４銹、耐６しみ”性をもっとも向
上させる条件であることを見い出した。露点が一５５℃
未満は本発明の要旨とするところのｓｌ、Ｎｂ、 Ｃｒ
主体の耐誘性、耐゛しみ″住改善に対し著しい効果のあ
る酸化皮膜が生成しない。また−３５℃を越えて高い場
合には、ＢＡ処理面の着色が顕著となるため、露点を一
３５°〜−５５°Ｃと定めた。
（ｃ） 炉内温度：８００°Ｃ未満では焼鈍の目的で
ある溶体化が不十分となり、］１００’Ｃ（ｒこえると
結晶粒が粗大化して靭性等の機械的性質が劣化するので
８０００〜１１００℃とした。
ある溶体化が不十分となり、］１００’Ｃ（ｒこえると
結晶粒が粗大化して靭性等の機械的性質が劣化するので
８０００〜１１００℃とした。
なお、焼鈍時間としては、処理材の板厚に依存するので
一概には云えないが、通常０．４〜Ｑ、６ ＃Ｉｍ厚程
度の板を処理する場合は２５〜５０秒程度の炉中加熱帯
通過時間とするのが適当である。
一概には云えないが、通常０．４〜Ｑ、６ ＃Ｉｍ厚程
度の板を処理する場合は２５〜５０秒程度の炉中加熱帯
通過時間とするのが適当である。
かかる処理によって形成させる表面の酸化皮膜は５０〜
３００λ内にあることが望ましい。５０人より薄い皮膜
でもそれなりに防食の効果はあるが、特に工東地帯のよ
うな環境が厳しい欣・では５０人以上の皮膜が望ましく
、また厚さが３００λをこえると板表面の着色が目立ち
始めるので好ましくない。
３００λ内にあることが望ましい。５０人より薄い皮膜
でもそれなりに防食の効果はあるが、特に工東地帯のよ
うな環境が厳しい欣・では５０人以上の皮膜が望ましく
、また厚さが３００λをこえると板表面の着色が目立ち
始めるので好ましくない。
次に実施例をもって本発明を説明する。
第１表の成分組織の鋼をＡＯＤ （Ａｒｇｏｎ Ｏｘｙ
ｇｅｎＤｅｃａｒｂａｒｉｚａｔｉｏｎ ）ならびに超
極低硫溶製のための特殊装置を付帯する２、５トン高周
波誘導加熱真空精錬炉を用いて溶製し、６ＭＭ庫の熱延
コイルとしたのち、０．４Ｍｍｔの冷延鋼板としたもの
を、アンモニア分解ガス（Ｎ２ Ｎ２）で充満させた
光輝焼鈍炉内でＢＡ処理して試験に供した。焼鈍時の炉
内はＮ２ガスを通気しながら昇温し、アンモニア分解ガ
スに切り換えＢＡ処理を実施した。各供試材のＢＡ処理
条件は表２に示すとおりである。加熱後、試験材はガス
急冷帯で強制空冷し、１００℃以下に冷やされた後炉外
へと取り出した。
ｇｅｎＤｅｃａｒｂａｒｉｚａｔｉｏｎ ）ならびに超
極低硫溶製のための特殊装置を付帯する２、５トン高周
波誘導加熱真空精錬炉を用いて溶製し、６ＭＭ庫の熱延
コイルとしたのち、０．４Ｍｍｔの冷延鋼板としたもの
を、アンモニア分解ガス（Ｎ２ Ｎ２）で充満させた
光輝焼鈍炉内でＢＡ処理して試験に供した。焼鈍時の炉
内はＮ２ガスを通気しながら昇温し、アンモニア分解ガ
スに切り換えＢＡ処理を実施した。各供試材のＢＡ処理
条件は表２に示すとおりである。加熱後、試験材はガス
急冷帯で強制空冷し、１００℃以下に冷やされた後炉外
へと取り出した。
焼鈍温度は供試鋼１２の８５０°Ｃを除きすべて９８０
℃である。保持時間は３５！１ｆＩＣである。
℃である。保持時間は３５！１ｆＩＣである。
■梨地帯（Ａ地区）、海浜地帯（Ｂ地区）において、３
ケ月間、の大気曝露試験を実施した。結果を表２に示す
。表２中の評価は表３のランクに従った。各条件ともｎ
数は５であり、判定は×２５倍の拡大鏡を用いながら目
視で行った。表２中のＢＡ処理時の炉内の露点は、炉内
の３点の平均であり、±３°Ｃ程度の不拘−註が存在し
た。
ケ月間、の大気曝露試験を実施した。結果を表２に示す
。表２中の評価は表３のランクに従った。各条件ともｎ
数は５であり、判定は×２５倍の拡大鏡を用いながら目
視で行った。表２中のＢＡ処理時の炉内の露点は、炉内
の３点の平均であり、±３°Ｃ程度の不拘−註が存在し
た。
表２−１
Ｂ地区：１ｔｏｉＩＧ地帯
表２−Ｕ
表３ 図中の評価規準
一３５°Ｃ以上の露点でＢＡ処理をした供試鋼には、い
ずれの場合にも酸化に伴うＢＡ衣表面着色が認められ、
特に供試鋼６．７ＯＴｉ入りは顕著であったＯ Ｂ地区はＡ地区に比べ一般に腐食の程度が激しい。大気
曝露試験においては、曝露地が海に近いか、あるいは都
市型の大気汚染地区か等によって、さらには降雨のサイ
クルによって発銹の形態、程度に差異が生ずるのが一般
的といえるが、工業都市のＡ地区と海浜のＢ地区での結
果には、一致した傾向が認められＢＡ処理時の露点温度
が−３５゜〜−５５°Ｃであった発明鋼は、比較鋼に比
べ一致して耐誘性、耐１しみ”性が良好となっている。
ずれの場合にも酸化に伴うＢＡ衣表面着色が認められ、
特に供試鋼６．７ＯＴｉ入りは顕著であったＯ Ｂ地区はＡ地区に比べ一般に腐食の程度が激しい。大気
曝露試験においては、曝露地が海に近いか、あるいは都
市型の大気汚染地区か等によって、さらには降雨のサイ
クルによって発銹の形態、程度に差異が生ずるのが一般
的といえるが、工業都市のＡ地区と海浜のＢ地区での結
果には、一致した傾向が認められＢＡ処理時の露点温度
が−３５゜〜−５５°Ｃであった発明鋼は、比較鋼に比
べ一致して耐誘性、耐１しみ”性が良好となっている。
以上実施例からも明らかな如く、本発明のフェライトス
テンレス鋼は、適当なるＢＡ処理をほどこした耐誘性に
著しく優れたもので、耐候材、車輛の装飾部品としての
使用時に極めて優れた効果を発揮し、工菓的価値の著し
く太きいものということができる。
テンレス鋼は、適当なるＢＡ処理をほどこした耐誘性に
著しく優れたもので、耐候材、車輛の装飾部品としての
使用時に極めて優れた効果を発揮し、工菓的価値の著し
く太きいものということができる。
第１頁の続き
０発 明 者 木谷滋
上越市港町２丁目１２番１号日本
ステンレス株式会社直江津研究
所内
■出 願 人 日本ステンレス株式会社東京都新宿区本
塩町８番地の２
塩町８番地の２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌ） Ｓｉ ： ０．０１〜５．００％、Ｍｎ ：
０．０１〜５．００％、Ｃｒ ： ８０〜３５．０％
、Ｎｂ ： ０２０〜１．００％（但しＮｂれぞれ下記
の範囲であるフェライトステンレス鋼を、 Ｃ： ０．０５％以下 Ｎ ： ０．０５％以下 Ｐ ： ０．０５％以下 Ｓ ： ０．０１％以下 酸素：０．０２％以下 下記の条件を満たす光輝焼鈍炉内で焼鈍を行い、鋼表面
にＮｂおよびＣｒを含む酸化物皮膜を形成させたことを
特徴とする耐誘性に優れたフェライトステンレス鋼。 炉内雰囲気：非酸化性ガス 炉内露点ニー３５°〜−５５℃ 炉内温度二ＳＯＯ〜１１００°Ｃ １２） Ｓ ｉ ： ０．０１〜５．００％、Ｍｎ
： ０．０１〜５．００％Ｃｒ ： ８．０ 〜３５．
０％、Ｎｂ ： ０．２０〜１．００％ （但しＮｂ％
≧８×Ｃ％＋０．１５％）と、更Ｋ Ｃｕ ： ０．３
０〜１．００％、Ｎｉ ： ０２０〜６．００％および
Ｍｏ：０．１０％〜４．００％のうちの１種以上と、残
部：Ｆｅおよび不純物から成り、不純物としてのＣ１Ｎ
、Ｐ、Ｓおよび酸素が、それぞれ下記の範囲であるフェ
ライトステンレス鋼を、Ｃ： ０．０５％以下 Ｎ ： ０．０５％以下 Ｐ：０１０５％以下 ｓ ： ｏ、ｏｉ％以下 酸素： ０．０２％以下 下記の条件を満たす光輝焼鈍炉内で焼鈍を行い、鋼表面
にＮｂおよびＣｒを含む酸化物皮膜を形成させたことを
特徴とする耐誘性に優れたフェライトステンレス鋼。 炉内雰囲気：非酸化性ガス 炉内露点ニー３５°〜−５５°Ｃ 炉内温度： ｓｏｏ〜１１００℃ （３） Ｓ ｉ ： ０．０１〜５．００％、Ｍｎ
： ０．０１〜５．００％Ｃｒ ： ８．０〜３５．０
％、Ｎｂ ： ０２０〜１００％ （但しＮｂ′％≧８
×Ｃ％＋０．１５％）を含有し、更にＴｉ ： ０．０
１〜０，２０％およびＺｒ ： ０．０１〜０．１％の
うちの１種または２種を含有し、残部Ｆｅおよび不純物
からなシ、不純物としてのＣ，Ｎ、Ｐ。 Ｓおよび酸素がそれぞ九下記の範囲であるフェライトス
テンレス鋼ヲ、 Ｃ： ０．０５％以下 Ｎ ： ０．０５％以下 Ｐ ： ０．０５％以下 Ｓ ： ０．０１％以下 酸素： ０．０２％以下 下記の条件を満たす光輝焼鈍炉内で焼鈍を行い、鋼表面
にＮｂおよびＣｒを含む酸化物皮膜を形成させたことを
特徴とする耐誘性に優れたフェライトステンレス鋼。 炉内雰囲気：非酸化性ガス 炉内露点ニー３５°〜−５５°Ｃ 炉内温度：８００〜１１００°Ｃ （４１Ｓｉ ： ０．０１〜５．００％、Ｍｎ ： ０
．０１〜５．００％Ｃｒ ： ８．０〜３５．０％、Ｎ
ｂ ： ０，２０〜１．００％ （但しＮｂ％〉８×Ｃ
％＋０．１５％）を含有し、更にＴｉ ： ０．０１〜
０．２０％およびＺｒ ： ０．０１〜０．１％のうち
の１種または２種を含有し、更にＣｕ ： ０３０〜１
．００％、Ｎｉ ： ０．２０〜６．００％およびＭｏ
： ０．１０〜４．００％のうちの１種以上と残部：
Ｆｅおよび不純物から成り、不純物としてのＣ，Ｎ、Ｐ
ｌＳおよび酸素が、それぞれ下記の範囲であるフェライ
トステンレス鋼を、 Ｃ： ０．０５％以下 Ｎ：０．０５％以下 Ｐ ： ０．０５％以下 Ｓ ： ０．０１％以下 酸素：０．０２％以下 下記の条件を満たす光輝焼鈍炉内で焼鈍を行い、鋼表面
にＮｂおよびＣｒを含む酸化物皮膜を形成させたことを
特徴とする耐誘性に優れたフェライトステンレス鋼。 炉内雰囲気：非酸化性ガス 炉内露点ニー３５°〜−５５℃ 炉内温度二８００〜１１００℃
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16122981A JPS5861220A (ja) | 1981-10-09 | 1981-10-09 | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16122981A JPS5861220A (ja) | 1981-10-09 | 1981-10-09 | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5861220A true JPS5861220A (ja) | 1983-04-12 |
| JPS6325052B2 JPS6325052B2 (ja) | 1988-05-24 |
Family
ID=15731079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16122981A Granted JPS5861220A (ja) | 1981-10-09 | 1981-10-09 | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5861220A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6013060A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-23 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 耐銹性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材 |
| JPS6017055A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-28 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 耐候性の優れたＦｅ−Ｃｒ鋼 |
| JPS63235461A (ja) * | 1987-03-23 | 1988-09-30 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性に優れたｂａ仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH01123098A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-05-16 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH01176094A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-12 | Kawasaki Steel Corp | 成形性と耐食性に優れる高クロム・フェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01306520A (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性フエライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法 |
| JPH0641697A (ja) * | 1992-05-21 | 1994-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
| KR100468158B1 (ko) * | 2002-08-05 | 2005-01-26 | (주)삼영코넥 | 스테인레스강의 부식발생 지연을 위한 무산화 열처리방법 |
| KR100480354B1 (ko) * | 2000-12-13 | 2005-04-06 | 주식회사 포스코 | 내산화성이 향상되는 오스테나이트계 스테인레스 광휘소둔냉연강판의 제조방법 |
| KR101056246B1 (ko) | 2004-01-13 | 2011-08-11 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인레스강판의 제조방법 |
| JP2013531130A (ja) * | 2010-04-26 | 2013-08-01 | 敬治 中島 | 高結晶粒細粒化性能及び安定結晶粒細粒化性能をもつフェライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
| EP3176280A4 (en) * | 2014-07-31 | 2017-10-04 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing same |
| EP3239315A4 (en) * | 2014-12-24 | 2018-01-24 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel and process for producing same |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6307188B1 (ja) * | 2017-02-23 | 2018-04-04 | 日新製鋼株式会社 | 黒色フェライト系ステンレス鋼板 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5328014A (en) * | 1976-08-27 | 1978-03-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Alloy magnet and its preparation |
| JPS54126624A (en) * | 1978-03-09 | 1979-10-02 | Nisshin Steel Co Ltd | Bright annealing of stainless steel |
| JPS5521102A (en) * | 1978-08-01 | 1980-02-15 | Toshiba Corp | Semiconductor memory cell |
| JPS55158254A (en) * | 1979-05-26 | 1980-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Nb stabilized ferritic stainless steel with superior local corrosion resistance |
| JPS56123327A (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of highly formable ferritic stainless steel sheet of good surface characteristic |
-
1981
- 1981-10-09 JP JP16122981A patent/JPS5861220A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5328014A (en) * | 1976-08-27 | 1978-03-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Alloy magnet and its preparation |
| JPS54126624A (en) * | 1978-03-09 | 1979-10-02 | Nisshin Steel Co Ltd | Bright annealing of stainless steel |
| JPS5521102A (en) * | 1978-08-01 | 1980-02-15 | Toshiba Corp | Semiconductor memory cell |
| JPS55158254A (en) * | 1979-05-26 | 1980-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Nb stabilized ferritic stainless steel with superior local corrosion resistance |
| JPS56123327A (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of highly formable ferritic stainless steel sheet of good surface characteristic |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6013060A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-23 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 耐銹性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材 |
| JPS6017055A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-28 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 耐候性の優れたＦｅ−Ｃｒ鋼 |
| JPH0240731B2 (ja) * | 1987-03-23 | 1990-09-13 | Nisshin Steel Co Ltd | |
| JPS63235461A (ja) * | 1987-03-23 | 1988-09-30 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性に優れたｂａ仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH01123098A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-05-16 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH046800B2 (ja) * | 1987-11-06 | 1992-02-06 | Nippon Stainless Steel Co | |
| JPH0453956B2 (ja) * | 1987-12-28 | 1992-08-28 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH01176094A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-12 | Kawasaki Steel Corp | 成形性と耐食性に優れる高クロム・フェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01306520A (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性フエライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法 |
| JPH0641697A (ja) * | 1992-05-21 | 1994-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
| KR100480354B1 (ko) * | 2000-12-13 | 2005-04-06 | 주식회사 포스코 | 내산화성이 향상되는 오스테나이트계 스테인레스 광휘소둔냉연강판의 제조방법 |
| KR100468158B1 (ko) * | 2002-08-05 | 2005-01-26 | (주)삼영코넥 | 스테인레스강의 부식발생 지연을 위한 무산화 열처리방법 |
| KR101056246B1 (ko) | 2004-01-13 | 2011-08-11 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인레스강판의 제조방법 |
| JP2013531130A (ja) * | 2010-04-26 | 2013-08-01 | 敬治 中島 | 高結晶粒細粒化性能及び安定結晶粒細粒化性能をもつフェライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
| EP3176280A4 (en) * | 2014-07-31 | 2017-10-04 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing same |
| US10450625B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-10-22 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing same |
| EP3239315A4 (en) * | 2014-12-24 | 2018-01-24 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel and process for producing same |
| US10458013B2 (en) | 2014-12-24 | 2019-10-29 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel and process for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6325052B2 (ja) | 1988-05-24 |
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