JPH01306520A - 耐候性フエライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法 - Google Patents
耐候性フエライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法Info
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- JPH01306520A JPH01306520A JP13287388A JP13287388A JPH01306520A JP H01306520 A JPH01306520 A JP H01306520A JP 13287388 A JP13287388 A JP 13287388A JP 13287388 A JP13287388 A JP 13287388A JP H01306520 A JPH01306520 A JP H01306520A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐候性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯の
光輝焼鈍法に関するものである。
光輝焼鈍法に関するものである。
従来より自勅屯用モール等に使用されるＢＡ仕上げステ
ンレス鋼帯には、次のような特性が要求されている。
ンレス鋼帯には、次のような特性が要求されている。
■ 安価であること。
■ 耐食性が良いこと。
■ 金属光沢が優れ、表面にテンパーカラーが詔められ
ないこと。
ないこと。
■ 加工性が良く所要の機械的性質を有すること。
これらの要求に対し、ステンレス鋼帯製造業者は特性■
及び■については、高価なニッケルを含有しないで耐食
性を高めるべく Ｃ： ０．０３％以下。
及び■については、高価なニッケルを含有しないで耐食
性を高めるべく Ｃ： ０．０３％以下。
Ｃｒ ： １８〜２０％、 Ｃｕ ： ０．３〜０．８
％、 Ｎｂ ： ０．４〜０．８％を含有し残部がＦｅ
及び不可避的に混入する元素がら成るフェライト系ステ
ンレス鋼として成分設計を行って対応している。
％、 Ｎｂ ： ０．４〜０．８％を含有し残部がＦｅ
及び不可避的に混入する元素がら成るフェライト系ステ
ンレス鋼として成分設計を行って対応している。
特性■については、ステンレス鋼帯の製造工程における
圧延後の仕上焼鈍を光輝焼鈍炉にて行うことにより対応
している。ここで光輝焼鈍とは、炉内に雰囲気ガスを送
気しながら燃料の燃焼によって発生する熱源を用いずに
発熱体に通電して発生する熱源で銅帯を加熱し、鋼帯を
炉内での酸化による光沢劣化を防＋ｈしながら連続焼鈍
する方法であり、そのため炉内に送気される雰囲気ガス
（以下、単に炉内ガスと言う）の成分は還元性雰囲気で
あることが必要であるから水素が主体となっている。そ
して、炉体は外気の侵入を防Ｉトする構造となっていて
、一般に用いられる炉内ガスとしては目標組成Ｈ２７５
％十Ｎ、２５％のブレンドガスであり、操業中は常時ガ
スが少量ずつ炉内に供給され等量のガスが炉内から排出
されていて、この供給されるガスの露点は一６０℃以下
である。しかしながら、炉内には主として調帯表面に微
ｈ（付着した水分が持ち込まれて蓄積するので不可避的
に数十〜数百Ｐ、Ｐ、Ｍ、の水分が存在するため、炉内
ガスの露点は一り０℃〜−５０’ＣＮ度に上昇するが、
−に記のガス供給を行っている限りにおいては炉内ガス
の露点が一４０℃以上には上昇しないものの、この水分
は前述の光が１ｊ焼鈍を行う意図に反して鋼帯の炉内で
の酸化の原因となる。鋼帯の炉内での酸化はテンパーカ
ラーとして認められ、鋼帯の商品価値を著しく減するた
めに売声１１焼鈍炉においては炉内の水分をより少なく
、即ち露点をより低く管理することが重要である。具体
的には炉内の露点が上昇した場合には供給ガスを多くし
て、炉内ガスの排出を促すことなどを行っている。
圧延後の仕上焼鈍を光輝焼鈍炉にて行うことにより対応
している。ここで光輝焼鈍とは、炉内に雰囲気ガスを送
気しながら燃料の燃焼によって発生する熱源を用いずに
発熱体に通電して発生する熱源で銅帯を加熱し、鋼帯を
炉内での酸化による光沢劣化を防＋ｈしながら連続焼鈍
する方法であり、そのため炉内に送気される雰囲気ガス
（以下、単に炉内ガスと言う）の成分は還元性雰囲気で
あることが必要であるから水素が主体となっている。そ
して、炉体は外気の侵入を防Ｉトする構造となっていて
、一般に用いられる炉内ガスとしては目標組成Ｈ２７５
％十Ｎ、２５％のブレンドガスであり、操業中は常時ガ
スが少量ずつ炉内に供給され等量のガスが炉内から排出
されていて、この供給されるガスの露点は一６０℃以下
である。しかしながら、炉内には主として調帯表面に微
ｈ（付着した水分が持ち込まれて蓄積するので不可避的
に数十〜数百Ｐ、Ｐ、Ｍ、の水分が存在するため、炉内
ガスの露点は一り０℃〜−５０’ＣＮ度に上昇するが、
−に記のガス供給を行っている限りにおいては炉内ガス
の露点が一４０℃以上には上昇しないものの、この水分
は前述の光が１ｊ焼鈍を行う意図に反して鋼帯の炉内で
の酸化の原因となる。鋼帯の炉内での酸化はテンパーカ
ラーとして認められ、鋼帯の商品価値を著しく減するた
めに売声１１焼鈍炉においては炉内の水分をより少なく
、即ち露点をより低く管理することが重要である。具体
的には炉内の露点が上昇した場合には供給ガスを多くし
て、炉内ガスの排出を促すことなどを行っている。
特性（４）については、仕上焼鈍を適正な材料温度で行
うことにより対応している。成る成分の鋼に対する適正
な材料温度を調査するには次のような実験を行う。即ち
各種材料温度で焼鈍した材料を用い、材料温度と各試片
の機械的性質の関係を調査し、所要の機械的性質を得る
材料温度を選定するのであり、−膜内には再結晶によっ
て充分軟化させ得る材料温度が採用されている。
うことにより対応している。成る成分の鋼に対する適正
な材料温度を調査するには次のような実験を行う。即ち
各種材料温度で焼鈍した材料を用い、材料温度と各試片
の機械的性質の関係を調査し、所要の機械的性質を得る
材料温度を選定するのであり、−膜内には再結晶によっ
て充分軟化させ得る材料温度が採用されている。
第１図（イ）、（ロフ及び（ハ）に本発明の対象として
いる耐候性フエライ１−系ステンレス鋼の材料温度と硬
さ、伸び及び引張強さの関係を示すが、この第１図から
明らかなように本発明の対象としている耐候性フェライ
ト系ステンレス鋼を焼鈍する場合には、約９００℃以上
の材料温度が要求される。
いる耐候性フエライ１−系ステンレス鋼の材料温度と硬
さ、伸び及び引張強さの関係を示すが、この第１図から
明らかなように本発明の対象としている耐候性フェライ
ト系ステンレス鋼を焼鈍する場合には、約９００℃以上
の材料温度が要求される。
これは圧びにより加工硬化したこの材料の各機械的性質
が、再結晶によりこの温度以上でほぼ−・定値に回復す
るためであり、従来の仕上焼鈍では経済性を考慮しなが
ら所要の機械的性質を確保すべく、材料温度を約９００
°Ｃとしていたのである。
が、再結晶によりこの温度以上でほぼ−・定値に回復す
るためであり、従来の仕上焼鈍では経済性を考慮しなが
ら所要の機械的性質を確保すべく、材料温度を約９００
°Ｃとしていたのである。
以トを要約すると、従来ＢＡ仕上げの耐候性ステンレス
鋼？ｆＦを製造するに当っては、成分設計によって鋼帯
の低廉化を勘案しながら耐食性の向上を図り、仕」二焼
鈍工程である光輝焼鈍炉内の露点管理によってテンパー
カラーの防止を図り、仕上焼鈍の材料温度によって機械
的性質の調整を図っていたのである。
鋼？ｆＦを製造するに当っては、成分設計によって鋼帯
の低廉化を勘案しながら耐食性の向上を図り、仕」二焼
鈍工程である光輝焼鈍炉内の露点管理によってテンパー
カラーの防止を図り、仕上焼鈍の材料温度によって機械
的性質の調整を図っていたのである。
なお本発明中では耐食性の指療として＋０１３．Ｐ、Ｍ
。
。
の塩素イオン溶液による孔食電位Ｖｃ’ｌ０（ｖｓ、
Ａｇ−Ａ、、ＣＱ）を用い、この値が１．１■以−１−
であることを耐食性良好の一つの１１安とした。
Ａｇ−Ａ、、ＣＱ）を用い、この値が１．１■以−１−
であることを耐食性良好の一つの１１安とした。
しかしながら、前述したような重量％においてＣ： ０
．０３％以下、Ｃｒ：１８〜２０％、 Ｃｕ ： ０．
３〜０．８％。
．０３％以下、Ｃｒ：１８〜２０％、 Ｃｕ ： ０．
３〜０．８％。
Ｎｂ ： ０．４〜０．８％を含有し残部がＦｅ及び不
可避的に混入する元宏から成る耐候性フェライト系ステ
ンレスＳＨ’ｆｉＦを光ＰＡｔＵ鈍するに際し、光ｆｆ
１ｌ焼鈍炉内の露点が一４４℃以上の場合にテンパーカ
ラーが発生する場合があった。そこでこのようなテンパ
ーカラーが発生する場合は、露点を下げて炉内酸化を防
止すべ（１−ｒ２＋Ｎ、ブレンドガスの炉内への供給壮
を増加させるのであるが、炉内ガスの直換に長時間を要
し、即効性に欠けるために実際問題として露点の管理は
容易でない一ヒにガス費用の点でも問題があった。
可避的に混入する元宏から成る耐候性フェライト系ステ
ンレスＳＨ’ｆｉＦを光ＰＡｔＵ鈍するに際し、光ｆｆ
１ｌ焼鈍炉内の露点が一４４℃以上の場合にテンパーカ
ラーが発生する場合があった。そこでこのようなテンパ
ーカラーが発生する場合は、露点を下げて炉内酸化を防
止すべ（１−ｒ２＋Ｎ、ブレンドガスの炉内への供給壮
を増加させるのであるが、炉内ガスの直換に長時間を要
し、即効性に欠けるために実際問題として露点の管理は
容易でない一ヒにガス費用の点でも問題があった。
他の問題として、成分外れではないにも拘わらず鋼帯が
充分な耐食性を示さず、孔食電位が１．１Ｖに満たない
場合があった。
充分な耐食性を示さず、孔食電位が１．１Ｖに満たない
場合があった。
本発明は、かかる従来技術における問題点を解決し、耐
候性フェライト系ステンレス鋼帯として成分設計された
鋼帯の光ル１１焼鈍において、１１本結晶による軟化が
充分なされる材料温度範囲の中でテンパーカラーを防止
すると共に、より高い耐食性を？１するごとをｌａ＋題
とする。
候性フェライト系ステンレス鋼帯として成分設計された
鋼帯の光ル１１焼鈍において、１１本結晶による軟化が
充分なされる材料温度範囲の中でテンパーカラーを防止
すると共に、より高い耐食性を？１するごとをｌａ＋題
とする。
本発明者は、−１−記課題を解決すべく鋭、０：研究の
結果、耐候性フェライト系ステンレス鋼帯を光輝焼鈍す
る際の材料温度が該銅帯の機械的性γ′ｒのみならず耐
食性、テンパーカラーの発生有無に関係あることを究明
した。
結果、耐候性フェライト系ステンレス鋼帯を光輝焼鈍す
る際の材料温度が該銅帯の機械的性γ′ｒのみならず耐
食性、テンパーカラーの発生有無に関係あることを究明
した。
すなわち１本発明の対象とする耐候性フエライ！−系ス
テンレス鋼イＩＦに才昌）で、光輝焼鈍における材料温
度と孔食電位とには第２図に示す如き関係があることを
本発明省は３１．出したのである。この第２図にり１ら
れるように、耐食性は光７ｉ４１焼鈍における材料温度
に依存し、８５０〜１０５０℃の間で市の相関が認めら
れた。これは孔食の発生起点となる材料内の微細な炭化
物の分解、固溶が（ｂ′ｉｆ！されたためとＩＩＩ、
賂され１例えばりＵ）、炭化物Ｃ” ？ ＋ Ｃｂは約
８００℃以１−になると分解が始まるとＪｉわれている
ことからも１１１：察できろ６ 次に第１表に本発明の対象とする１１奴性フエライ１−
系ステンレス鋼帯の材料ｒ、１１度とテンパーカラー発
生イ偵向を示す。
テンレス鋼イＩＦに才昌）で、光輝焼鈍における材料温
度と孔食電位とには第２図に示す如き関係があることを
本発明省は３１．出したのである。この第２図にり１ら
れるように、耐食性は光７ｉ４１焼鈍における材料温度
に依存し、８５０〜１０５０℃の間で市の相関が認めら
れた。これは孔食の発生起点となる材料内の微細な炭化
物の分解、固溶が（ｂ′ｉｆ！されたためとＩＩＩ、
賂され１例えばりＵ）、炭化物Ｃ” ？ ＋ Ｃｂは約
８００℃以１−になると分解が始まるとＪｉわれている
ことからも１１１：察できろ６ 次に第１表に本発明の対象とする１１奴性フエライ１−
系ステンレス鋼帯の材料ｒ、１１度とテンパーカラー発
生イ偵向を示す。
以ド余自
第１表
この第１表においてテンパーカラー発生率（％）は下式
により算出した。
により算出した。
この第１表から明らかなように、９８０℃では光輝焼鈍
炉における通常の露点範囲（−４０℃〜−５０℃）にお
いてテンパーカラーが発生しないことが判った。これは
次の如く説明される。
炉における通常の露点範囲（−４０℃〜−５０℃）にお
いてテンパーカラーが発生しないことが判った。これは
次の如く説明される。
すなわち、テンパーカラーがステンレス鋼中のクロムと
光輝焼鈍炉内の微量水分との酸化反応によると考えると
の反応は ２Ｃｒ＋３Ｈ７Ｏ−Ｃｒ２０３＋３Ｈ２となり、この反
応が炉内で右に進行した場合にテンパーカラーとなって
表れると考えられる。この反応がどちらの方向に進行す
るかは炉内ガスの水分濃度すなわち露点と、反応温度す
なわち材料温度とによって決まる。
光輝焼鈍炉内の微量水分との酸化反応によると考えると
の反応は ２Ｃｒ＋３Ｈ７Ｏ−Ｃｒ２０３＋３Ｈ２となり、この反
応が炉内で右に進行した場合にテンパーカラーとなって
表れると考えられる。この反応がどちらの方向に進行す
るかは炉内ガスの水分濃度すなわち露点と、反応温度す
なわち材料温度とによって決まる。
一般に知られているクロムの酸化物標準生成自由エネル
ギーと温度との関係に、雰囲気として水素濃度が５０％
、７５％、 １００％の各ガスを用いた場合の露点を併
記したものを第４図に示す。ここで露点と（Ｈ２の分圧
） ／ （Ｈ２０の分圧）の対応は第３図に示す露点と
水分体積比との関係から算出した。
ギーと温度との関係に、雰囲気として水素濃度が５０％
、７５％、 １００％の各ガスを用いた場合の露点を併
記したものを第４図に示す。ここで露点と（Ｈ２の分圧
） ／ （Ｈ２０の分圧）の対応は第３図に示す露点と
水分体積比との関係から算出した。
第４図によれば、例えばＨ２７５％ガスとして露点が一
４０℃であれば前記の反応は約９３０℃で平衡し、それ
以下では右にそれ以上では左に進行する。このようにし
て露点と酸化／還元平衡温度との関係は第４図から第５
図の如くに得られる。第５図においてこのことを光輝焼
鈍に当てはめて考えると、炉内ガスがＨ２７５％十Ｎ２
２５％で露点が一４０℃の場合に材料温度が９３０℃に
上昇するまではクロムが酸化するため炉内でテンパーカ
ラーが発生し、その温度を越えると酸化クロム（Ｃｒ２
０．）が還元されて、テンパーカラーは消失し得ると推
察される。
４０℃であれば前記の反応は約９３０℃で平衡し、それ
以下では右にそれ以上では左に進行する。このようにし
て露点と酸化／還元平衡温度との関係は第４図から第５
図の如くに得られる。第５図においてこのことを光輝焼
鈍に当てはめて考えると、炉内ガスがＨ２７５％十Ｎ２
２５％で露点が一４０℃の場合に材料温度が９３０℃に
上昇するまではクロムが酸化するため炉内でテンパーカ
ラーが発生し、その温度を越えると酸化クロム（Ｃｒ２
０．）が還元されて、テンパーカラーは消失し得ると推
察される。
このように本発明の対象とする耐候性フェライト系ステ
ンレス鋼帯を光輝焼鈍するｔこ際し、光輝焼鈍炉の炉内
ガスとしてＨ２比率が５０％以上で露点が一４０℃〜−
５０℃のものを使用し、材料温度を９８０℃以上で焼鈍
すればテンパーカラーは発生しないのであるが、ステン
レス鋼帯は光輝焼鈍後に冷却されるためテンパーカラー
は一旦消失したとしても再び冷却時に酸化反応が進行す
るにもかかわらず実際にはテンパーカラーが認められな
い場合が多い。これは冷却が短時間の急冷であるためテ
ンパーカラーとして認められるほどのＣｒ２Ｏ３の被膜
が成長しないままステンレスｍ帯が炉外に出るためと考
えられる。
ンレス鋼帯を光輝焼鈍するｔこ際し、光輝焼鈍炉の炉内
ガスとしてＨ２比率が５０％以上で露点が一４０℃〜−
５０℃のものを使用し、材料温度を９８０℃以上で焼鈍
すればテンパーカラーは発生しないのであるが、ステン
レス鋼帯は光輝焼鈍後に冷却されるためテンパーカラー
は一旦消失したとしても再び冷却時に酸化反応が進行す
るにもかかわらず実際にはテンパーカラーが認められな
い場合が多い。これは冷却が短時間の急冷であるためテ
ンパーカラーとして認められるほどのＣｒ２Ｏ３の被膜
が成長しないままステンレスｍ帯が炉外に出るためと考
えられる。
以上、テンパーカラー防＋ｈ ？？ｓを要約すると。
第１に炉内ガスの露点を下げること。
第２に材料温度をクロムの酸化／還元平衡温度以１−に
すること、 が有効と考えられる。第１表の如く、材料温度を９８０
℃以上にすることで、テンパーカラーを防１＃−。
すること、 が有効と考えられる。第１表の如く、材料温度を９８０
℃以上にすることで、テンパーカラーを防１＃−。
できたのはこの第２の理由と考えられる。また、第５図
より水素濃度が５０％以上で露点が一り０℃〜＝５０℃
の範囲では材料温度を９８０℃以上にすることにより、
Ｃｒは還元されてテンパーカラーも防ＩＦ。
より水素濃度が５０％以上で露点が一り０℃〜＝５０℃
の範囲では材料温度を９８０℃以上にすることにより、
Ｃｒは還元されてテンパーカラーも防ＩＦ。
し得ると考えられる。
重縫％において、Ｃ： ０．０１９±０．００７％、Ｃ
ｒ：１９．０±０．５％、 Ｃｕ ： ０．４６±０．
０３％、 Ｎｂ ： ０．５３±０．０７％を含有する
フェライト系ステンレス鋼で、厚さが０ 、４−０ 、
６ ｍｍ 、幅が８００−］０３０ｎｗｎの鋼帯を炉内
ガス比が）１，７５％十Ｎ、２５％で１１つガス露点が
一４０℃〜−５０°Ｃの範囲で、材料温度１０００℃で
光輝焼鈍を行った。鋼Ｆ数は８０である。その結果は第
２表に示すように従来に比して耐食性が向１−するとＪ
ｊ、に、テンパーカラーの発生は一切６２ぬられなかっ
た。
ｒ：１９．０±０．５％、 Ｃｕ ： ０．４６±０．
０３％、 Ｎｂ ： ０．５３±０．０７％を含有する
フェライト系ステンレス鋼で、厚さが０ 、４−０ 、
６ ｍｍ 、幅が８００−］０３０ｎｗｎの鋼帯を炉内
ガス比が）１，７５％十Ｎ、２５％で１１つガス露点が
一４０℃〜−５０°Ｃの範囲で、材料温度１０００℃で
光輝焼鈍を行った。鋼Ｆ数は８０である。その結果は第
２表に示すように従来に比して耐食性が向１−するとＪ
ｊ、に、テンパーカラーの発生は一切６２ぬられなかっ
た。
以下余白
第２表
串第１表と同様に算出
〔発明の効果〕
以に詳述した如く、本発明に係る耐候性フェライト系ス
テンレス鋼帯の光１５１？焼鈍方法は、重１１十％にお
いて、Ｃ： ０．０３％以下、 Ｃｒ ： １８〜２０
％、 Ｃ：ｕ ：０．３〜０．８％、 Ｎｂ ： ０．
４〜０．８％を含有し残部がＦ’ｅ及び不可避的に混入
する元素から成る耐候性フェライト系ステンレス鋼帯を
光輝焼鈍するに際し、用途１〕有害で商品価値を消失さ
せるテンパーカラーの発生が防止し得ると共に耐食性も
向にさせることができる方法であり、当該ステンレス鋼
帯にテンパーカラーが発生した場合は商品としての価値
が著しく減するためテンパーカラーの防止は製造歩留向
上に繋がるばかりでなく容易ならざる光ｉｌｌ焼鈍炉の
露点管理が殆んど不要なものとなると共に、露点をＤ（
下せしめるための炉内に供給するガスを減少させること
ができるために製造費用の低減にも寄４７．する方法で
あり、その−Ｊ二業的価値は非常に大きなものがある。
テンレス鋼帯の光１５１？焼鈍方法は、重１１十％にお
いて、Ｃ： ０．０３％以下、 Ｃｒ ： １８〜２０
％、 Ｃ：ｕ ：０．３〜０．８％、 Ｎｂ ： ０．
４〜０．８％を含有し残部がＦ’ｅ及び不可避的に混入
する元素から成る耐候性フェライト系ステンレス鋼帯を
光輝焼鈍するに際し、用途１〕有害で商品価値を消失さ
せるテンパーカラーの発生が防止し得ると共に耐食性も
向にさせることができる方法であり、当該ステンレス鋼
帯にテンパーカラーが発生した場合は商品としての価値
が著しく減するためテンパーカラーの防止は製造歩留向
上に繋がるばかりでなく容易ならざる光ｉｌｌ焼鈍炉の
露点管理が殆んど不要なものとなると共に、露点をＤ（
下せしめるための炉内に供給するガスを減少させること
ができるために製造費用の低減にも寄４７．する方法で
あり、その−Ｊ二業的価値は非常に大きなものがある。
第［図（イ）、（ロ）及び（ハ）に本発明の対象として
いる耐候性フェライト系ステンレス鋼の材料温度と硬さ
、伸び及び引張強さの関係を示す図、第２図は本発明の
対象とする耐候性フエライ１へ系ステンレス鋼帯の材料
温度と孔食電位との関係を示す図、第３図は露点と水分
体積比との関係を示す図、第４図はクロムの酸化物標？
＜Ｑ生成白雨エネルギーと温度の関係に界囲＜１℃とし
てＨ，が、５０，７５゜１．００％ガスを用いた場合の
露点を併記した図、第５図は雰囲気ガスのｌｒ、比率が
５０．７５．１００％の場合の露点とタロ１１の酸化／
還元平衡温度の関係図である。 第１図 材料温度じＣ） 第 ２ ス 材料温度（０Ｃ） 第３図 露 点 （０Ｃ）
いる耐候性フェライト系ステンレス鋼の材料温度と硬さ
、伸び及び引張強さの関係を示す図、第２図は本発明の
対象とする耐候性フエライ１へ系ステンレス鋼帯の材料
温度と孔食電位との関係を示す図、第３図は露点と水分
体積比との関係を示す図、第４図はクロムの酸化物標？
＜Ｑ生成白雨エネルギーと温度の関係に界囲＜１℃とし
てＨ，が、５０，７５゜１．００％ガスを用いた場合の
露点を併記した図、第５図は雰囲気ガスのｌｒ、比率が
５０．７５．１００％の場合の露点とタロ１１の酸化／
還元平衡温度の関係図である。 第１図 材料温度じＣ） 第 ２ ス 材料温度（０Ｃ） 第３図 露 点 （０Ｃ）
Claims (1)
- １ 重量％において、Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：１８
〜２０％、Ｃｕ：０．３〜０．８％、Ｎｂ：０．４〜０
．８％を含有し残部がＦｅ及び不可避的に混入する元素
から成る耐候性フエライト系ステンレス鋼帯を光輝焼鈍
するに際し、光輝焼鈍炉の炉内ガスとしてＨ＿２比率が
５０％以上で露点が−４０℃〜−５０℃のものを使用し
、材料温度を９８０℃以上で焼鈍することを特徴とする
耐候性フェライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13287388A JPH01306520A (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 耐候性フエライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13287388A JPH01306520A (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 耐候性フエライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01306520A true JPH01306520A (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15091549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13287388A Pending JPH01306520A (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 耐候性フエライト系ステンレス鋼帯の光輝焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01306520A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020152949A (ja) * | 2019-03-19 | 2020-09-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼板およびステンレス鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5861220A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01168811A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
-
1988
- 1988-06-01 JP JP13287388A patent/JPH01306520A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5861220A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01168811A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020152949A (ja) * | 2019-03-19 | 2020-09-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼板およびステンレス鋼板の製造方法 |
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