JPS6119764A - 靭性のすぐれた２相ステンレス鋼 - Google Patents
靭性のすぐれた２相ステンレス鋼Info
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- JPS6119764A JPS6119764A JP59139074A JP13907484A JPS6119764A JP S6119764 A JPS6119764 A JP S6119764A JP 59139074 A JP59139074 A JP 59139074A JP 13907484 A JP13907484 A JP 13907484A JP S6119764 A JPS6119764 A JP S6119764A
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- JP
- Japan
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- toughness
- stainless steel
- phase stainless
- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
靭性のすぐれた２相ステンレス鋼に関してこの明細書で
述べる技術内容は、以下の使途における適合を目指した
新合金設計についての研究成果である。
述べる技術内容は、以下の使途における適合を目指した
新合金設計についての研究成果である。
すなわち近年、石油の需給のひっ迫から、掘削環境が従
来以上に、厳しい油井、ガス井についても開発が進めら
れている。
来以上に、厳しい油井、ガス井についても開発が進めら
れている。
このような油井、ガス井は高温、高圧でＨｚＳ。
ＣＯ□、ＣＩｌ等が含有され、このような井戸において
は、油井管はもちろんのこと、ラインパイプにおいても
、腐食減量は著しく大きい。
は、油井管はもちろんのこと、ラインパイプにおいても
、腐食減量は著しく大きい。
（従来の技術）
上記の如き使途では、従来脱水処理、インヒビター処理
、そし等電気防食などがなされてきた。
、そし等電気防食などがなされてきた。
１掲のような防食処理はそそれを施こすためのコストが
嵩み、このようなコスト上昇は、高価なステンレス鋼を
使用することによるコストと比べて同程度となり、その
ためステンレス鋼をラインパイプ用鋼として使用する気
運が高まり、とりわけα／γ２相ステンレス鋼が注目を
集め、使用され始めるに至った。
嵩み、このようなコスト上昇は、高価なステンレス鋼を
使用することによるコストと比べて同程度となり、その
ためステンレス鋼をラインパイプ用鋼として使用する気
運が高まり、とりわけα／γ２相ステンレス鋼が注目を
集め、使用され始めるに至った。
ところが、最近になり掘削環境はさらに厳しく海底油田
、および極地油田が開発され、このような環境における
各種防食処理にがかるコストはぼう大となるばかりでな
く、材料には高度な低温靭性が要求されることも問題で
ある。
、および極地油田が開発され、このような環境における
各種防食処理にがかるコストはぼう大となるばかりでな
く、材料には高度な低温靭性が要求されることも問題で
ある。
すなわち２相ステンレス鋼は、耐食性、耐応力腐食割れ
性にすぐれていると言われ、特公昭４５−２８０９８号
、特公昭５０−８９７０号公報などの２相ステンレス鋼
が提案されている。
性にすぐれていると言われ、特公昭４５−２８０９８号
、特公昭５０−８９７０号公報などの２相ステンレス鋼
が提案されている。
しかしながらそれらの鋼種は、すぐれた耐食性を有す゛
るが、低温靭性に問題がある。
るが、低温靭性に問題がある。
（発明が解決しようとする問題点）
１掲のα／γ２相ステンレス鋼につき各種元素の靭性に
およぼす影響を検討した結果に基いて低温靭性の改善を
図ることがこの発明の目的である。
およぼす影響を検討した結果に基いて低温靭性の改善を
図ることがこの発明の目的である。
ここに発明者らはＡＩｌを適正量添加すふとともに、Ｓ
ｉ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、ＮｉさらにはＣａそしてＴｉ＋Ｎｂ
、Ｖを適正範囲に限定することにより低温靭性が向上す
ることを知見した。
ｉ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、ＮｉさらにはＣａそしてＴｉ＋Ｎｂ
、Ｖを適正範囲に限定することにより低温靭性が向上す
ることを知見した。
（問題点の解決手段）
上記の知見に基づきα／γ２相ステンレス鋼の低温靭性
は、次の各事項により有利に改善される。
は、次の各事項により有利に改善される。
Ｃ＜０．０３ＷＴ％ Ｓｉ＜１．０ ＷＴ％Ｍｎ
＜２．ＯＷＴ％ Ｐ ＜０．０４０ ＷＴ％Ｓ
−≦−０，００４ＷＴ％ そして、 旧：ｌ〜９ＷＴ％ Ｃｒ ： ２０〜２８ＷＴ％Ｍｏ
： ０．５〜．４．ＯＷＴ％ Ｎ ： ０．０５〜０
．３０ＷＴ％および Ａｉ ： ０．００５〜０．０５
何Ｔ％を含み残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる
靭性のすぐれた２相ステンレス鋼（第１発明）Ｃ＜０．
０３ＷＴ％ Ｓｉ＜１．ＯＷＴ％Ｍｎ＜２．Ｏ
ＷＴ％ Ｐ＜０．０４０ＷＴ％Ｓ ＜０．００
４ ＷＴ％ そして、 Ｎｉ ： １〜９ ＷＴ９ＡＣｒ ： ２０〜２８１４
Ｔ％Ｍｏ ： ０．５〜４．０ ＷＴ％ Ｎ ： ０．
０５〜０．３０ＷＴ％および ＾１ ： ０．００５〜
０．０５１４Ｔ％舒含みかつ、 Ｔｉ＜０．２ＷＴ％、Ｎｂ＜０．２ ＷＴ％ およびＶ
＜０．２ＷＴ％ のうちから選んだ１種又は２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭
性のすぐれた２相ステンレス鋼（第２発明）。
＜２．ＯＷＴ％ Ｐ ＜０．０４０ ＷＴ％Ｓ
−≦−０，００４ＷＴ％ そして、 旧：ｌ〜９ＷＴ％ Ｃｒ ： ２０〜２８ＷＴ％Ｍｏ
： ０．５〜．４．ＯＷＴ％ Ｎ ： ０．０５〜０
．３０ＷＴ％および Ａｉ ： ０．００５〜０．０５
何Ｔ％を含み残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる
靭性のすぐれた２相ステンレス鋼（第１発明）Ｃ＜０．
０３ＷＴ％ Ｓｉ＜１．ＯＷＴ％Ｍｎ＜２．Ｏ
ＷＴ％ Ｐ＜０．０４０ＷＴ％Ｓ ＜０．００
４ ＷＴ％ そして、 Ｎｉ ： １〜９ ＷＴ９ＡＣｒ ： ２０〜２８１４
Ｔ％Ｍｏ ： ０．５〜４．０ ＷＴ％ Ｎ ： ０．
０５〜０．３０ＷＴ％および ＾１ ： ０．００５〜
０．０５１４Ｔ％舒含みかつ、 Ｔｉ＜０．２ＷＴ％、Ｎｂ＜０．２ ＷＴ％ およびＶ
＜０．２ＷＴ％ のうちから選んだ１種又は２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭
性のすぐれた２相ステンレス鋼（第２発明）。
Ｃ＜０．０３ＷＴ％ Ｓｉ＜１．０ＷＴ％Ｍｎ＜
２．０ ＷＴ％ Ｐ ＜０．０４０ ＷＴ％Ｓ
＜０．００４ ＷＴ％ そして、 Ｎｉ：１〜９ＷＴ％ Ｃｒ ： ２０〜２８ＷＴ％
Ｍｏ ： ０．５〜４．ＯＷＴ％ Ｎ ： ０．０５〜
０．３０ＷＴ％および Ａｌ ： ０．００５〜０．０
５縁Ｔ％を含みかつＳ含を量の５倍以下に当るＣａを含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭性の
すぐれた２相ステンレス！１ｉｉＩ（第３発明）。
２．０ ＷＴ％ Ｐ ＜０．０４０ ＷＴ％Ｓ
＜０．００４ ＷＴ％ そして、 Ｎｉ：１〜９ＷＴ％ Ｃｒ ： ２０〜２８ＷＴ％
Ｍｏ ： ０．５〜４．ＯＷＴ％ Ｎ ： ０．０５〜
０．３０ＷＴ％および Ａｌ ： ０．００５〜０．０
５縁Ｔ％を含みかつＳ含を量の５倍以下に当るＣａを含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭性の
すぐれた２相ステンレス！１ｉｉＩ（第３発明）。
ｃ＜ｏ、ｏ３イＴ％ Ｓｉ＜１．０ ＷＴ％Ｍｎ
＜２．ＯＷＴ％ Ｐ ＜ ０．０４０ ＷＴ％Ｓ
＜０．００４ ＷＴ％ そして、 Ｎｉ ： １〜９ＷＴ％ Ｃｒ ： ２０〜２８Ｗ
Ｔ％Ｍｏ ： ０．５〜４．０ ＷＴ％ Ｎ ： ０．
０５〜０．’３０ＷＴ％および Ａｌ ： ０．００５
〜０．０５ ＷＴ％を含みかつＳ含有量の５倍以下に当
るＣａを含有し、さらに、 Ｔｉ−≦−０，２ＷＴ％、Ｎｂ−≦−０．２−丁％ お
よびｖ＜０．２ＷＴ％ のうちから選んだ１種又は２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭
性のすぐれた２相ステンレス鋼（第４発明）。
＜２．ＯＷＴ％ Ｐ ＜ ０．０４０ ＷＴ％Ｓ
＜０．００４ ＷＴ％ そして、 Ｎｉ ： １〜９ＷＴ％ Ｃｒ ： ２０〜２８Ｗ
Ｔ％Ｍｏ ： ０．５〜４．０ ＷＴ％ Ｎ ： ０．
０５〜０．’３０ＷＴ％および Ａｌ ： ０．００５
〜０．０５ ＷＴ％を含みかつＳ含有量の５倍以下に当
るＣａを含有し、さらに、 Ｔｉ−≦−０，２ＷＴ％、Ｎｂ−≦−０．２−丁％ お
よびｖ＜０．２ＷＴ％ のうちから選んだ１種又は２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭
性のすぐれた２相ステンレス鋼（第４発明）。
すなわち上記各発明は、耐食性はもちろんのこと、とく
にすぐれた低温靭性をそなえる２相ステンレス鋼を開発
したものである。
にすぐれた低温靭性をそなえる２相ステンレス鋼を開発
したものである。
ここにＣｒ＋ Ｎｉ＋ Ｍｏ＋およびＮを多量に含有し
かつ、ｐ、ｓを低く抑え、／ｌを適量添加すること、ま
たさらにＣａ並びにＴｉ、ＮｂおよびＶのうちすくなく
とも１種を添加することにより、低温靭性の向上に寄与
させる。何れの場合も熱間任延綱材を１０００〜１１５
０℃で溶体化し、急冷することにより低温靭性のすぐれ
た２相ステンレス鋼が得られる。
かつ、ｐ、ｓを低く抑え、／ｌを適量添加すること、ま
たさらにＣａ並びにＴｉ、ＮｂおよびＶのうちすくなく
とも１種を添加することにより、低温靭性の向上に寄与
させる。何れの場合も熱間任延綱材を１０００〜１１５
０℃で溶体化し、急冷することにより低温靭性のすぐれ
た２相ステンレス鋼が得られる。
（作 用）
化学成分を上記のように限定した理由から説明を進める
。
。
Ｃ：不可避的に鋼中に含まれる元素であるが、０．０３
ｗｔ％（以下単に％で示す）を越えると耐食性、耐粒界
腐食性を劣化させるので０．０３％以下に限定した。
ｗｔ％（以下単に％で示す）を越えると耐食性、耐粒界
腐食性を劣化させるので０．０３％以下に限定した。
Ｓｉ：溶解時に脱酸剤として使用される元素であるが１
．Ｏχを越えるとΣ相が急冷しても発生し、靭性を劣化
させるので１．０％以下とした。
．Ｏχを越えるとΣ相が急冷しても発生し、靭性を劣化
させるので１．０％以下とした。
Ｍｎ：αとγの相比率の調整に用いられるが、２．ｏχ
を越えると耐食性が劣化するので２．０％以下とした。
を越えると耐食性が劣化するので２．０％以下とした。
Ｐ；不可避的不純物元素として含有されるが、０．０４
０χを越えると靭性が劣化するので、０．０４０％以下
とした。
０χを越えると靭性が劣化するので、０．０４０％以下
とした。
Ｓ：不可避的不純物元素として含有され、０．０４０χ
を越えると靭性が劣化するので、０．００４％以下と限
定した。
を越えると靭性が劣化するので、０．００４％以下と限
定した。
Ｎｉ：全面腐食に対する抵抗性の増加と２相組織形成の
面から不可欠な元素であるが、１．９χ未満では、十分
な耐食性が得られず、また９％を越すとその改善効果が
飽和し高価でもあるので、１．０〜９．０χの範囲に限
定した。
面から不可欠な元素であるが、１．９χ未満では、十分
な耐食性が得られず、また９％を越すとその改善効果が
飽和し高価でもあるので、１．０〜９．０χの範囲に限
定した。
Ｃｒ：耐食性を増加させ、またオーステナイトおよびフ
ェライトの２相組織を形成するため不可欠の元素であり
、孔食や隙間腐食に対する抵抗性を考慮すると２０．０
％未満ではその効果が少なく、一方Ｃｒが増加するにし
たがい、耐孔食性は向上するが、２８％を越えるとχ相
又はσ相が析出しやすくなり靭性が劣化するのでＣｒの
範囲を、２０．０〜２８．０％に限定した。
ェライトの２相組織を形成するため不可欠の元素であり
、孔食や隙間腐食に対する抵抗性を考慮すると２０．０
％未満ではその効果が少なく、一方Ｃｒが増加するにし
たがい、耐孔食性は向上するが、２８％を越えるとχ相
又はσ相が析出しやすくなり靭性が劣化するのでＣｒの
範囲を、２０．０〜２８．０％に限定した。
Ｍｏ：塩素イオンを含む腐食環境で生ずる局部腐食に対
する抵抗性を向上させる元素であるが、０．５χ未満で
は十分な耐食性が得られず、一方４χを越えて添加して
も改善効果は小さく、かつ非常に高価でもあるのでｏ、
５−Ｌ４．ｏχの範囲に限定した。
する抵抗性を向上させる元素であるが、０．５χ未満で
は十分な耐食性が得られず、一方４χを越えて添加して
も改善効果は小さく、かつ非常に高価でもあるのでｏ、
５−Ｌ４．ｏχの範囲に限定した。
Ｎ：２相組織を形成するために重要な元素であり、また
耐食性を向上させるが、０．０５％未満では耐孔食性を
改善せず、一方０．３０％を越えると靭性を劣化させる
ので０．０５％〜０．３０％の範囲に限定した。
耐食性を向上させるが、０．０５％未満では耐孔食性を
改善せず、一方０．３０％を越えると靭性を劣化させる
ので０．０５％〜０．３０％の範囲に限定した。
Ａｌ ： Ａｌが０．００５ｙｊ−より低いと、鋼中の
酸素が高いため靭性が悪くなる。ＡＩが０．０５％を越
えると第１図の１００００倍電子顕微鏡写真、第２図の
電子線回折および第３図の抽出プリ力のメツシュＣｕＸ
線写真に示すように（ＡＩ−Ｃｒ） Ｎが凝集粗大化す
るため靭性が悪くなる。一方、ＡＩが０．０２％の場合
の例を第４図の２５００倍電子顕微鏡に示すように球状
の硫化物のみで、するどい切欠を有する六角形状の（Ａ
Ｉ Ｃｒ）Ｎは存在せずＡＩ ０．００５％〜０．０５
χの範囲にわたって、同様に挙動することからこの範囲
に限定した。
酸素が高いため靭性が悪くなる。ＡＩが０．０５％を越
えると第１図の１００００倍電子顕微鏡写真、第２図の
電子線回折および第３図の抽出プリ力のメツシュＣｕＸ
線写真に示すように（ＡＩ−Ｃｒ） Ｎが凝集粗大化す
るため靭性が悪くなる。一方、ＡＩが０．０２％の場合
の例を第４図の２５００倍電子顕微鏡に示すように球状
の硫化物のみで、するどい切欠を有する六角形状の（Ａ
Ｉ Ｃｒ）Ｎは存在せずＡＩ ０．００５％〜０．０５
χの範囲にわたって、同様に挙動することからこの範囲
に限定した。
上記のＣ，Ｓ＋Ｍｎ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ＋ そしてＣｒ ＋
Ｍｏ ｌ ＮおよびＡＩの各限定量をもってこの発明の
２相ステンレス鋼の基本成分とするが、さらにＣａ並び
にはＴｉ。
Ｍｏ ｌ ＮおよびＡＩの各限定量をもってこの発明の
２相ステンレス鋼の基本成分とするが、さらにＣａ並び
にはＴｉ。
ＮｂおよびＶのうち少くとも１種を添加することにより
、より以上の低温靭性を付与させることが′できる。
、より以上の低温靭性を付与させることが′できる。
これらの限定理由は次の如（である。
Ｃａ：強力な硫化物形成元素であり、さらに第４図につ
き、さきに触れた球状の硫化物を形成し、靭性向上に役
立ち、とくにＩＸＳ％以上で有効であるが、５ＸＳ％を
越えると溶接性が劣化するので５ＸＳ％以内の範囲に限
定した。
き、さきに触れた球状の硫化物を形成し、靭性向上に役
立ち、とくにＩＸＳ％以上で有効であるが、５ＸＳ％を
越えると溶接性が劣化するので５ＸＳ％以内の範囲に限
定した。
Ｔｉ、ＮｂおよびＶは何れも炭窒化物の析出により、圧
延時および溶体化処理時の加熱による結晶粒の粗大化を
防ぎ、靭性を向上させる寄与に関して同効であり、とく
に０．０５％以上は有効であるが、０．２′１を越える
と結晶粒微細化効果よりも析出物の析出による悪影響が
大きくなり、却って靭性は劣化、するので、それぞれ０
．２％以下と限定した。
延時および溶体化処理時の加熱による結晶粒の粗大化を
防ぎ、靭性を向上させる寄与に関して同効であり、とく
に０．０５％以上は有効であるが、０．２′１を越える
と結晶粒微細化効果よりも析出物の析出による悪影響が
大きくなり、却って靭性は劣化、するので、それぞれ０
．２％以下と限定した。
この発明による２相ステンレス鋼は電気炉にて溶製した
のち、転炉−ＶＯＤで脱炭加窒し、ＡＩなどの成分を調
整する。これらの工程は、ＡｐＤ法でも十分可能である
。
のち、転炉−ＶＯＤで脱炭加窒し、ＡＩなどの成分を調
整する。これらの工程は、ＡｐＤ法でも十分可能である
。
Ｃａを添加する場合には、この工程で添加してもよい。
つぎに連続鋳造工程、又は造塊工程でスラブ。
ブムーム又はインゴットが製造される。その後、厚板圧
延、ホット圧延、ビレット圧延工程で厚板。
延、ホット圧延、ビレット圧延工程で厚板。
ホットコイル、丸ビレットが製造される。
丸ビレットに圧延されるものはその後、傾斜圧延方式又
は、熱間押し出し方式により継目無鋼管にすることがで
き、厚板、ホットコイルは、焼鈍。
は、熱間押し出し方式により継目無鋼管にすることがで
き、厚板、ホットコイルは、焼鈍。
酸洗後、このまま製品として出荷される場合もあるが、
もちろん製管工程を経て、管として出荷される場合もあ
る。なお継目無鋼管においても焼鈍。
もちろん製管工程を経て、管として出荷される場合もあ
る。なお継目無鋼管においても焼鈍。
酸洗後出筒されるのはいうまでもない。
（実施例）
表１に示す鋼を溶製し、熱間圧延して得られた１．２．
５ｍｍ厚の熱延鋼板を１０５０°ｃ、３０分の溶体化処
理を施こした後水冷し２ｍｍＶノノヂシャルピー衝撃試
験片（フルサイズ）（ノツチ：板厚方向１割れの進展：
圧延方向）を採取した。さらに−６０℃にてシャルピー
衝撃試験を行った。
５ｍｍ厚の熱延鋼板を１０５０°ｃ、３０分の溶体化処
理を施こした後水冷し２ｍｍＶノノヂシャルピー衝撃試
験片（フルサイズ）（ノツチ：板厚方向１割れの進展：
圧延方向）を採取した。さらに−６０℃にてシャルピー
衝撃試験を行った。
比較鋼Ｎｏ、 １はＳｉが上限を越えているため、衝撃
特性が悪い。Ｎｏ、 ２はＰが上限を越えているため、
衝撃特性が悪い。Ｎｏ、 ３はＳが上限を越えているた
め、衝撃特性が悪い。Ｎｏ、 ４はＣｒが」二限を越え
ているため、衝撃特性が悪い。１ｌｌｏ、 ５は八１が
下限値を下回り陶６，７は上限値を上回っているため衝
撃特性か悪い。隔８はＮか上限値を上回っているため衝
撃特性が悪い。Ｎｏ、９．１０．１．１はＴｉ、Ｎｂ、
Ｖがそれぞれ上限を上回っているため衝撃特性が悪い。
特性が悪い。Ｎｏ、 ２はＰが上限を越えているため、
衝撃特性が悪い。Ｎｏ、 ３はＳが上限を越えているた
め、衝撃特性が悪い。Ｎｏ、 ４はＣｒが」二限を越え
ているため、衝撃特性が悪い。１ｌｌｏ、 ５は八１が
下限値を下回り陶６，７は上限値を上回っているため衝
撃特性か悪い。隔８はＮか上限値を上回っているため衝
撃特性が悪い。Ｎｏ、９．１０．１．１はＴｉ、Ｎｂ、
Ｖがそれぞれ上限を上回っているため衝撃特性が悪い。
以上より発明鋼の例のみがずくれた靭性を有しているこ
とがわかる。
とがわかる。
（発明の効果）
２相ステンレス鋼の低温靭性を大幅に改善することがで
きる。
きる。
第１図は電子顕微鏡（１００００倍）によるＡＩが０．
０５５χ含有されている２相ステンレス鋼に見られる析
出物を示す金属顕微鏡写真 第２図ＦＢ） （ｂ）は上記析出物の電子線による回折
像金属組織写真と、結晶面の指数の説明図第３図はエネ
ルギー分散型分析法（ＥＤＸ）による上記析出物に含ま
れている元素を示すＸ線写真第４図は八１が０．０２％
、 Ｃａが０．００３２％添加された２相ステンレス鋼
の金属組織を示す電子顕微鏡写真である。 第１図 （ｘｔｏσ０θ） 第２図 ＜ａ）（ｂ） 第３図 第４図 ６＼＼＼＼鳩へ ５、゛・ １、゛゛ １、・、ド へ９．１ ｉｗｔｘｎ
０５５χ含有されている２相ステンレス鋼に見られる析
出物を示す金属顕微鏡写真 第２図ＦＢ） （ｂ）は上記析出物の電子線による回折
像金属組織写真と、結晶面の指数の説明図第３図はエネ
ルギー分散型分析法（ＥＤＸ）による上記析出物に含ま
れている元素を示すＸ線写真第４図は八１が０．０２％
、 Ｃａが０．００３２％添加された２相ステンレス鋼
の金属組織を示す電子顕微鏡写真である。 第１図 （ｘｔｏσ０θ） 第２図 ＜ａ）（ｂ） 第３図 第４図 ６＼＼＼＼鳩へ ５、゛・ １、゛゛ １、・、ド へ９．１ ｉｗｔｘｎ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ≦０．０３ＷＴ％ Ｓｉ≦１．０ＷＴ％Ｍｎ≦２
．０ＷＴ％ Ｐ≦０．０４０ＷＴ％Ｓ＜０．００４ＷＴ
％そして、 Ｎｉ：１〜９ＷＴ％ Ｃｒ：２０〜２８ＷＴ％Ｍｏ：０
．５〜４．０ＷＴ％ Ｎ：０．０５〜０．３０ＷＴ％お
よびＡｌ：０．００５〜０．０５ＷＴ％ を含み残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭性の
すぐれた２相ステンレス綱。 ２、Ｃ≦０．０３ＷＴ％ Ｓｉ≦１．０ＷＴ％Ｍｎ≦２
．０ＷＴ％ Ｐ≦０．０４０ＷＴ％Ｓ＜０．００４ＷＴ
％ そして、 Ｎｉ：１〜９ＷＴ％ Ｃｒ：２０〜２８ＷＴ％Ｍｏ：０
．５〜４．０ＷＴ％ Ｎ：０．０５〜０．３０ＷＴ％お
よびＡｌ：０．００５〜０．０５ＷＴ％ を含みかつ、 Ｔｉ≦０．２ＷＴ％、Ｎｂ≦０．２ＷＴ％およびＶ≦０
．２ＷＴ％ のうちから選んだ１種又は２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭
性のすぐれた２相ステンレス鋼。 ３、Ｃ≦０．０３ＷＴ％ Ｓｉ≦１．０ＷＴ％Ｍｎ＜２
．０ＷＴ％ Ｐ＜０．０４０ＷＴ％Ｓ＜０．００４ＷＴ
％そして、 Ｎｉ：１〜９ＷＴ％ Ｃｒ：２０〜２８ＷＴ％Ｍｏ：０
．５〜４．０ＷＴ％ Ｎ：０．０５〜０．３０ＷＴ％お
よびＡｌ：０．００５〜０．０５ＷＴ％ を含みかつＳ含有量の５倍以下に当るＣａを含有し、残
部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭性のすぐれた
２相ステンレス鋼。 ４、Ｃ≦０．０３ＷＴ％ Ｓｉ≦１．０ＷＴ％Ｍｎ≦２
．０ＷＴ％ Ｐ≦０．０４０ＷＴ％Ｓ＜０．００４ＷＴ
％ そして、 Ｎｉ：１〜９ＷＴ％ Ｃｒ：２０〜２８ＷＴ％Ｍｏ：０
．５〜４．０ＷＴ％ Ｎ：０．０５〜０．３０ＷＴ％お
よびＡｌ：０．００５〜０．０５ＷＴ％ を含みかつＳ含有量の５倍以下に当るＣａを含有し、さ
らに、 Ｔｉ≦０．２ＷＴ％、Ｎｂ＜０．２ＷＴ％およびＶ≦０
．２ＷＴ％ のうちから選んだ１種又は２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなる靭
性のすぐれた２相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59139074A JPS6119764A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 靭性のすぐれた２相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59139074A JPS6119764A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 靭性のすぐれた２相ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6119764A true JPS6119764A (ja) | 1986-01-28 |
| JPH0148345B2 JPH0148345B2 (ja) | 1989-10-18 |
Family
ID=15236878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59139074A Granted JPS6119764A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 靭性のすぐれた２相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6119764A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202021A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nippon Chiyuutankou Kk | 溶接性と耐環境腐食性に優れた鋳鋼製品の製造法 |
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1984
- 1984-07-06 JP JP59139074A patent/JPS6119764A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0148345B2 (ja) | 1989-10-18 |
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