JPS5858316A - Ｐｃコンクリート製品の製造方法 - Google Patents
Ｐｃコンクリート製品の製造方法Info
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- JPS5858316A JPS5858316A JP15481581A JP15481581A JPS5858316A JP S5858316 A JPS5858316 A JP S5858316A JP 15481581 A JP15481581 A JP 15481581A JP 15481581 A JP15481581 A JP 15481581A JP S5858316 A JPS5858316 A JP S5858316A
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- tensile
- concrete
- concrete product
- tempered
- reinforcement
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- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/24—Prefabricated piles
- E02D5/30—Prefabricated piles made of concrete or reinforced concrete or made of steel and concrete
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コンクリート製品特に耐衝撃性能のすぐれた
ＰＣパイル、ＰＣボール、】〕０コンクリート管等のコ
ンクリート製品（以下ｐｃパイル等という）およびその
製造方法に関するものである。
ＰＣパイル、ＰＣボール、】〕０コンクリート管等のコ
ンクリート製品（以下ｐｃパイル等という）およびその
製造方法に関するものである。
従来、例えばＰＣパイル（プレストレストコンクリート
くい）は、パイルのひび割れ発生防市と剛イに１ヨ及び
曲げ強さを向上させる目的から高張力筋材を軸筋に使用
し、この高張力筋相を円周上に９重要間隔に配置し、そ
の外周に螺旋鉄筋をスポット溶接して鉄筋前を製作し、
次いで高張力筋材に引張強さの７０％相当の引張力を導
入し、かつ型枠内に自装置し、コンクＩＪ −１−原料
を型枠内に投入して遠心成形し、蒸気養生後プレストレ
スを導入している。そして前記スポット溶接に際しては
、螺旋鉄筋を４００℃〜５００℃に予熱し電極に通電し
てスポット溶接しているが、この螺旋筋子熱方式ではス
ポット溶接後に溶接部の焼戻し効果を得ることは焼戻し
に必要々温度と時間を一定に維持することが出来ないた
め困難である。また、スポット溶接時の加圧力は、可動
電極部に生ずる遠心力および自Ｍ１の影響で不安定とな
り、結果的に溶接条件が不均一で、部分的に溶接が過剰
または不足し高張力筋Ｉの断面欠損、あるいｄ硬化層に
よって生ずる伸び絞り引張力、局部衝撃値の（ｌ（下に
よってパイルの物性が不均一となり性能が低下する。ぞ
して、その影響は搬送時、施工時に落下衝突等による衝
撃を受けだ場合に説、張力筋利が脆性破断し、パイルが
切損する事故をおこしやすい。
くい）は、パイルのひび割れ発生防市と剛イに１ヨ及び
曲げ強さを向上させる目的から高張力筋材を軸筋に使用
し、この高張力筋相を円周上に９重要間隔に配置し、そ
の外周に螺旋鉄筋をスポット溶接して鉄筋前を製作し、
次いで高張力筋材に引張強さの７０％相当の引張力を導
入し、かつ型枠内に自装置し、コンクＩＪ −１−原料
を型枠内に投入して遠心成形し、蒸気養生後プレストレ
スを導入している。そして前記スポット溶接に際しては
、螺旋鉄筋を４００℃〜５００℃に予熱し電極に通電し
てスポット溶接しているが、この螺旋筋子熱方式ではス
ポット溶接後に溶接部の焼戻し効果を得ることは焼戻し
に必要々温度と時間を一定に維持することが出来ないた
め困難である。また、スポット溶接時の加圧力は、可動
電極部に生ずる遠心力および自Ｍ１の影響で不安定とな
り、結果的に溶接条件が不均一で、部分的に溶接が過剰
または不足し高張力筋Ｉの断面欠損、あるいｄ硬化層に
よって生ずる伸び絞り引張力、局部衝撃値の（ｌ（下に
よってパイルの物性が不均一となり性能が低下する。ぞ
して、その影響は搬送時、施工時に落下衝突等による衝
撃を受けだ場合に説、張力筋利が脆性破断し、パイルが
切損する事故をおこしやすい。
同様の問題は、ＰＣボール、Ｉ）Ｃコンクリート管等の
ｌ） ＱコンクＩＪ −ト製品の場合にもおこりやすい
。
ｌ） ＱコンクＩＪ −ト製品の場合にもおこりやすい
。
本発明は、従来の螺旋筋子熱による焼戻し効果と不安定
かつ異常な条件下での溶接をＰｉｌ、面し、高張力筋Ｈ
に十分な破断伸びその他の物性を確保して、ＰＣパイル
等の物性特に面ｊ衝撃特性のすぐれたＰＣＣバイルを提
供するとともに、その製造方法を開発ｊ〜だものである
。
かつ異常な条件下での溶接をＰｉｌ、面し、高張力筋Ｈ
に十分な破断伸びその他の物性を確保して、ＰＣパイル
等の物性特に面ｊ衝撃特性のすぐれたＰＣＣバイルを提
供するとともに、その製造方法を開発ｊ〜だものである
。
本発明において、コンクリ−１・は高強度であることが
望捷しく、圧縮強さでいえば８００Ｋｙ／Ｊ以上とする
ことが好ましい。そのためには養生方法として高温高圧
蒸気養生（オートクレーブ養生）を採用することが有効
である。しかし、オートクレーブ養生されたパイル等は
、応力損失が大きく、その率は通常２７％程度である。
望捷しく、圧縮強さでいえば８００Ｋｙ／Ｊ以上とする
ことが好ましい。そのためには養生方法として高温高圧
蒸気養生（オートクレーブ養生）を採用することが有効
である。しかし、オートクレーブ養生されたパイル等は
、応力損失が大きく、その率は通常２７％程度である。
オートクレーブによらない場合でもコンクリートの圧縮
強度を８００Ｋｇ／１ｒｒｉ’以−にとすることは可能
であり、その場合にＩｄ、Ｌ’５、力損失率は通常１５
チ程度である。ところが、本発明によれは、オートクレ
ーブした場合で２０％シート、オートクレーブしない場
合は１２％以下まで応力十〇失率を低減させることがで
き、本発明はオー １−クレープ養生品について特に有
効といえる。
強度を８００Ｋｇ／１ｒｒｉ’以−にとすることは可能
であり、その場合にＩｄ、Ｌ’５、力損失率は通常１５
チ程度である。ところが、本発明によれは、オートクレ
ーブした場合で２０％シート、オートクレーブしない場
合は１２％以下まで応力十〇失率を低減させることがで
き、本発明はオー １−クレープ養生品について特に有
効といえる。
本発明において使用される筒張力筋材は、炭素量０．４
％以下を含有する線材を、熱間圧延後７００℃以下の温
度から調整冷却によってマルテンサイト化した後、ロー
ラーダイスによる伸線工程を経ることなく、焼戻し矯正
加工した線材である。
％以下を含有する線材を、熱間圧延後７００℃以下の温
度から調整冷却によってマルテンサイト化した後、ロー
ラーダイスによる伸線工程を経ることなく、焼戻し矯正
加工した線材である。
熱間圧延においては、少なくとも什」二圧延機群により
偏経差０．１鰭以内及び寸法精度±０．１−以内の範囲
内に精密圧延することが重要である。本発明において使
用される筋材は、熱間圧延時の線材の保有熱を利用し、
臨界冷却速度以上の冷却速度で ５− 衝風冷却されたものであることが好ましい。
偏経差０．１鰭以内及び寸法精度±０．１−以内の範囲
内に精密圧延することが重要である。本発明において使
用される筋材は、熱間圧延時の線材の保有熱を利用し、
臨界冷却速度以上の冷却速度で ５− 衝風冷却されたものであることが好ましい。
熱間圧延後の線制を水冷などの強制冷却によって、７０
０℃以下（７００〜５００℃の範囲が好ましい）に頽冷
した後、調整冷却を行えば、通常のステル（ア方式の装
置での衝風冷却でも集末捷でに十分にマルテンサイト化
する。かかる但潟からの調整冷却によって、萬強度のマ
ルテンサイト化した鋼線拐を得るのに奸才しい組成は、 ０ ： ０．１０〜０．４０チ Ｓｉ：０．０５〜１．５０％ Ｍｎ ’ ０．７０〜２．５０ ％ Ｏｒ ： ０．１０〜１．５０％ を含廟することが好捷しく、さらに、微量成分として Ｔｉ ： ０．００５０〜０．０３０％Ｂ ：
０．０００２〜０．００５０％の１棟又は２（φを含有
するととがより好ましい。
０℃以下（７００〜５００℃の範囲が好ましい）に頽冷
した後、調整冷却を行えば、通常のステル（ア方式の装
置での衝風冷却でも集末捷でに十分にマルテンサイト化
する。かかる但潟からの調整冷却によって、萬強度のマ
ルテンサイト化した鋼線拐を得るのに奸才しい組成は、 ０ ： ０．１０〜０．４０チ Ｓｉ：０．０５〜１．５０％ Ｍｎ ’ ０．７０〜２．５０ ％ Ｏｒ ： ０．１０〜１．５０％ を含廟することが好捷しく、さらに、微量成分として Ｔｉ ： ０．００５０〜０．０３０％Ｂ ：
０．０００２〜０．００５０％の１棟又は２（φを含有
するととがより好ましい。
残部けＦｅおよび不純物である。
上言己の組成をもつ鋼線は、衝風冷却による比較的遅い
冷却速度でも十分にマルテンサイト化し、 ６− しかも生成するスケールは前述の如き好ましいものとな
る。
冷却速度でも十分にマルテンサイト化し、 ６− しかも生成するスケールは前述の如き好ましいものとな
る。
内接調整冷却によってマルテンサイト化した鋼線は、脱
スケール工程やローラーダイスによる伸線工程を経ずに
、必要々らは異形加工工程を経た後、炉、戻し、＠正加
工する。
スケール工程やローラーダイスによる伸線工程を経ずに
、必要々らは異形加工工程を経た後、炉、戻し、＠正加
工する。
一強度ＰＯ鋼棒（茜張力筋椙）は、焼入れ一焼もとじの
熱処理を必須とするが、本発明方法では、すでに直接調
整冷却によって銅線はマルテンサイト化されているので
、異形加工後の熱処理は、焼戻したけでよい。マルテン
サイト化しただけでは、引張強さはＰＣ鋼棒’Ｆ９’ｒ
定の値を満足するが、降伏点が低い。焼戻しは、この降
伏点を向上させるために実施する。加熱は高周波誘導加
熱によるのが望ま１７い。
熱処理を必須とするが、本発明方法では、すでに直接調
整冷却によって銅線はマルテンサイト化されているので
、異形加工後の熱処理は、焼戻したけでよい。マルテン
サイト化しただけでは、引張強さはＰＣ鋼棒’Ｆ９’ｒ
定の値を満足するが、降伏点が低い。焼戻しは、この降
伏点を向上させるために実施する。加熱は高周波誘導加
熱によるのが望ま１７い。
ＰＣ鋼棒には、直線性と耐しラグセーション性が重要で
あり、これらの特性をもたせるために、知戻し後、その
冷却過程で温間矯正を行うことが好ましい。
あり、これらの特性をもたせるために、知戻し後、その
冷却過程で温間矯正を行うことが好ましい。
−に記の高張力節制をコンクリート製品に応用するだめ
には、まず鉄筋龍を編成する必要がある。
には、まず鉄筋龍を編成する必要がある。
以１その一例につき説明する。
本発明において使用される螺旋鉄筋はＪＩＳ Ｇ３５０
５の軟鋼線制で特にＳＷＲＭ８が好ましい。
５の軟鋼線制で特にＳＷＲＭ８が好ましい。
高張力筋材１を円周上に所要間隔に配置し、その外周に
螺旋鉄筋２を巻層１、それらの各交点をスポット溶接し
直ちに焼戻しする。その溶接焼戻し装置の一例を示せば
第２図の辿りであり、この例では高張力筋和は陰極とな
る固定電極リング３上に固定された筋材ガイド４間にセ
ットされその外周に螺旋筋２を巻回しうるようにしであ
る。スポット溶接用のｂ１動電極５と焼戻し用の可動電
極６はその螺旋鉄筋２の外側に圧接するようにされてい
る。またこの可動電極５，６は回転して遠心力と自重が
作用しても常に一定に圧接するよう溶接ベッドの自重を
小さくし、押しつけるバネの力を強くして棉・成されて
いる。（％開昭５５−４８４３８号公報参照）その溶接
作業に際しては最初可動電極５に２，５００ Ａ〜３，
２５０ Ａのηｔ Ｈ，を２ザイクル通電し高張力筋月
１に螺旋鉄筋２をスポット溶接し次いで′５］動電極５
を回転移動し、前記スポット溶接部に可動電極６を位置
させ、前記スポット溶接から約０．５秒後に可動電極６
に２，７５０Ａ〜３．５００ Ａの電流を２〜４サイク
ル通電させることによりｆｆｆｆ１硬化され九猷、張力
筋材１の焼戻しを行う。
螺旋鉄筋２を巻層１、それらの各交点をスポット溶接し
直ちに焼戻しする。その溶接焼戻し装置の一例を示せば
第２図の辿りであり、この例では高張力筋和は陰極とな
る固定電極リング３上に固定された筋材ガイド４間にセ
ットされその外周に螺旋筋２を巻回しうるようにしであ
る。スポット溶接用のｂ１動電極５と焼戻し用の可動電
極６はその螺旋鉄筋２の外側に圧接するようにされてい
る。またこの可動電極５，６は回転して遠心力と自重が
作用しても常に一定に圧接するよう溶接ベッドの自重を
小さくし、押しつけるバネの力を強くして棉・成されて
いる。（％開昭５５−４８４３８号公報参照）その溶接
作業に際しては最初可動電極５に２，５００ Ａ〜３，
２５０ Ａのηｔ Ｈ，を２ザイクル通電し高張力筋月
１に螺旋鉄筋２をスポット溶接し次いで′５］動電極５
を回転移動し、前記スポット溶接部に可動電極６を位置
させ、前記スポット溶接から約０．５秒後に可動電極６
に２，７５０Ａ〜３．５００ Ａの電流を２〜４サイク
ル通電させることによりｆｆｆｆ１硬化され九猷、張力
筋材１の焼戻しを行う。
以上のようにして編成した鉄筋龍を型枠内に入れかつそ
の昼張力筋材を緊張し、コンクリートを型枠内に投入し
、遠心成型し、所定の強度にコンクリ−１・が硬化する
と脱型してプレストレスを導入し、要すればオートクレ
ーブ養生してＰＣパイル等をうるものである。ところで
以上のようにして製造したｐｃパイル等の耐佃工撃性能
は高張力筋材の破断伸びによるところが大きい、そして
単に縄張力筋材に螺旋鉄筋を溶接した場合、高張力節制
の表面近くに硬化層が生じ伸びが低下し応力集中を生ず
るセ刺欠陥となり衝撃特性が劣化する。
の昼張力筋材を緊張し、コンクリートを型枠内に投入し
、遠心成型し、所定の強度にコンクリ−１・が硬化する
と脱型してプレストレスを導入し、要すればオートクレ
ーブ養生してＰＣパイル等をうるものである。ところで
以上のようにして製造したｐｃパイル等の耐佃工撃性能
は高張力筋材の破断伸びによるところが大きい、そして
単に縄張力筋材に螺旋鉄筋を溶接した場合、高張力節制
の表面近くに硬化層が生じ伸びが低下し応力集中を生ず
るセ刺欠陥となり衝撃特性が劣化する。
それに対しスポット溶接後直ちに前記焼戻しを行なうと
硬化層が少く欠陥が改善されて原線とほぼ同等の性状を
維持し衝撃破損しにくいことが判明した。
硬化層が少く欠陥が改善されて原線とほぼ同等の性状を
維持し衝撃破損しにくいことが判明した。
９−
従来、ＰＣパイル等に埋設された軸筋の破断伸びは６％
程度で高々８％までであったが、本発明においては８．
１係以上通常は８．５％以上が確保されることが判明し
た。
程度で高々８％までであったが、本発明においては８．
１係以上通常は８．５％以上が確保されることが判明し
た。
破断伸びの測定はＪＩＳ Ｚ ２２４］に知定された方
法により行なわれる。
法により行なわれる。
まだ、従来のＰＣパイル等では、プレストレス導入時の
ストレス量に比し、養生後の製品の応力損失は、オート
クレーブ養生品の場合は２７チ程度、オートクレーブ養
生しない製品でも１５チ程度であったが、本発明ＰＣパ
イル等はそれぞれ２０％以下、１２係以下を確保しうる
ことが判明した。
ストレス量に比し、養生後の製品の応力損失は、オート
クレーブ養生品の場合は２７チ程度、オートクレーブ養
生しない製品でも１５チ程度であったが、本発明ＰＣパ
イル等はそれぞれ２０％以下、１２係以下を確保しうる
ことが判明した。
応力損失の要因は柚々考えられるが、特に、高温高圧蒸
気養生（ゲージ圧８〜１２ Ｋｇ／ｃｎｉ’の飽和蒸気
による養生）されたＰＣパイル等の場合の応々損失は大
きく、問題であった。
気養生（ゲージ圧８〜１２ Ｋｇ／ｃｎｉ’の飽和蒸気
による養生）されたＰＣパイル等の場合の応々損失は大
きく、問題であった。
本発明によれば、高温高圧蒸気養生されたＰＣコンクリ
ート製品の場合にも製品としての全応力損失は高嵩２０
チであり、通常は１７チ以下とすることができた。
ート製品の場合にも製品としての全応力損失は高嵩２０
チであり、通常は１７チ以下とすることができた。
−ｌ〇 −
したがって、本発明において従来品と同量の筋材を用い
た場合には有効プレストレス量がはるかに大きく、前記
破断伸びとこの有効プレストレスが相乗的に作用し、Ｐ
Ｃパイル等として格段の耐衝撃性能を示す。捷だ、従来
品と同程度の有効プレストレス量でよしとする場合には
、鉄筋蓋を減らすことができる。
た場合には有効プレストレス量がはるかに大きく、前記
破断伸びとこの有効プレストレスが相乗的に作用し、Ｐ
Ｃパイル等として格段の耐衝撃性能を示す。捷だ、従来
品と同程度の有効プレストレス量でよしとする場合には
、鉄筋蓋を減らすことができる。
ブレストレス量の測定は、筋材に発生している力をワイ
ヤーストレインゲージで測定し、コンクリート断面に換
算して初出される。
ヤーストレインゲージで測定し、コンクリート断面に換
算して初出される。
筋拐の緊張力（型枠に定着するときの初期緊張力）は、
ワイヤーストレインゲージで発生している引張歪から算
出し、養生後の有効プレストレスの測定は、この筋材を
切断し、ワイヤーストレインゲージにより残留歪量を測
定する。
ワイヤーストレインゲージで発生している引張歪から算
出し、養生後の有効プレストレスの測定は、この筋材を
切断し、ワイヤーストレインゲージにより残留歪量を測
定する。
応力損失率は、下記式により算出される。
後記実施例の方法によシ製造された高張力筋材Ｂについ
て、溶接電流と電極の加圧力の関係によって生ずる伸び
の変化を試験した結果は次表の通りである。
て、溶接電流と電極の加圧力の関係によって生ずる伸び
の変化を試験した結果は次表の通りである。
（但し、高張力節制の径は７．２８ ｖａｎ、軟鋼線材
の径は３．２ ｍｍ 、 ４．５ ｍｍ ）ところで、
電極の加圧力を適宜調節する事は困難であるから加圧力
を一定値例えば４０に９に設定することが望ましい。そ
して電流２．７５ ＯＡで２ザイクル通笛１し約０．５
秒後３，０ＯＯＡの通電で焼戻し、電極の加圧力を４０
に２としたスポット溶接と焼戻し後の試験結果は次の通
りである。
の径は３．２ ｍｍ 、 ４．５ ｍｍ ）ところで、
電極の加圧力を適宜調節する事は困難であるから加圧力
を一定値例えば４０に９に設定することが望ましい。そ
して電流２．７５ ＯＡで２ザイクル通笛１し約０．５
秒後３，０ＯＯＡの通電で焼戻し、電極の加圧力を４０
に２としたスポット溶接と焼戻し後の試験結果は次の通
りである。
なお前記絞シは７．２８■径の高張力筋材が切断した箇
所の径であり、破断位置の１平行部」とはスポット溶接
間にある場合、「スポット部」とはス １３− ポット溶接位置で破断した場合である。
所の径であり、破断位置の１平行部」とはスポット溶接
間にある場合、「スポット部」とはス １３− ポット溶接位置で破断した場合である。
本発明者らは、スポット溶接により高張力筋材に生ずる
硬化層を消去するためには、溶接温度１．２００℃〜１
，３００℃より低い温度３００℃〜４００℃で焼戻すこ
とが重要と考え、本発明方法に示す市、流値を見出すに
至ったのである。
硬化層を消去するためには、溶接温度１．２００℃〜１
，３００℃より低い温度３００℃〜４００℃で焼戻すこ
とが重要と考え、本発明方法に示す市、流値を見出すに
至ったのである。
温度で管理することも可能ではあるが、電流値により管
理する方が実際的である。
理する方が実際的である。
実施例
（高張力筋材の製造）
鋼種Ａ（組成： ＯＯ，１０，Ｓｉ Ｏ，４９，Ｍｎ
１．５１． Ｐ Ｏ，０２ＩＳ Ｏ，０１８，Ｏｒ Ｏ
，７５，Ｔｉ Ｏ，０１０，Ｂ ０．０００％）および 鋼ｆ’ｉＡＢ （組成： ００．３０． Ｓｉ Ｏ，５
５，Ｍｎ １．４９＋ Ｐ Ｏ，０２０゜Ｓ Ｏ，０１
８，Ｏｒ ０．６９．Ｔｉ Ｏ，０３５１Ｂ ０．００
０’％）の２種鋼を熱間圧延によって７．２８ ｍａｎ
ｉの線拐とし、強制水冷によって、６５０℃に急冷し
た。これをレーイングコーンによってリング状となし、
コンベア上に展開して、０．４ｍ／ｓｅｃの速度で移送
しつつ、約１０℃／ Ｓｅｃの冷却能をもつ衝風によっ
て調整冷却し １４− だ。
１．５１． Ｐ Ｏ，０２ＩＳ Ｏ，０１８，Ｏｒ Ｏ
，７５，Ｔｉ Ｏ，０１０，Ｂ ０．０００％）および 鋼ｆ’ｉＡＢ （組成： ００．３０． Ｓｉ Ｏ，５
５，Ｍｎ １．４９＋ Ｐ Ｏ，０２０゜Ｓ Ｏ，０１
８，Ｏｒ ０．６９．Ｔｉ Ｏ，０３５１Ｂ ０．００
０’％）の２種鋼を熱間圧延によって７．２８ ｍａｎ
ｉの線拐とし、強制水冷によって、６５０℃に急冷し
た。これをレーイングコーンによってリング状となし、
コンベア上に展開して、０．４ｍ／ｓｅｃの速度で移送
しつつ、約１０℃／ Ｓｅｃの冷却能をもつ衝風によっ
て調整冷却し １４− だ。
コンベア長さは４０ｍ１冷却時間は１００ ｓｅｃであ
る。
る。
これらの線材をそのま＼異形（小判形）加工を施して７
．２８±０．１闇ｆの寸法とした後、高周波（２５０Ｋ
Ｗ。
．２８±０．１闇ｆの寸法とした後、高周波（２５０Ｋ
Ｗ。
３ ＫＨｚ ）による焼戻しく４５０℃）を行った。更
に、高周波コイルの出側約５ｍの位置にスピンナー型矯
正機を置き、線材の曲りが２ ｔｔａｎ ／ １．Ｓ
ｒｎ以内となるように矯正加工した。矯正機の入口温度
は４４０℃とした。
に、高周波コイルの出側約５ｍの位置にスピンナー型矯
正機を置き、線材の曲りが２ ｔｔａｎ ／ １．Ｓ
ｒｎ以内となるように矯正加工した。矯正機の入口温度
は４４０℃とした。
その加工速度は９０ｍ／９ｊ−であった。
（鉄筋龍の製造）
前記のごとくして製造された７、２８ｎｍＺ の高張力
筋材Ａ 、 Ｂおよび比較例として、在来の７．２８
ｍ ｌ規格製品（、Ｊ Ｉｓ Ｇ３１０９異形ＰＣ鋼棒
特に９種１号の降伏点１３０Ｋｇ／ａｍ２以上引張強さ
１４５に、１７ｗ２以上伸び５係以−ヒ）を各６本ずつ
軸筋として用い、これを円周上に一定間隔を保持して配
置し、その外周に螺旋鉄筋（ＳＷＲ，Ｍ ８ ）をスポ
ット溶接して鉄筋龍を製作した。
筋材Ａ 、 Ｂおよび比較例として、在来の７．２８
ｍ ｌ規格製品（、Ｊ Ｉｓ Ｇ３１０９異形ＰＣ鋼棒
特に９種１号の降伏点１３０Ｋｇ／ａｍ２以上引張強さ
１４５に、１７ｗ２以上伸び５係以−ヒ）を各６本ずつ
軸筋として用い、これを円周上に一定間隔を保持して配
置し、その外周に螺旋鉄筋（ＳＷＲ，Ｍ ８ ）をスポ
ット溶接して鉄筋龍を製作した。
スポット溶接は螺旋筋を軸筋に一定の加圧力（４０に９
）で押圧しつつ、可動電極のスポット溶接用電極に２，
７５０Ａの電流を２サイクル通電させることにより行い
、その直後焼戻用電極に３・０００Ａの電流を２サイク
ル通市、して焼戻しだ。以」二により、径２５０咽、長
さ１０ｙｘの鉄筋龍を製造した。
）で押圧しつつ、可動電極のスポット溶接用電極に２，
７５０Ａの電流を２サイクル通電させることにより行い
、その直後焼戻用電極に３・０００Ａの電流を２サイク
ル通市、して焼戻しだ。以」二により、径２５０咽、長
さ１０ｙｘの鉄筋龍を製造した。
比較例として、溶接電流を２．００ ＯＡおよび３・５
００Ａとｌ〜だ以外は上記と同じ方法により同じ寸法の
鉄筋龍を製造した。
００Ａとｌ〜だ以外は上記と同じ方法により同じ寸法の
鉄筋龍を製造した。
（ｐｃパイルの製造）
型枠内に上記鉄筋龍を配置し、型枠に筋材を緊張定着（
初緊張力４．０６１／本）し、常法に従い遠心成形し、
常圧蒸気養生（６５℃）を５時間行った後、型枠から緊
張を解き、パイルにストレスを導入した。これを、オー
トクレーブ（ゲージ圧１０Ｋｇ／ａＩ）に入れ、９時間
（昇圧３時間、定圧４時間、降圧２時間）の養生を行い
、４４３００ｍｍ、肉厚５５腸、長さ１０ｙｘの製品を
得、それぞれの有効プレストレス量を測定し、パイルの
応力損失率（％）を算出した。
初緊張力４．０６１／本）し、常法に従い遠心成形し、
常圧蒸気養生（６５℃）を５時間行った後、型枠から緊
張を解き、パイルにストレスを導入した。これを、オー
トクレーブ（ゲージ圧１０Ｋｇ／ａＩ）に入れ、９時間
（昇圧３時間、定圧４時間、降圧２時間）の養生を行い
、４４３００ｍｍ、肉厚５５腸、長さ１０ｙｘの製品を
得、それぞれの有効プレストレス量を測定し、パイルの
応力損失率（％）を算出した。
結果は第１表に示すとおりである。
（而・ｊ 相１１〜城試験 ）
第３図に示すように、Ｉ）０／々イルＡの一端を支持架
台７で支持し、他端をワイヤーローブ８で吊り、落下高
さ■（全適宜定めワイヤーロー）８をνＪ断しＰＣＣバ
イルを落下させた。そして破壊に４互る落下高さを測定
した。結果は第１表に示すとおりである。
台７で支持し、他端をワイヤーローブ８で吊り、落下高
さ■（全適宜定めワイヤーロー）８をνＪ断しＰＣＣバ
イルを落下させた。そして破壊に４互る落下高さを測定
した。結果は第１表に示すとおりである。
（破断伸び試験）
ＪＩＳ Ｚ２２４１の規定にしたがって測定した。測定
結果は第１表に示すとおりである。
結果は第１表に示すとおりである。
却下余白
１７−
１８−
以上より明らかなように、茜張力筋材と螺旋鉄筋とをス
ポット浴接し鉄筋加を編成する際に、特定条件を選定し
、溶接、焼戻することにより筋材の破断伸びの太きい、
応力損失の小さいパイル等、ひいては、在来品に比し、
格段に衝撃エネルギー吸収能の大きい耐衝撃性に勝れた
パイル等を提供することに成功したものである。本発明
は１込打撃等による衝撃を最も強く受けるパイルにおい
て特に有効といえる。
ポット浴接し鉄筋加を編成する際に、特定条件を選定し
、溶接、焼戻することにより筋材の破断伸びの太きい、
応力損失の小さいパイル等、ひいては、在来品に比し、
格段に衝撃エネルギー吸収能の大きい耐衝撃性に勝れた
パイル等を提供することに成功したものである。本発明
は１込打撃等による衝撃を最も強く受けるパイルにおい
て特に有効といえる。
第１図は、鉄筋龍の概妾を示しだ正ｍ］図、第２図は溶
接装置の概要図、第３図は衝撃試験状態の側面図である
。 １・・・・高張力筋材 ２・・・・・・螺旋鉄筋
３・・・・・・・・・固定電着リング ４・・
・・・・・・筋拐ガイド５．６・・・・・可動電極
７・・・・・・・支持架台８・・・・・・・ワイヤ
ロープ Ａ・・・・・・・ＰＯパイル特許出願
人 旭化成工業株式会社 １９− 第１図 第２図 第３図 ８８
接装置の概要図、第３図は衝撃試験状態の側面図である
。 １・・・・高張力筋材 ２・・・・・・螺旋鉄筋
３・・・・・・・・・固定電着リング ４・・
・・・・・・筋拐ガイド５．６・・・・・可動電極
７・・・・・・・支持架台８・・・・・・・ワイヤ
ロープ Ａ・・・・・・・ＰＯパイル特許出願
人 旭化成工業株式会社 １９− 第１図 第２図 第３図 ８８
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、炭素量０．４％以下を含有する線材を熱間圧延後、
７００℃以下の温度から調整冷却によってマルテンサイ
ト化した後、ローラーダイスによる伸線工程を経ること
なく、焼戻し矯正加工した高張力筋材を軸筋とし、これ
に螺旋鉄筋をスポット溶接し、かつ前記筋材の溶接部を
焼戻して高張力筋材を緊張状態でコンクリート中に埋設
したコンクリート製品であって、埋設された高張力筋材
の破断伸びが８．１チ以上で、コンクリート製品の応力
損失が小さいことを特徴とするコンクリート製品 ２、線材が、ＯＯ，１０〜０．４０チ、３ｉ０．０５〜
１．５０％、Ｍｎ ０．７０〜２．５０ ｑ６、Ｏｒ
０．１０〜１．５０ ％を含有する鉄線であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のコンクリート製品 ３、炭素量０．４％以下を含有する線材を熱間圧延後７
００℃以下の温度から調整冷却によってマルテンサイト
化した後ローラーダイスによる伸線工程を経ることなく
、焼戻し矯正加工した高張力筋材を周上に所要間隔に配
置し、その外周に螺旋筋を巻回し、可動電極のスポット
溶接用電極に２，５００ Ａ〜３．２５ＯＡの電流を２
〜４サイクル通電させるとともに、高張力筋材に螺旋鉄
筋を一定圧で加土してスポット溶接し、その直後焼戻し
用電極に２，７５０Ａ〜３．５０ＯＡの電流を２〜４サ
イクル通電させて前記スポット溶接により高張力筋材に
生じた硬化層の焼戻しを行い、次いで以上のようにして
製作された鉄筋龍の高張力筋材を緊張状態にしてコンク
リート中に埋設定着した後蒸気養生することを特徴とす
るコンクリート製品の製造方法 ４、蒸気養生が、高温高圧蒸気養生を含むことを
゛特徴とする特許請求の範囲第３ｍ記載のコンクリート
製品の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15481581A JPS5858316A (ja) | 1981-10-01 | 1981-10-01 | Ｐｃコンクリート製品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15481581A JPS5858316A (ja) | 1981-10-01 | 1981-10-01 | Ｐｃコンクリート製品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5858316A true JPS5858316A (ja) | 1983-04-06 |
| JPH033008B2 JPH033008B2 (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=15592476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15481581A Granted JPS5858316A (ja) | 1981-10-01 | 1981-10-01 | Ｐｃコンクリート製品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5858316A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59213816A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強度ｐｃパイル |
| JPS63284318A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-21 | Mitani Sekisan Kk | 高強度ｐｃパイル |
| FR2972736A1 (fr) * | 2011-03-18 | 2012-09-21 | Franki Fond | Procede et dispositif pour le recepage d'un pieu en beton |
| CN103114581A (zh) * | 2013-01-28 | 2013-05-22 | 杨发 | 预应力钢筋混凝土桩的制作方法 |
| CN111041363A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-04-21 | 首钢集团有限公司 | 一种1420Mpa级预应力钢材及其制备方法、应用 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2008349716B2 (en) | 2008-01-29 | 2014-05-22 | Chr. Hansen A/S | A method for production of a wine with lower content of alcohol |
-
1981
- 1981-10-01 JP JP15481581A patent/JPS5858316A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59213816A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強度ｐｃパイル |
| JPH0331841B2 (ja) * | 1983-05-19 | 1991-05-08 | Asahi Chemical Ind | |
| JPS63284318A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-21 | Mitani Sekisan Kk | 高強度ｐｃパイル |
| FR2972736A1 (fr) * | 2011-03-18 | 2012-09-21 | Franki Fond | Procede et dispositif pour le recepage d'un pieu en beton |
| CN103114581A (zh) * | 2013-01-28 | 2013-05-22 | 杨发 | 预应力钢筋混凝土桩的制作方法 |
| CN111041363A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-04-21 | 首钢集团有限公司 | 一种1420Mpa级预应力钢材及其制备方法、应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH033008B2 (ja) | 1991-01-17 |
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