JPH0227419B2 - - Google Patents
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- JPH0227419B2 JPH0227419B2 JP56098289A JP9828981A JPH0227419B2 JP H0227419 B2 JPH0227419 B2 JP H0227419B2 JP 56098289 A JP56098289 A JP 56098289A JP 9828981 A JP9828981 A JP 9828981A JP H0227419 B2 JPH0227419 B2 JP H0227419B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本発明は遅れ破壊特性および機械的性質のすぐ
れたプレストレストコンクリート用鋼棒又は鋼線
（以下「プレストレストコンクリート用鋼棒」と
いう）の製造方法に関するものである。プレスト
レストコンクリート（以下「PC」という）くい
又はポールの製造時におけるコンクリートの養生
は養生期間の短縮を目的として近年、180℃〜200
℃で10気圧程度の雰囲気で行う高温高圧養生法
（以下「オートクレーブ養生」という）によるも
のがかなりの範囲を占めるようになつてきた。 しかし、オートクレーブ養生法には、コンクリ
ート中の鋼棒のリラクゼーシヨン量がかなり増大
するという欠点がある。このリラクゼーシヨン現
像は時間依存の塑性変形、すなわち、クレーブ変
形に起因するものであつて温度、初期応力および
時間により大きく影響される。 従来、オートクレーブ養生法のもとで生ずるリ
ラクゼーシヨン量を少なくなるために行われてい
る方法は鋼棒の素材に合金元素を添加して固溶強
化、析出強化の効果をねらう方法とホツトスレツ
チのような、温間域での引張り加工を加えること
によつてひずみ時効強化をねらう方法とに大別さ
れる。 しかして、後者の従来方法によつてリラクゼー
シヨン量を大巾に減少させた場合、特に熱処理さ
れたPC鋼棒については「一様伸び」が低下する
という重大な欠点がある。 本発明はこのような従来方法の欠陥を改善する
ためになされたもので、高周波誘導加熱等の急熱
急冷の熱処理ラインにおける焼戻過程において、
焼戻温度に加熱された鋼棒に２％程度以下という
微少な曲げ歪を加えることによつて、「一様伸び」
の特性を損うことなく、かつリラクゼーシヨン特
性を大巾に改善できるごとき方法を提供しようと
するものであり、さらに本発明によつて、高強度
鋼材であるPC鋼棒にとつて重要な特性である遅
れ破壊特性を、従来方法によるものとの比し、格
段に向上させることができる。 以下、本発明を第１〜第５図に従つて詳細に説
明する。 第１図には本発明の第１の実施例が示されてい
る。Ｗは鋼棒で、鋼棒Ｗは、たとえば、ピンチロ
ール等の送り手段１，４，１１で矢印方向へ送ら
れる。上記送り過程において鋼棒Ｗは、まず、矯
正用縦段ロール２、ついで矯正用横段ロール３で
直線性を保持するように矯正された後、焼入用高
周波誘導加熱コイル５で、たとえば900゜〜1000℃
の焼入温度に加熱された後、水冷ジヤケツト６で
急冷焼入れされる。焼入れされた鋼棒Ｗは、つい
で焼戻し用高周波誘導加熱コイル７で鋼種によつ
て定まる通常の焼戻し温度に加熱される。焼戻し
温度に加熱された鋼棒Ｗは直ちに歪付加装置８つ
いで９に送られて微少な曲げ歪が加えられる。歪
付加装置８において８１〜８４は、上下方向およ
び送り方向へ変位しないように、かつ相隣るもの
が、それぞれ所定間隙を保持するように送り通路
の上方に沿つて取付けられた固定ロールであり、
８５〜８７は送り通路の下方に沿つて取付けられ
た上下方向の変位が可能な可動ロールで、可動ロ
ール８５は固定ロール８１と８２との下方の中間
位置に、８６は８２と８３の、８７は８３と８４
の、それぞれ下方の中間位置にある。鋼棒Ｗは固
定ロール群８１〜８４と上方変位させた可動ロー
ル群８５〜８７との間を通過する過程で微少な曲
げ歪が与えられる。この点について、第１図ｂに
よつて、さらに詳細に説明する。 固定ロール８１と８２との間の下方の中心位置
にある可動ロール８５を第１図ｂにおいて点線で
示すようにＨmm上方変位させると、固定ロール８
１と８２との間の鋼材に高さＨmm（可動ロール８
５の上方変位量）に相当する曲げ歪が与えられ
る。 この場合における固定ロール８１と８２との間
の鋼棒Ｗが作る円弧を第１図ｃに示すように円周
の一部とする円の半径をＲ，ｌを固定ロール８１
と８２との間の間隔ABの1/2とすると、 R2＝l2＋（Ｒ−Ｈ）2 l2−2RH＋H2＝０ からAB＝95mmとすれば、ｌ＝47.5mmとなり、 Ｒ＝l2＋H2／2Hから Ｈ（mm） Ｒ（mm） １ 1128.6 ２ 565.1 ３ 377.5 ４ 284.0 となる。 歪量εは第１図ｄに示すように曲げを与えた場
合、鋼棒の外側A′B′と中心ABの長さは A′B′＝2l′＝（Ｒ＋Ｄ）θ AB＝2l＝（Ｒ＋Ｄ／２）θ 但し、Ｄは鋼棒の直径 θは中心角（ラジアン） で与えられる。これより曲げを与えたときの鋼棒
の伸びは 2l′−2l＝Ｄ／２ これにより歪量εは ε＝（Ｄ／２）θ／（Ｒ＋Ｄ／２）θ＝Ｄ／2R＋Ｄ となり、たとえば、7.4mm径の鋼棒については、
次のような関係が成立する。 Ｈ(mm) Ｒ(mm) ε １ 1128.6 3.2×10-3 ２ 565.1 6.4×10-3 ３ 377.5 9.5×10-3 ４ 284.0 12.6×10-3 このような曲げ歪が固定ロール８２と８３およ
び可動ロール８６との間、ついで固定ロール８３
と８４および可動ロール８７との間で連続的に与
えられる。歪付加装置９は、歪付加装置８と同一
構成からなる固定ロール群と可動ロール群とから
なるものを歪付加装置８に対して90゜変位させた
ものを送り通路に沿つて配置したことからなつて
いる。従つて鋼棒は歪付加装置８で上下方向の曲
げ歪が加えられた後、歪付加装置９で左右方向の
曲げ歪が加えられ、しかる後、水冷ジヤケツト１
０で急冷されて所定位置に送られる。 以上の処理はすべて、図示するように連続的一
工程で行われる。 第２図ａおよびｂには本発明の第２の実施例が
示されている。 第２の実施例を第１の実施例と比較した場合、
歪付加装置８，９に代えて１個の歪付加装置１２
を用いている点が異なるが、他は同様である。 第２図ｂには歪付加装置１２の詳細が示されて
いる。 １２′は回転体で、回転体１２′の軸方向に沿つ
て複数の駒１２３〜１２７が固定されている。駒
１２３〜１２７は軸直角方向の位置が互に変位し
ており、かつ、鋼棒の通路となる貫通孔が設けら
れている。１２１は回転体１２′の入口側方向に、
又１２２は回転体１２′の出口側方向に、それぞ
れ設けられたガイドである。 焼戻し用高周波誘導加熱コイル７で焼戻し温度
に加熱された鋼棒Ｗは歪付加装置１２の入口１２
８から、ガイド１２１を経て回転体１２′内の駒
１２３〜１２７，ガイド１２２を介して歪付加装
置１２の出口から水冷ジヤケツト１０に送られ
る。この送り過程で回転体１２′を、たとえば、
矢印ａ方向へ所定速度で回転させると、各駒間の
鋼棒に全周に亘る微少な曲げ歪を連続的に与える
ことができる。 第３図は本発明の第３の実施例を示すもので、
これを第１および第２の実施例と比較した場合、
第１および第２の実施例においては焼入れ用加熱
手段として高周波誘導加熱コイルを用いているの
に対し、直接通電機構１３を用いるようにした点
が異るが、他は同一である。１３１，１３２およ
び１３３，１３４はそれぞれ電極を兼ねた１対の
送りロールで、それぞれ電源Ｅに接続されてお
り、鋼棒Ｗは１対の電極間を送られる過程で焼入
温度に加熱される。なお、第３図においては歪付
加装置として第１図ａ，ｂに８，９として示した
ものが描かれているが、それに代えて第２図ａ，
ｂに１２として示した歪付加装置を用いてもよい
し、さらに又、公知の傾斜ロール式の歪付加装置
を用いてもよい。 本発明者は本発明の効果を確認するため種々の
実験を行つた。その一部を示すと次のとおりであ
る。 実験例 １ １ 供試体 第１表にその化学組成を示した８mmφの鋼棒を
7.4mmφに異形引抜したものを用いた。
れたプレストレストコンクリート用鋼棒又は鋼線
（以下「プレストレストコンクリート用鋼棒」と
いう）の製造方法に関するものである。プレスト
レストコンクリート（以下「PC」という）くい
又はポールの製造時におけるコンクリートの養生
は養生期間の短縮を目的として近年、180℃〜200
℃で10気圧程度の雰囲気で行う高温高圧養生法
（以下「オートクレーブ養生」という）によるも
のがかなりの範囲を占めるようになつてきた。 しかし、オートクレーブ養生法には、コンクリ
ート中の鋼棒のリラクゼーシヨン量がかなり増大
するという欠点がある。このリラクゼーシヨン現
像は時間依存の塑性変形、すなわち、クレーブ変
形に起因するものであつて温度、初期応力および
時間により大きく影響される。 従来、オートクレーブ養生法のもとで生ずるリ
ラクゼーシヨン量を少なくなるために行われてい
る方法は鋼棒の素材に合金元素を添加して固溶強
化、析出強化の効果をねらう方法とホツトスレツ
チのような、温間域での引張り加工を加えること
によつてひずみ時効強化をねらう方法とに大別さ
れる。 しかして、後者の従来方法によつてリラクゼー
シヨン量を大巾に減少させた場合、特に熱処理さ
れたPC鋼棒については「一様伸び」が低下する
という重大な欠点がある。 本発明はこのような従来方法の欠陥を改善する
ためになされたもので、高周波誘導加熱等の急熱
急冷の熱処理ラインにおける焼戻過程において、
焼戻温度に加熱された鋼棒に２％程度以下という
微少な曲げ歪を加えることによつて、「一様伸び」
の特性を損うことなく、かつリラクゼーシヨン特
性を大巾に改善できるごとき方法を提供しようと
するものであり、さらに本発明によつて、高強度
鋼材であるPC鋼棒にとつて重要な特性である遅
れ破壊特性を、従来方法によるものとの比し、格
段に向上させることができる。 以下、本発明を第１〜第５図に従つて詳細に説
明する。 第１図には本発明の第１の実施例が示されてい
る。Ｗは鋼棒で、鋼棒Ｗは、たとえば、ピンチロ
ール等の送り手段１，４，１１で矢印方向へ送ら
れる。上記送り過程において鋼棒Ｗは、まず、矯
正用縦段ロール２、ついで矯正用横段ロール３で
直線性を保持するように矯正された後、焼入用高
周波誘導加熱コイル５で、たとえば900゜〜1000℃
の焼入温度に加熱された後、水冷ジヤケツト６で
急冷焼入れされる。焼入れされた鋼棒Ｗは、つい
で焼戻し用高周波誘導加熱コイル７で鋼種によつ
て定まる通常の焼戻し温度に加熱される。焼戻し
温度に加熱された鋼棒Ｗは直ちに歪付加装置８つ
いで９に送られて微少な曲げ歪が加えられる。歪
付加装置８において８１〜８４は、上下方向およ
び送り方向へ変位しないように、かつ相隣るもの
が、それぞれ所定間隙を保持するように送り通路
の上方に沿つて取付けられた固定ロールであり、
８５〜８７は送り通路の下方に沿つて取付けられ
た上下方向の変位が可能な可動ロールで、可動ロ
ール８５は固定ロール８１と８２との下方の中間
位置に、８６は８２と８３の、８７は８３と８４
の、それぞれ下方の中間位置にある。鋼棒Ｗは固
定ロール群８１〜８４と上方変位させた可動ロー
ル群８５〜８７との間を通過する過程で微少な曲
げ歪が与えられる。この点について、第１図ｂに
よつて、さらに詳細に説明する。 固定ロール８１と８２との間の下方の中心位置
にある可動ロール８５を第１図ｂにおいて点線で
示すようにＨmm上方変位させると、固定ロール８
１と８２との間の鋼材に高さＨmm（可動ロール８
５の上方変位量）に相当する曲げ歪が与えられ
る。 この場合における固定ロール８１と８２との間
の鋼棒Ｗが作る円弧を第１図ｃに示すように円周
の一部とする円の半径をＲ，ｌを固定ロール８１
と８２との間の間隔ABの1/2とすると、 R2＝l2＋（Ｒ−Ｈ）2 l2−2RH＋H2＝０ からAB＝95mmとすれば、ｌ＝47.5mmとなり、 Ｒ＝l2＋H2／2Hから Ｈ（mm） Ｒ（mm） １ 1128.6 ２ 565.1 ３ 377.5 ４ 284.0 となる。 歪量εは第１図ｄに示すように曲げを与えた場
合、鋼棒の外側A′B′と中心ABの長さは A′B′＝2l′＝（Ｒ＋Ｄ）θ AB＝2l＝（Ｒ＋Ｄ／２）θ 但し、Ｄは鋼棒の直径 θは中心角（ラジアン） で与えられる。これより曲げを与えたときの鋼棒
の伸びは 2l′−2l＝Ｄ／２ これにより歪量εは ε＝（Ｄ／２）θ／（Ｒ＋Ｄ／２）θ＝Ｄ／2R＋Ｄ となり、たとえば、7.4mm径の鋼棒については、
次のような関係が成立する。 Ｈ(mm) Ｒ(mm) ε １ 1128.6 3.2×10-3 ２ 565.1 6.4×10-3 ３ 377.5 9.5×10-3 ４ 284.0 12.6×10-3 このような曲げ歪が固定ロール８２と８３およ
び可動ロール８６との間、ついで固定ロール８３
と８４および可動ロール８７との間で連続的に与
えられる。歪付加装置９は、歪付加装置８と同一
構成からなる固定ロール群と可動ロール群とから
なるものを歪付加装置８に対して90゜変位させた
ものを送り通路に沿つて配置したことからなつて
いる。従つて鋼棒は歪付加装置８で上下方向の曲
げ歪が加えられた後、歪付加装置９で左右方向の
曲げ歪が加えられ、しかる後、水冷ジヤケツト１
０で急冷されて所定位置に送られる。 以上の処理はすべて、図示するように連続的一
工程で行われる。 第２図ａおよびｂには本発明の第２の実施例が
示されている。 第２の実施例を第１の実施例と比較した場合、
歪付加装置８，９に代えて１個の歪付加装置１２
を用いている点が異なるが、他は同様である。 第２図ｂには歪付加装置１２の詳細が示されて
いる。 １２′は回転体で、回転体１２′の軸方向に沿つ
て複数の駒１２３〜１２７が固定されている。駒
１２３〜１２７は軸直角方向の位置が互に変位し
ており、かつ、鋼棒の通路となる貫通孔が設けら
れている。１２１は回転体１２′の入口側方向に、
又１２２は回転体１２′の出口側方向に、それぞ
れ設けられたガイドである。 焼戻し用高周波誘導加熱コイル７で焼戻し温度
に加熱された鋼棒Ｗは歪付加装置１２の入口１２
８から、ガイド１２１を経て回転体１２′内の駒
１２３〜１２７，ガイド１２２を介して歪付加装
置１２の出口から水冷ジヤケツト１０に送られ
る。この送り過程で回転体１２′を、たとえば、
矢印ａ方向へ所定速度で回転させると、各駒間の
鋼棒に全周に亘る微少な曲げ歪を連続的に与える
ことができる。 第３図は本発明の第３の実施例を示すもので、
これを第１および第２の実施例と比較した場合、
第１および第２の実施例においては焼入れ用加熱
手段として高周波誘導加熱コイルを用いているの
に対し、直接通電機構１３を用いるようにした点
が異るが、他は同一である。１３１，１３２およ
び１３３，１３４はそれぞれ電極を兼ねた１対の
送りロールで、それぞれ電源Ｅに接続されてお
り、鋼棒Ｗは１対の電極間を送られる過程で焼入
温度に加熱される。なお、第３図においては歪付
加装置として第１図ａ，ｂに８，９として示した
ものが描かれているが、それに代えて第２図ａ，
ｂに１２として示した歪付加装置を用いてもよい
し、さらに又、公知の傾斜ロール式の歪付加装置
を用いてもよい。 本発明者は本発明の効果を確認するため種々の
実験を行つた。その一部を示すと次のとおりであ
る。 実験例 １ １ 供試体 第１表にその化学組成を示した８mmφの鋼棒を
7.4mmφに異形引抜したものを用いた。
【表】
２ 実験方法
供試体のあるものには第１図に示すラインに従
つて本発明による処理を施し、他は従来法、すな
わち第１図における歪付加装置を設けないライン
での処理をした。両者の熱処理条件は同一とし
た。 焼入温度 940℃ 焼戻温度 430℃ ３ 本発明法によるものと従来法によるものとの
機械的性質、遅れ破壊特性及び軸方向の表面残
留応力を測定した。 (1) 機械的性質 第２表に示すとおりであつた。 第２表において、破断伸びの標点距離は８ｄ，
一様伸びの標点距離は１０ｄとし、常温リラクゼ
ーシヨン値は初期荷重4160Kgｆで、10時間の値を
示し、高温リラクゼーシヨン値は、初期荷重4060
Kgで、第４図ａに示すような条件で行つた。第４
図ｂは実際のデータを示す。
つて本発明による処理を施し、他は従来法、すな
わち第１図における歪付加装置を設けないライン
での処理をした。両者の熱処理条件は同一とし
た。 焼入温度 940℃ 焼戻温度 430℃ ３ 本発明法によるものと従来法によるものとの
機械的性質、遅れ破壊特性及び軸方向の表面残
留応力を測定した。 (1) 機械的性質 第２表に示すとおりであつた。 第２表において、破断伸びの標点距離は８ｄ，
一様伸びの標点距離は１０ｄとし、常温リラクゼ
ーシヨン値は初期荷重4160Kgｆで、10時間の値を
示し、高温リラクゼーシヨン値は、初期荷重4060
Kgで、第４図ａに示すような条件で行つた。第４
図ｂは実際のデータを示す。
【表】
【表】
(2) 遅れ破壊試験
第２表に機械的性質を示した本発明法および従
来法による供試体について遅れ破壊試験を行つ
た。結果は第３表に示すとおりであつた。
来法による供試体について遅れ破壊試験を行つ
た。結果は第３表に示すとおりであつた。
【表】
こゝにロダンアンモン（50℃）法とは、
NH4SCHの20％溶液を50℃に維持し、その中に
試験片を浸漬して120Kgｆ／mm2の定荷重をかけ、
試験片が破断するまでの時間によつて当該試験片
の遅れ破壊性能を判定する方法で、第３表にはＡ
〜Ｄそれぞれの10本の試験片の平均値を示した。 上記から本発明法による鋼棒は従来法によるも
のと比し、遅れ破壊特性がきわめて優れているこ
とが確認できた。 ３ 軸方向の表面残留応力 軸方向の表面における圧縮残留応力の増加は遅
れ破壊特性の改善に寄与する因子と考えられる処
からＸ線応力測定装置を用いて各試料Ａ〜Ｄにつ
いて２本づつ測定した。結果は第４表に示すとお
りであつた。 測定位置は第５図において―として示した
位置である。
NH4SCHの20％溶液を50℃に維持し、その中に
試験片を浸漬して120Kgｆ／mm2の定荷重をかけ、
試験片が破断するまでの時間によつて当該試験片
の遅れ破壊性能を判定する方法で、第３表にはＡ
〜Ｄそれぞれの10本の試験片の平均値を示した。 上記から本発明法による鋼棒は従来法によるも
のと比し、遅れ破壊特性がきわめて優れているこ
とが確認できた。 ３ 軸方向の表面残留応力 軸方向の表面における圧縮残留応力の増加は遅
れ破壊特性の改善に寄与する因子と考えられる処
からＸ線応力測定装置を用いて各試料Ａ〜Ｄにつ
いて２本づつ測定した。結果は第４表に示すとお
りであつた。 測定位置は第５図において―として示した
位置である。
【表】
第４表から本発明法による鋼棒は焼戻し中に歪
が付加されるため、歪の付加方向に関係なく全周
に亘つて従来品と比し、ほぼ均一な圧縮残留応力
の増加が見られる。 実験例 ２ １ 供試体 素材そのものは元来成分上遅れ破壊特性の良好
な第５表に示す化学組成の供試体を用いた。
が付加されるため、歪の付加方向に関係なく全周
に亘つて従来品と比し、ほぼ均一な圧縮残留応力
の増加が見られる。 実験例 ２ １ 供試体 素材そのものは元来成分上遅れ破壊特性の良好
な第５表に示す化学組成の供試体を用いた。
【表】
２ 実験方法
実験例１は第１図に示すラインに従つて本発明
品を製造したが、本実験例においては第２図ａ，
ｂに示すラインに従つて本発明品を製造した点が
異なるが、他は実験例１におけると同様である。 本発明法によるものと従来法によるものとの機
械的性質は第６表に示すとおりであつた。
品を製造したが、本実験例においては第２図ａ，
ｂに示すラインに従つて本発明品を製造した点が
異なるが、他は実験例１におけると同様である。 本発明法によるものと従来法によるものとの機
械的性質は第６表に示すとおりであつた。
【表】
なお、遅れ破壊試験についてはロダンアンモン
（50℃）法で各10本実施したが、いづれも72時間
以上破断せず良好な結果であつた。 実験例 ３ １ 供試体 第７表にその化学組成を示したJIS G3109PC
鋼棒（9.2mm）異形棒Ｄ種１号を用いた。
（50℃）法で各10本実施したが、いづれも72時間
以上破断せず良好な結果であつた。 実験例 ３ １ 供試体 第７表にその化学組成を示したJIS G3109PC
鋼棒（9.2mm）異形棒Ｄ種１号を用いた。
【表】
２ 実験方法
実験例１は第１図に示すラインに従つて本発明
品を製造したが、本実験例においては第３図に示
すライン、すなわち鋼棒を高周波誘導加熱コイル
ではなく、直接通電機構によつて焼入温度に加熱
した点が異なるが、他は実験例１におけると同様
である。 ３ 実験結果 (1) 機械的性質 第８表に示すとおりであつた。 (2) 遅れ破壊試験 ロダンアンモン（50℃）法による遅れ破壊試験
の結果は第９表に示すとおりであつた。
品を製造したが、本実験例においては第３図に示
すライン、すなわち鋼棒を高周波誘導加熱コイル
ではなく、直接通電機構によつて焼入温度に加熱
した点が異なるが、他は実験例１におけると同様
である。 ３ 実験結果 (1) 機械的性質 第８表に示すとおりであつた。 (2) 遅れ破壊試験 ロダンアンモン（50℃）法による遅れ破壊試験
の結果は第９表に示すとおりであつた。
【表】
【表】
以上から明らかなように本発明によれば従来法
に比較して、遅れ破壊特性がすぐれ、かつ機械的
性質、特に高温リラクゼーシヨン特性、一様伸び
特性のすぐれた鋼棒の製造が可能である。 実験例 ４ 本発明は焼戻し中に鋼棒に微少な曲げ歪を加え
ることを特徴とするが、曲げ歪量などの程度であ
るのが好ましいかを確認するため実験を行つた。 １ 供試体 実験例１に示したものと同一の供試体を用い
た。 ２ 実験方法 実験例１に示した実験方法と全く同一である。
たゞし焼戻し中に付加した曲げ歪量を大きくとつ
た。 ３ 実験結果 第10表に示すとおりであつた。
に比較して、遅れ破壊特性がすぐれ、かつ機械的
性質、特に高温リラクゼーシヨン特性、一様伸び
特性のすぐれた鋼棒の製造が可能である。 実験例 ４ 本発明は焼戻し中に鋼棒に微少な曲げ歪を加え
ることを特徴とするが、曲げ歪量などの程度であ
るのが好ましいかを確認するため実験を行つた。 １ 供試体 実験例１に示したものと同一の供試体を用い
た。 ２ 実験方法 実験例１に示した実験方法と全く同一である。
たゞし焼戻し中に付加した曲げ歪量を大きくとつ
た。 ３ 実験結果 第10表に示すとおりであつた。
【表】
【表】
以上から焼戻し中の鋼棒に与える歪量は２％を
超えると一様伸び特性が低下することから２％程
度以下が好ましいことが確められた。
超えると一様伸び特性が低下することから２％程
度以下が好ましいことが確められた。
第１図ａは本発明の実施例を示す正面図、第１
図ｂは第１図ａにおける歪付加装置の作用を説明
するための一部拡大正面図、第１図ｃは第１図ａ
における歪付加装置によつて与えられる歪量を説
明するための線図、第１図ｄは鋼棒の歪量の求め
方を説明するための線図、第２図ａは本発明の第
２の実施例を示す正面図、第２図ｂは第２図ａに
おける歪付加装置の詳細を示す縦断面図、第３図
は本発明の第３の実施例を示す正面図、第４図ａ
は本発明の実験例１におけるリラクゼーシヨンに
ついての実験条件を示す線図、第４図ｂは第４図
ａの実験条件に従つた高温リラクゼーシヨン値を
示す線図、第５図は本発明の実験例における軸方
向の表面残留応力測定位置を示す断面図である。 ５，１３……焼入用急速加熱装置、６……焼入
用冷却装置、７……焼戻し用高周波誘導加熱コイ
ル、８，１２……微少曲げ歪付加装置、１０……
急冷装置。
図ｂは第１図ａにおける歪付加装置の作用を説明
するための一部拡大正面図、第１図ｃは第１図ａ
における歪付加装置によつて与えられる歪量を説
明するための線図、第１図ｄは鋼棒の歪量の求め
方を説明するための線図、第２図ａは本発明の第
２の実施例を示す正面図、第２図ｂは第２図ａに
おける歪付加装置の詳細を示す縦断面図、第３図
は本発明の第３の実施例を示す正面図、第４図ａ
は本発明の実験例１におけるリラクゼーシヨンに
ついての実験条件を示す線図、第４図ｂは第４図
ａの実験条件に従つた高温リラクゼーシヨン値を
示す線図、第５図は本発明の実験例における軸方
向の表面残留応力測定位置を示す断面図である。 ５，１３……焼入用急速加熱装置、６……焼入
用冷却装置、７……焼戻し用高周波誘導加熱コイ
ル、８，１２……微少曲げ歪付加装置、１０……
急冷装置。
Claims (1)
- １ 急速加熱と急冷で焼入れした鋼棒又は鋼線に
高周波誘導加熱による焼戻し中２％以下の微少な
曲げ歪を付加した後、直ちに急冷することを連続
的な一工程で行うことを特徴とする遅れ破壊特性
および機械的性質のすぐれたプレストレストコン
クリート用鋼棒又は鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9828981A JPS581016A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 遅れ破壊特性および機械的性質のすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒又は鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9828981A JPS581016A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 遅れ破壊特性および機械的性質のすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒又は鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS581016A JPS581016A (ja) | 1983-01-06 |
| JPH0227419B2 true JPH0227419B2 (ja) | 1990-06-18 |
Family
ID=14215762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9828981A Granted JPS581016A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 遅れ破壊特性および機械的性質のすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒又は鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS581016A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108555195A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-09-21 | 湖南劳动人事职业学院 | 一种全自动空间几字形钢筋马凳折弯机 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59219447A (ja) * | 1983-05-27 | 1984-12-10 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 耐遅れ破壊特性を有する高張力ボルトおよびその製造方法 |
| JPS63151720A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-24 | 川鉄テクノワイヤ株式会社 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| JPS6465232A (en) * | 1987-09-04 | 1989-03-10 | Sumitomo Electric Industries | Production of steel products for presstressed concrete |
| US4938811A (en) * | 1988-07-15 | 1990-07-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Steel wire for a spring and method for the production thereof |
| JP2607388B2 (ja) * | 1989-03-15 | 1997-05-07 | 日本鋼管株式会社 | 耐塩性にも優れたｐｃ鋼棒 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5782423A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile wire |
| JPS57169020A (en) * | 1981-04-11 | 1982-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile steel bar |
| JPS57198211A (en) * | 1981-05-29 | 1982-12-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of heat treat pc steel rod |
-
1981
- 1981-06-26 JP JP9828981A patent/JPS581016A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5782423A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile wire |
| JPS57169020A (en) * | 1981-04-11 | 1982-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile steel bar |
| JPS57198211A (en) * | 1981-05-29 | 1982-12-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of heat treat pc steel rod |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108555195A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-09-21 | 湖南劳动人事职业学院 | 一种全自动空间几字形钢筋马凳折弯机 |
| CN108555195B (zh) * | 2018-01-15 | 2019-11-08 | 湖南劳动人事职业学院 | 一种全自动空间几字形钢筋马凳折弯机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS581016A (ja) | 1983-01-06 |
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