JPS63151720A - 高強度pc鋼棒の製造方法 - Google Patents
高強度pc鋼棒の製造方法Info
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- JPS63151720A JPS63151720A JP61293473A JP29347386A JPS63151720A JP S63151720 A JPS63151720 A JP S63151720A JP 61293473 A JP61293473 A JP 61293473A JP 29347386 A JP29347386 A JP 29347386A JP S63151720 A JPS63151720 A JP S63151720A
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-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/58—Prestressed concrete piles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/08—Members specially adapted to be used in prestressed constructions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、高強度PCfi棒、特に、合金鋼製の超高強
度を有する低しラクゼーションのPC鋼棒およびかかる
高強度PC鋼棒を用いた高強度PCパイルに関するもの
である。
度を有する低しラクゼーションのPC鋼棒およびかかる
高強度PC鋼棒を用いた高強度PCパイルに関するもの
である。
(従来の技術)
従来、高強度のPCパイル、PCポール等(本明細書で
はPCパイルと総称する)を製造するために高強度PC
鋼棒が使用されている。最高強度を有するPC鋼捧とし
てJIS G3109に規定されている引張強さ145
kgf/mm”以上、耐力130kgf/ms+”以上
の機械的強度を有する異形棒り種5BPD 130/1
45が既知である。
はPCパイルと総称する)を製造するために高強度PC
鋼棒が使用されている。最高強度を有するPC鋼捧とし
てJIS G3109に規定されている引張強さ145
kgf/mm”以上、耐力130kgf/ms+”以上
の機械的強度を有する異形棒り種5BPD 130/1
45が既知である。
(発明が解決しようとする問題点)
PCパイルに用いられるPC鋼棒の強度は、後述するパ
イル中の有効プレストレスとの関係から高い程、本質的
には、有利であるが、実際上は、強度が高くなる程、P
Cパイル等への使用前後に遅れ破壊を生じる危険性が高
いため、上述したJIS G3109に規定の異型棒り
種5BPD 130/145によるPC鋼棒を用いる場
合においても、引張強さが規格下限値の145kgf/
mm”程度、最高でも155kgf/IIIIl!のも
のが限度とされている。
イル中の有効プレストレスとの関係から高い程、本質的
には、有利であるが、実際上は、強度が高くなる程、P
Cパイル等への使用前後に遅れ破壊を生じる危険性が高
いため、上述したJIS G3109に規定の異型棒り
種5BPD 130/145によるPC鋼棒を用いる場
合においても、引張強さが規格下限値の145kgf/
mm”程度、最高でも155kgf/IIIIl!のも
のが限度とされている。
一方、PC鋼棒の主用途であるPCパイルにおいては、
近年高強度パイルが普及し、その製造方法として生産性
および品質の見地から高温高圧蒸気養生法が一般的にな
ってきている。この高温高圧蒸気養生においては、通常
、90℃以下の温度で3〜5時間蒸気養生した後、20
0℃以下で3時間以内のオートクレーブ養生を実施して
いる。しかし、この際、PC鋼棒のリラクゼーションロ
スの値が後述する有効プレストレスに大きく影響するた
め、高温高圧蒸気養生中におけるリラクゼーション値の
低いPCtiA棒が求められている。これがためこの高
温高圧養生中のPC鋼棒のリラクゼー 、ジョン値が
15%以下、更に、最近では8%以下のものが実用され
つつある。
近年高強度パイルが普及し、その製造方法として生産性
および品質の見地から高温高圧蒸気養生法が一般的にな
ってきている。この高温高圧蒸気養生においては、通常
、90℃以下の温度で3〜5時間蒸気養生した後、20
0℃以下で3時間以内のオートクレーブ養生を実施して
いる。しかし、この際、PC鋼棒のリラクゼーションロ
スの値が後述する有効プレストレスに大きく影響するた
め、高温高圧蒸気養生中におけるリラクゼーション値の
低いPCtiA棒が求められている。これがためこの高
温高圧養生中のPC鋼棒のリラクゼー 、ジョン値が
15%以下、更に、最近では8%以下のものが実用され
つつある。
また、PC鋼棒をPCパイル等に使用する場合に、PC
s棒に与える初期張力は、後述する有効プレストレス量
を高めるために、大きければそれだけ有利であるが、初
期張力を上ればそれだけりラクゼーションロスの値が一
般的に大きくなり、更に実作業において通常行う端末固
定法であるヘッディングのヘッド部や微小な表面キズ部
等を起点とする遅れ破壊の危険性が高まるため、JIS
G3109においても初期張力はPC鋼材の引張強さ
の0.7倍以下又は降伏点荷重の0.8倍以下に制限さ
れている。
s棒に与える初期張力は、後述する有効プレストレス量
を高めるために、大きければそれだけ有利であるが、初
期張力を上ればそれだけりラクゼーションロスの値が一
般的に大きくなり、更に実作業において通常行う端末固
定法であるヘッディングのヘッド部や微小な表面キズ部
等を起点とする遅れ破壊の危険性が高まるため、JIS
G3109においても初期張力はPC鋼材の引張強さ
の0.7倍以下又は降伏点荷重の0.8倍以下に制限さ
れている。
一方、高強度パイル等に導入ささる有効プレストレス量
は、コンクリートの弾性変形、コンクリートのクリープ
および乾燥収縮、及びPC鋼材のりラクゼーションを考
慮して次の式から求められる。
は、コンクリートの弾性変形、コンクリートのクリープ
および乾燥収縮、及びPC鋼材のりラクゼーションを考
慮して次の式から求められる。
有効プレストレスσ。ac kgt/cta2)はC
σ、、i二PC銅PC鋼棒張力(kgf/cmz)Δσ
、:コンクリートのクリープおよび乾燥収縮によるロス
量(kgf/c請り Δσr:Pc綱棒のリラクゼーションによるロス量(k
gf/canす A、:PC@棒の断面積 Ac :コンクリートの断面積 n l 、プレストレス導入時のP(Jl棒とコンクリ
ートの弾性係数比 +1)式から明らかなように、σ、!を大きくし、Δσ
、およびΔσ、を出来るだけ少なくすることによって有
効プレストレス量を効果的にあげることができ、同一有
効プレストレス量が必要な場合、使用PC鋼材量の少な
い経済性の高いPCパイル等を供給することができる。
、:コンクリートのクリープおよび乾燥収縮によるロス
量(kgf/c請り Δσr:Pc綱棒のリラクゼーションによるロス量(k
gf/canす A、:PC@棒の断面積 Ac :コンクリートの断面積 n l 、プレストレス導入時のP(Jl棒とコンクリ
ートの弾性係数比 +1)式から明らかなように、σ、!を大きくし、Δσ
、およびΔσ、を出来るだけ少なくすることによって有
効プレストレス量を効果的にあげることができ、同一有
効プレストレス量が必要な場合、使用PC鋼材量の少な
い経済性の高いPCパイル等を供給することができる。
そして、この場合、簡易式として次式で有効プレストレ
ス量を計算することができる。
ス量を計算することができる。
但しΔσ、はΔσ、を比率にしたもの
σ′、はσ9を比率にしたもの
Δσ′1はコンクリートの弾性変形ロスを比率にしたも
の しかしながら、上述したように、従来技術によれば、遅
れ破壊およびリラクゼーシッンを考慮してJIS G3
109による異形棒り種5BPD 130/145を用
いる場合においても、PC鋼棒の初期張力が145kg
f/++++m”の70%、すなわち1015 kgf
/IIIII+”に制限されており、また、リラクゼー
ション値を測定する初期荷重においても、上述した値が
使用されている。
の しかしながら、上述したように、従来技術によれば、遅
れ破壊およびリラクゼーシッンを考慮してJIS G3
109による異形棒り種5BPD 130/145を用
いる場合においても、PC鋼棒の初期張力が145kg
f/++++m”の70%、すなわち1015 kgf
/IIIII+”に制限されており、また、リラクゼー
ション値を測定する初期荷重においても、上述した値が
使用されている。
したがって、高強度パイルにおける有効プレストレス量
のロスの実体は第1表に示す通りである。
のロスの実体は第1表に示す通りである。
第1表に示すように、従来の高強度PC鋼棒を用いて製
造された従来の高強度PCパイルは有効プレストレス量
のロスが大きく、PC鋼棒の使用量の低減効果が余り期
待できないという問題があった。
造された従来の高強度PCパイルは有効プレストレス量
のロスが大きく、PC鋼棒の使用量の低減効果が余り期
待できないという問題があった。
これがため、本発明の第1の目的は、初期張力を高くし
てもリラクゼーションの値が低く、PCパイルに用いて
有効プレストレス量のロスを少な(なし得る高強度PC
鋼棒を提供しようとするものである。
てもリラクゼーションの値が低く、PCパイルに用いて
有効プレストレス量のロスを少な(なし得る高強度PC
鋼棒を提供しようとするものである。
本発明の第2の目的は、従来より高い強度を有するPC
鋼棒が使用され、高温高圧蒸気養生条件下で、PC鋼棒
の引張強さの0.7倍以上の初期張力が加えられ、リラ
クゼーションが8%以下で、有効プレストレス量の大き
な高強度PCパイルを提供しようとするものである。
鋼棒が使用され、高温高圧蒸気養生条件下で、PC鋼棒
の引張強さの0.7倍以上の初期張力が加えられ、リラ
クゼーションが8%以下で、有効プレストレス量の大き
な高強度PCパイルを提供しようとするものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明による高強度PC@棒は、C量0.25〜0.4
5%、Si量1.0〜2.0%、Mn量1.0%以上を
含み、かつそのSiおよびMn含有量を(Si) 、
(Mn)であられした両者の比(Si) / (Mn)
=1.20±0゜50の条件を満たす組成を有する合
金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲が
350℃〜500℃でかつ焼戻し工程中に歪量0.8%
以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ16
0kgf/II1mt以上の強度を有する遅れ破壊特性
の優れた高強度PC鋼棒を特徴とする。
5%、Si量1.0〜2.0%、Mn量1.0%以上を
含み、かつそのSiおよびMn含有量を(Si) 、
(Mn)であられした両者の比(Si) / (Mn)
=1.20±0゜50の条件を満たす組成を有する合
金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲が
350℃〜500℃でかつ焼戻し工程中に歪量0.8%
以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ16
0kgf/II1mt以上の強度を有する遅れ破壊特性
の優れた高強度PC鋼棒を特徴とする。
また本発明による高強度パイルは、C量0.25〜0.
45%、Si量1.0〜2.0%、Mn量1.0%以上
を含み、かつそのSiおよびMn含有量を(St) 、
(Mn)であられした両者の比(St) / (Mn
) =1.20±0.50の条件を満たす組成を有する
合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲
が350℃〜500℃でかつ焼戻し工程中に歪量0.8
%以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ1
60kgf/n+a+”以上の強度を有する遅れ破壊特
性の優れた高強度PC鋼棒により構成された主筋と、こ
の主筋の周りに固定された螺旋鉄筋または帯鉄筋からな
るスターラップとを具え、このスターラップ付きの主筋
がコンクリート中に埋設されて、コンクリートが固まる
以前に引張強さの0.7倍を超えて緊張され、60〜9
0℃で蒸気養生され、または60〜90℃での薫気養生
後に高温高圧下で飽和蒸気養生され、有効プレストレス
量が50kgf/cm”以上であることを特徴とする高
強度PCパイルを特徴とする。
45%、Si量1.0〜2.0%、Mn量1.0%以上
を含み、かつそのSiおよびMn含有量を(St) 、
(Mn)であられした両者の比(St) / (Mn
) =1.20±0.50の条件を満たす組成を有する
合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲
が350℃〜500℃でかつ焼戻し工程中に歪量0.8
%以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ1
60kgf/n+a+”以上の強度を有する遅れ破壊特
性の優れた高強度PC鋼棒により構成された主筋と、こ
の主筋の周りに固定された螺旋鉄筋または帯鉄筋からな
るスターラップとを具え、このスターラップ付きの主筋
がコンクリート中に埋設されて、コンクリートが固まる
以前に引張強さの0.7倍を超えて緊張され、60〜9
0℃で蒸気養生され、または60〜90℃での薫気養生
後に高温高圧下で飽和蒸気養生され、有効プレストレス
量が50kgf/cm”以上であることを特徴とする高
強度PCパイルを特徴とする。
(作 用)
本発明による鋼中成分の限定理由は以下の通りである。
Cは強度に関係し、0.25%未満では焼戻し後の高強
度をうるに不十分であり、0.45%を超えると点溶接
部の強度および伸びの劣化が著しくなるため、0.25
〜0.45%に限定した。
度をうるに不十分であり、0.45%を超えると点溶接
部の強度および伸びの劣化が著しくなるため、0.25
〜0.45%に限定した。
Siは1.0%を超えるとミクロクラックの伝播をさま
たげる効果が顕著となり高強度においても遅れ破壊に対
する安定度を増すが、その効果は2.0%付近で飽和す
る。更に、2.0%を超えると材料の靭性を損なう傾向
があるため1.0〜2.0%に限定した。
たげる効果が顕著となり高強度においても遅れ破壊に対
する安定度を増すが、その効果は2.0%付近で飽和す
る。更に、2.0%を超えると材料の靭性を損なう傾向
があるため1.0〜2.0%に限定した。
Mnは通常の脱酸および焼入れ効果のほかに、・点溶接
性の改善に役立つ。それに有効な範囲である1、0%以
上のほか、StおよびMnがそれぞれ1%以上の所謂合
金鋼成分範囲においては、SiおよびMnのミクロ偏析
にもとすく縞状組織に起因するヘッディング加工時にお
けるヘッド下部の脆化、更にその部分の遅れ破壊感受性
の増大を抑止するため、(Si) / (Mn)値の管
理が必要で、1.20±0.50、出来れば1.20±
0.30の範囲に入れることが好ましい。
性の改善に役立つ。それに有効な範囲である1、0%以
上のほか、StおよびMnがそれぞれ1%以上の所謂合
金鋼成分範囲においては、SiおよびMnのミクロ偏析
にもとすく縞状組織に起因するヘッディング加工時にお
けるヘッド下部の脆化、更にその部分の遅れ破壊感受性
の増大を抑止するため、(Si) / (Mn)値の管
理が必要で、1.20±0.50、出来れば1.20±
0.30の範囲に入れることが好ましい。
焼戻し工程中の温度および歪み量については、PC鋼棒
の強度および゛リラクゼーション値を決定する要素であ
り、特に、本発明のように高強度でしかも高初期荷重に
おける低すラクゼーションを達成する場合は、特に、そ
の重要性が高まる。焼戻し温度が350℃より低いとき
は、良好なりラクゼーション値が得られず、又500℃
を超えた場合は、必要な強度が得られないため焼戻し温
度を350〜500℃とした。更に、歪み量については
、特に良好なりラクゼーション値を得るためには、0.
8%以上が必要でこのため0.8%以上とした。
の強度および゛リラクゼーション値を決定する要素であ
り、特に、本発明のように高強度でしかも高初期荷重に
おける低すラクゼーションを達成する場合は、特に、そ
の重要性が高まる。焼戻し温度が350℃より低いとき
は、良好なりラクゼーション値が得られず、又500℃
を超えた場合は、必要な強度が得られないため焼戻し温
度を350〜500℃とした。更に、歪み量については
、特に良好なりラクゼーション値を得るためには、0.
8%以上が必要でこのため0.8%以上とした。
(実施例)
本発明による実施例を従来例と比較して第2表および第
3表に示す。リラクゼーシシンの測定では第1図に示す
蒸気養生による温度履歴後の初期荷重の変化により値い
を求めた。更に初期荷重については従来の145kgf
/ms+” X線径毎の断面積×0゜7とともに本発明
の効果が大きく認められる160kgf/mm” X線
径毎の断面積X0.75についても行った。
3表に示す。リラクゼーシシンの測定では第1図に示す
蒸気養生による温度履歴後の初期荷重の変化により値い
を求めた。更に初期荷重については従来の145kgf
/ms+” X線径毎の断面積×0゜7とともに本発明
の効果が大きく認められる160kgf/mm” X線
径毎の断面積X0.75についても行った。
遅れ破壊テストは所定のヘッディング加工を行った後、
第2図に示す試験治具により試験片に160kgf/m
m” X O,75X断面積の荷重をかけて固定し、第
3図に示す高温高湿用試験槽により60℃の飽和水蒸気
中に180日間保持し、遅れ破壊の発生頻度を試験した
ものである。
第2図に示す試験治具により試験片に160kgf/m
m” X O,75X断面積の荷重をかけて固定し、第
3図に示す高温高湿用試験槽により60℃の飽和水蒸気
中に180日間保持し、遅れ破壊の発生頻度を試験した
ものである。
なお第2図は試験治具1を示し、2は保護板、3は試験
片頭部支持板、4は胴部、5は軸力保持板、6は軸力保
持用ナツト、7は試験片飛出し防止ナツト、8は通気孔
、9は試験片を示す。
片頭部支持板、4は胴部、5は軸力保持板、6は軸力保
持用ナツト、7は試験片飛出し防止ナツト、8は通気孔
、9は試験片を示す。
また第3図は高温高湿用試験槽を示し、10は恒温槽、
11は飽和蒸気室、12は60℃に加熱された油13は
攪拌器、14は60℃に保持された水、15は蒸気冷却
器、16は飽和蒸気室10内の蒸気中に第2図示の試験
治具1を保持するための支持台を示す。
11は飽和蒸気室、12は60℃に加熱された油13は
攪拌器、14は60℃に保持された水、15は蒸気冷却
器、16は飽和蒸気室10内の蒸気中に第2図示の試験
治具1を保持するための支持台を示す。
PC鋼棒の線径毎の断面積を第4表に示す。
次に、本発明によるPC鋼棒を使用して鋼材量を20%
以上節約した高強度パイルの実施例について説明する。
以上節約した高強度パイルの実施例について説明する。
高強度パイルは外径500IllII+、肉厚100m
mのもので有効プレストレス量50kgf/cm”以上
の規格品を製作した。
mのもので有効プレストレス量50kgf/cm”以上
の規格品を製作した。
使用したPC鋼棒を第5表に示す。
次に使用鋼材量を算定する。
従来例はりラクゼーション値が15%程度であり、更に
コンクリートの弾性変形ロスおよびコンクリートのクリ
ープおよび乾燥収縮ロスは一定で11.5%と算定され
る。
コンクリートの弾性変形ロスおよびコンクリートのクリ
ープおよび乾燥収縮ロスは一定で11.5%と算定され
る。
したがって、PC鋼棒の必要本数は次のように算定され
る。
る。
線径9.2mm0鋼棒使用の場合
(1−0,15−0,115) >50kgf/c+s
zn >13.2 n =14本 線径11 、 Onuwの鋼棒使用の場合(10,15
−0,115) >50kgf/cm”n>9.4
n =10本 本発明による20w4棒のりラクゼーションは160k
gf/ynm” X O,75の応力時に8%以下であ
ることから 線径9.2ma+の鋼棒使用の場合 (10,0B 0.115) >50kgf/cn+
”n >10.2 n =11本 線径L1.O+amO鋼棒使用の場合 (1−0,08−0,115) >50kgf/cm”
n >7.2 n = 8本 これらの算出結果を第6表に示す。
zn >13.2 n =14本 線径11 、 Onuwの鋼棒使用の場合(10,15
−0,115) >50kgf/cm”n>9.4
n =10本 本発明による20w4棒のりラクゼーションは160k
gf/ynm” X O,75の応力時に8%以下であ
ることから 線径9.2ma+の鋼棒使用の場合 (10,0B 0.115) >50kgf/cn+
”n >10.2 n =11本 線径L1.O+amO鋼棒使用の場合 (1−0,08−0,115) >50kgf/cm”
n >7.2 n = 8本 これらの算出結果を第6表に示す。
(発明の効果)
本発明による高強度PC@棒は、第2表から明らかなよ
うに、従来品の高強度PC鋼棒に比較して著しく強度が
高い上、遅れ破壊性が著しく改善され、更にリラクゼー
ション値が低く、初期荷重を160kgf/affi2
x断面積X0.75にした場合でも、歪み量0.8%以
上でリラクゼーション値をほぼ8%以下の値とすること
ができる。
うに、従来品の高強度PC鋼棒に比較して著しく強度が
高い上、遅れ破壊性が著しく改善され、更にリラクゼー
ション値が低く、初期荷重を160kgf/affi2
x断面積X0.75にした場合でも、歪み量0.8%以
上でリラクゼーション値をほぼ8%以下の値とすること
ができる。
したがって、PCパイルの製造に当り、本発明のPCa
棒を使用すれば、従来のものと比較してPCH材の使用
量が20%以上削減でき、非常に経済的なPCパイル、
PCボール等が製造可能であり、更に遅れ破壊に対して
大変有利な性能アップした高強度PCパイル、PCポー
ル等を提供することができる。
棒を使用すれば、従来のものと比較してPCH材の使用
量が20%以上削減でき、非常に経済的なPCパイル、
PCボール等が製造可能であり、更に遅れ破壊に対して
大変有利な性能アップした高強度PCパイル、PCポー
ル等を提供することができる。
第1図はりラクゼーションの測定に用いられた蒸気養生
の温度履歴曲線図、 第2図は遅れ破壊テストに用いた試験用治具の線図的側
面図、 第3図は遅れ破壊テストに用いた高温高湿用試験槽の線
図的縦断面図である。 手 続 補 正 書 昭和62年 3月26日 特許庁長官 黒 1) 明 雄 殿1、事件の表示 昭和61年特許願第293473号 2、発明の名称 高強度PC鋼棒および高強度パイル 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 川鉄鋼線工業株式会社 ダイト−・コンクリート(ホンコン) リミテッド 大同コンクリート工業株式会社 4、代理人 5、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」および
1、明細書第1頁第4行〜第2頁第11行の特許請求の
範囲を下記の通りに訂正する。 「λ特許請求の範囲 1、 C量0.25〜0.45%、St量1.0〜2
.0%、Mnl 1.0%以上を含み、かつそのStお
よびMn含有量を(Si) 、(Mn)であられした両
者の比(Si) / (Mn) =1.20±0.50
の条件を満たす組成を存する合金唾扛を熱間圧延および
焼入れ後、焼戻し温度範囲が350℃〜500℃でかつ
焼戻し工程中に歪量0.8%以上の曲げ加工又は引抜き
加工を施した引張り強さ160kgf / am”以上
の強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度PC鋼棒。 2、 C10,25〜0.45%、St量1.0〜2
.0%、Mnl 1.0%以上を含み、かつそのSiお
よびMn含有量を(Si) 、 (Mn)であられした
両者の比(Si) / (Mn) =1.20±0.5
0の条件を満たす組成を有する合金綱せを熱間圧延およ
び焼入れ後、焼戻し温度範囲が350℃〜500℃でか
つ焼戻し工程中に歪量0.8%以上の曲げ加工又は引抜
き加工を施した引張り強さ160kgf/m@”以上の
強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度PC綱棒によ
り構成された主筋と、この主筋の周りに固定された螺旋
鉄筋または帯鉄筋からなるスターラップとを具え、この
スターラップ付きの主筋がコンクリート中に埋設されて
、コンクリートが固まる以前に引張強さの0.7倍を超
えて緊張され、蒸気養生され、有効プレストレス量が5
0kgf/cm”以上であることを特徴とする高強度P
Cパイル、」 2明細書第3頁第11行の「高いため、」を「高い、し
たがって、」と補正する。 3、同第12頁第14行の「蒸気室10Jを「蒸気室1
1」と補正する。 4、同第13頁の第2表および第14頁の第3表を下記
の通りに訂正する。 5、第14頁の第3表の次に下記を加入する。 「 第4表は、本発明によるPC鋼棒の強度限界および
種々のヘッディング条件下での安定性の確認テストの結
果を示す、この第4表から明らかなように、本発明によ
るPC鋼棒の強度限界は173〜178kgf/vw”
の範囲内にある。 特に強度限界は160〜173 kgf/請ratの範
囲内で、ヘッディング条件が変化しても極めて安定して
いた。」 6、同第15真第1および2行の「第4表」を「第5表
」と補正し、 同第14行の「第5表」を「第6表」と補正する。 7、同第16頁第1行の「第5表」を「第6表」と補正
する。 8、同第17真第9および13行のrXO,7」をrX
Q、7×」と補正する。 9、同第18真第2および6行のrXo、75Jをr
Xo、75X Jと補正し、 同頁第9行および10行の「第6表」を「第7表」と補
正する。
の温度履歴曲線図、 第2図は遅れ破壊テストに用いた試験用治具の線図的側
面図、 第3図は遅れ破壊テストに用いた高温高湿用試験槽の線
図的縦断面図である。 手 続 補 正 書 昭和62年 3月26日 特許庁長官 黒 1) 明 雄 殿1、事件の表示 昭和61年特許願第293473号 2、発明の名称 高強度PC鋼棒および高強度パイル 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 川鉄鋼線工業株式会社 ダイト−・コンクリート(ホンコン) リミテッド 大同コンクリート工業株式会社 4、代理人 5、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」および
1、明細書第1頁第4行〜第2頁第11行の特許請求の
範囲を下記の通りに訂正する。 「λ特許請求の範囲 1、 C量0.25〜0.45%、St量1.0〜2
.0%、Mnl 1.0%以上を含み、かつそのStお
よびMn含有量を(Si) 、(Mn)であられした両
者の比(Si) / (Mn) =1.20±0.50
の条件を満たす組成を存する合金唾扛を熱間圧延および
焼入れ後、焼戻し温度範囲が350℃〜500℃でかつ
焼戻し工程中に歪量0.8%以上の曲げ加工又は引抜き
加工を施した引張り強さ160kgf / am”以上
の強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度PC鋼棒。 2、 C10,25〜0.45%、St量1.0〜2
.0%、Mnl 1.0%以上を含み、かつそのSiお
よびMn含有量を(Si) 、 (Mn)であられした
両者の比(Si) / (Mn) =1.20±0.5
0の条件を満たす組成を有する合金綱せを熱間圧延およ
び焼入れ後、焼戻し温度範囲が350℃〜500℃でか
つ焼戻し工程中に歪量0.8%以上の曲げ加工又は引抜
き加工を施した引張り強さ160kgf/m@”以上の
強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度PC綱棒によ
り構成された主筋と、この主筋の周りに固定された螺旋
鉄筋または帯鉄筋からなるスターラップとを具え、この
スターラップ付きの主筋がコンクリート中に埋設されて
、コンクリートが固まる以前に引張強さの0.7倍を超
えて緊張され、蒸気養生され、有効プレストレス量が5
0kgf/cm”以上であることを特徴とする高強度P
Cパイル、」 2明細書第3頁第11行の「高いため、」を「高い、し
たがって、」と補正する。 3、同第12頁第14行の「蒸気室10Jを「蒸気室1
1」と補正する。 4、同第13頁の第2表および第14頁の第3表を下記
の通りに訂正する。 5、第14頁の第3表の次に下記を加入する。 「 第4表は、本発明によるPC鋼棒の強度限界および
種々のヘッディング条件下での安定性の確認テストの結
果を示す、この第4表から明らかなように、本発明によ
るPC鋼棒の強度限界は173〜178kgf/vw”
の範囲内にある。 特に強度限界は160〜173 kgf/請ratの範
囲内で、ヘッディング条件が変化しても極めて安定して
いた。」 6、同第15真第1および2行の「第4表」を「第5表
」と補正し、 同第14行の「第5表」を「第6表」と補正する。 7、同第16頁第1行の「第5表」を「第6表」と補正
する。 8、同第17真第9および13行のrXO,7」をrX
Q、7×」と補正する。 9、同第18真第2および6行のrXo、75Jをr
Xo、75X Jと補正し、 同頁第9行および10行の「第6表」を「第7表」と補
正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、C量0.25〜0.45%、Si量1.0〜2.0
%、Mn量1.0%以上を含み、かつそのSiおよびM
n含有量を〔Si〕、〔Mn〕であらわした両者の比〔
Si〕/〔Mn〕=1.20±0.50の条件を満たす
組成を有する合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼
戻し温度範囲が350℃〜500℃でかつ焼戻し工程中
に歪量0.8%以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した
引張り強さ160kgf/mm^2以上の強度を有する
遅れ破壊特性の優れた高強度PC鋼棒。 2、C量0.25〜0.45%、Si量1.0〜2.0
%、Mn量1.0%以上を含み、かつそのSiおよびM
n含有量を〔Si〕、〔Mn〕であらわした両者の比〔
Si〕/〔Mn〕=1.20±0.50の条件を満たす
組成を有する合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼
戻し温度範囲が350℃〜500℃でかつ焼戻し工程中
に歪量0.8%以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した
引張り強さ160kgf/mm^2以上の強度を有する
遅れ破壊特性の優れた高強度PC鋼棒により構成された
主筋と、この主筋の周りに固定された螺旋鉄筋または帯
鉄筋からなるスターラップとを具え、このスターラップ
付きの主筋がコンクリート中に埋設されて、コンクリー
トが固まる以前に引張強さの0.7倍を超えて緊張され
、蒸気養生され、有効プレストレス量が50kgf/c
m^2以上であることを特徴とする高強度PCパイル。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61293473A JPS63151720A (ja) | 1986-12-11 | 1986-12-11 | 高強度pc鋼棒の製造方法 |
GB8702986A GB2198745B (en) | 1986-12-11 | 1987-02-10 | High strength prestressing steel bar and high strength prestressed concrete pile |
GB878702896A GB8702896D0 (en) | 1986-12-11 | 1987-02-10 | Prestressing steel bar & concrete pile dispensing apparatus |
KR1019870012576A KR930001137B1 (ko) | 1986-12-11 | 1987-11-07 | 고강도 pc 강봉 및 고강도 파일 |
HK789/91A HK78991A (en) | 1986-12-11 | 1991-10-10 | High strength prestressing steel bar and high strength prestressed concrete pile |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61293473A JPS63151720A (ja) | 1986-12-11 | 1986-12-11 | 高強度pc鋼棒の製造方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3223712A Division JP2886713B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 高強度pcパイル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63151720A true JPS63151720A (ja) | 1988-06-24 |
JPH0541684B2 JPH0541684B2 (ja) | 1993-06-24 |
Family
ID=17795199
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61293473A Granted JPS63151720A (ja) | 1986-12-11 | 1986-12-11 | 高強度pc鋼棒の製造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63151720A (ja) |
KR (1) | KR930001137B1 (ja) |
GB (2) | GB2198745B (ja) |
HK (1) | HK78991A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0456728A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 低リラクセーションpc鋼材の製造方法 |
JPH06248642A (ja) * | 1991-08-09 | 1994-09-06 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 高強度パイル |
Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50161410A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
JPS50161411A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
JPS5782431A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tension wire rod |
JPS57169020A (en) * | 1981-04-11 | 1982-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile steel bar |
JPS581016A (ja) * | 1981-06-26 | 1983-01-06 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 遅れ破壊特性および機械的性質のすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒又は鋼線の製造方法 |
JPS5839738A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
JPS5839737A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
JPS58157921A (ja) * | 1982-03-12 | 1983-09-20 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 遅れ破壊特性および機械的性質、特に一様伸びと高温リラクゼ−シヨンのすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒または鋼線およびその製造方法 |
JPS59213816A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強度pcパイル |
JPS6013029A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | 高張力鋼棒材の製造方法 |
JPS61104024A (ja) * | 1984-10-25 | 1986-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性線材の製造方法 |
-
1986
- 1986-12-11 JP JP61293473A patent/JPS63151720A/ja active Granted
-
1987
- 1987-02-10 GB GB8702986A patent/GB2198745B/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-02-10 GB GB878702896A patent/GB8702896D0/en active Pending
- 1987-11-07 KR KR1019870012576A patent/KR930001137B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-10-10 HK HK789/91A patent/HK78991A/xx not_active IP Right Cessation
Patent Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50161410A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
JPS50161411A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
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JPS6013029A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | 高張力鋼棒材の製造方法 |
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0456728A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 低リラクセーションpc鋼材の製造方法 |
JPH079038B2 (ja) * | 1990-06-27 | 1995-02-01 | 川鉄テクノワイヤ株式会社 | 低リラクセーションpc鋼材の製造方法 |
JPH06248642A (ja) * | 1991-08-09 | 1994-09-06 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 高強度パイル |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2198745B (en) | 1990-12-19 |
GB8702896D0 (en) | 1987-03-18 |
HK78991A (en) | 1991-10-18 |
JPH0541684B2 (ja) | 1993-06-24 |
KR880007879A (ko) | 1988-08-29 |
KR930001137B1 (ko) | 1993-02-18 |
GB2198745A (en) | 1988-06-22 |
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