JP3215326B2 - 高クロム含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該ロータの製造方法 - Google Patents
高クロム含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該ロータの製造方法Info
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- JP3215326B2 JP3215326B2 JP17443596A JP17443596A JP3215326B2 JP 3215326 B2 JP3215326 B2 JP 3215326B2 JP 17443596 A JP17443596 A JP 17443596A JP 17443596 A JP17443596 A JP 17443596A JP 3215326 B2 JP3215326 B2 JP 3215326B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高クロム含有ター
ビンロータのジャーナル部に肉盛される溶接材料および
該溶接材料を用いてジャーナル部に肉盛層を形成する高
Ｃｒロータの製造方法ならびに該肉盛層を有する高クロ
ム含有ロータに関するものである。
ビンロータのジャーナル部に肉盛される溶接材料および
該溶接材料を用いてジャーナル部に肉盛層を形成する高
Ｃｒロータの製造方法ならびに該肉盛層を有する高クロ
ム含有ロータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば１２％Ｃｒ系等の高クロム含有鋼
は、高温強度および低温靱性が優れているため、発電機
の高圧、中圧用タービンロータ素材として使用が拡大さ
れつつある。しかし、上記素材はＣｒを多く含有するこ
とに起因して、使用中にジャーナル部で焼付けを生じや
すく、軸受け部の損傷を招くおそれがある。このため、
従来は、ロータのジャーナル部に低Ｃｒ−低Ｍｏ系の低
合金鋼を肉盛溶接して焼付けの発生を避ける方法が提案
されている（例えば、特開昭 ５７−１３７４５６号
等）。
は、高温強度および低温靱性が優れているため、発電機
の高圧、中圧用タービンロータ素材として使用が拡大さ
れつつある。しかし、上記素材はＣｒを多く含有するこ
とに起因して、使用中にジャーナル部で焼付けを生じや
すく、軸受け部の損傷を招くおそれがある。このため、
従来は、ロータのジャーナル部に低Ｃｒ−低Ｍｏ系の低
合金鋼を肉盛溶接して焼付けの発生を避ける方法が提案
されている（例えば、特開昭 ５７−１３７４５６号
等）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ロータのジャ
ーナル部に肉盛溶接をすると、肉盛表面に高い残留応力
が残り、溶接時の低温割れや後熱処理時の再熱割れある
いは使用時の割れが発生しやすいという問題がある。特
に母材となる高クロム含有鋼は肉盛溶接層に比べ、熱膨
張係数が著しく小さいため、溶接後熱焼鈍（ＰＷＨＴ）
後に、肉盛層に２０kgf／mm2前後の高い引張りの残留応
力が残留する。これに対しては、溶接割れのみを考慮し
て溶接材の選定を行うことも可能であるが、かかる選定
材料ではジャーナル部として十分な強度が得られなかっ
たり、軸受け特性（耐焼付性）が低下する等の問題があ
る。そこで、従来は、溶接後熱焼鈍後に、圧縮の残留応
力を得る為に強力なローラー加工等を施しているが、コ
ストの上昇、工期の延長化等の問題がある。
ーナル部に肉盛溶接をすると、肉盛表面に高い残留応力
が残り、溶接時の低温割れや後熱処理時の再熱割れある
いは使用時の割れが発生しやすいという問題がある。特
に母材となる高クロム含有鋼は肉盛溶接層に比べ、熱膨
張係数が著しく小さいため、溶接後熱焼鈍（ＰＷＨＴ）
後に、肉盛層に２０kgf／mm2前後の高い引張りの残留応
力が残留する。これに対しては、溶接割れのみを考慮し
て溶接材の選定を行うことも可能であるが、かかる選定
材料ではジャーナル部として十分な強度が得られなかっ
たり、軸受け特性（耐焼付性）が低下する等の問題があ
る。そこで、従来は、溶接後熱焼鈍後に、圧縮の残留応
力を得る為に強力なローラー加工等を施しているが、コ
ストの上昇、工期の延長化等の問題がある。
【０００４】本発明は、上記事情を背景としてなされた
ものであり、ローラ加工等の工程を必要とすることな
く、肉盛層について強度、軸受け特性に優れ、さらに残
留応力の低減が可能な高クロム含有ロータのジャーナル
部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該
ロータの製造方法を提供することを目的とする。
ものであり、ローラ加工等の工程を必要とすることな
く、肉盛層について強度、軸受け特性に優れ、さらに残
留応力の低減が可能な高クロム含有ロータのジャーナル
部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該
ロータの製造方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決する
ため本発明のうち第１の発明の高クロム含有ロータジャ
ーナル部肉盛用溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．３％以
下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：
３．０〜１０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．
０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なることを特徴とする。第２の発明の高クロム含有ロー
タジャーナル部肉盛用溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．
３％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍ
ｏ：１．０％以下、Ｖ：０．３％以下を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする。ま
た、第３の発明の高クロム含有ロータの製造方法は、第
１または第２の発明の溶接材料を用いてジャーナル部の
表層として肉盛層を形成することを特徴とする。第４の
発明の高クロム含有ロータは、ジャーナル部の表層が第
３の発明に記載の肉盛層であることを特徴とする。
ため本発明のうち第１の発明の高クロム含有ロータジャ
ーナル部肉盛用溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．３％以
下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：
３．０〜１０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．
０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なることを特徴とする。第２の発明の高クロム含有ロー
タジャーナル部肉盛用溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．
３％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍ
ｏ：１．０％以下、Ｖ：０．３％以下を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする。ま
た、第３の発明の高クロム含有ロータの製造方法は、第
１または第２の発明の溶接材料を用いてジャーナル部の
表層として肉盛層を形成することを特徴とする。第４の
発明の高クロム含有ロータは、ジャーナル部の表層が第
３の発明に記載の肉盛層であることを特徴とする。
【０００６】
【発明の実施形態】本発明は、高クロム含有鋼を素材と
するロータに適用されるものである。具体的には、５％
以上のクロムを含有するロータに好適であり、さらには
１０〜１３％程度のクロムを含有する１２％Ｃｒ系のも
のに適用するのが最適である。なお、該素材には、クロ
ム以外の各種成分を含有していてもよく、特にその種別
や含有量が限定されるものではない。例えば、少量のＭ
ｏ，Ｖ，Ｎｉ等を含有するものが例示される。
するロータに適用されるものである。具体的には、５％
以上のクロムを含有するロータに好適であり、さらには
１０〜１３％程度のクロムを含有する１２％Ｃｒ系のも
のに適用するのが最適である。なお、該素材には、クロ
ム以外の各種成分を含有していてもよく、特にその種別
や含有量が限定されるものではない。例えば、少量のＭ
ｏ，Ｖ，Ｎｉ等を含有するものが例示される。
【０００７】本発明の溶接材料を用いた肉盛溶接の具体
的方法や手順、条件等は適宜選定されるものであり、本
発明としては特に限定されない。また、肉盛の層数や全
体の厚さも適宜定められるものである。なお、本発明と
しては、肉盛層の表層が上記溶接材料を用いて形成され
たものであればよく、多層の肉盛層全部を当該溶接材料
で形成する場合は勿論のこと、下層の肉盛を別材料で形
成するものも本発明に含まれるものである。このような
下層の肉盛に際しては、ロータおよび上盛用溶接材料よ
りも強度は低いものの線膨張率の大きな溶接材料を用い
るのが望ましい。また、線膨張率は上盛用溶接材料より
は小さいのが望ましい。
的方法や手順、条件等は適宜選定されるものであり、本
発明としては特に限定されない。また、肉盛の層数や全
体の厚さも適宜定められるものである。なお、本発明と
しては、肉盛層の表層が上記溶接材料を用いて形成され
たものであればよく、多層の肉盛層全部を当該溶接材料
で形成する場合は勿論のこと、下層の肉盛を別材料で形
成するものも本発明に含まれるものである。このような
下層の肉盛に際しては、ロータおよび上盛用溶接材料よ
りも強度は低いものの線膨張率の大きな溶接材料を用い
るのが望ましい。また、線膨張率は上盛用溶接材料より
は小さいのが望ましい。
【０００８】この下盛用溶接材料の使用により多少なり
とも引張残留応力を低減することが可能になる。この下
盛用溶接材料としては純鉄や軟鋼、Ｔｉを含有するＦｅ
合金が挙げられる。なお、Ｔiは、融合希釈により溶接
金属中のＣ含有量が多くなった場合に、ＴiＣとしてＣ
を固定して硬さの増大を防ぐために添加する。該作用を
得るためには０．０３％以上の含有が必要であるが、
０．１％を越えると靱性を害するので、０．０３〜０．
１％の範囲が望ましい。
とも引張残留応力を低減することが可能になる。この下
盛用溶接材料としては純鉄や軟鋼、Ｔｉを含有するＦｅ
合金が挙げられる。なお、Ｔiは、融合希釈により溶接
金属中のＣ含有量が多くなった場合に、ＴiＣとしてＣ
を固定して硬さの増大を防ぐために添加する。該作用を
得るためには０．０３％以上の含有が必要であるが、
０．１％を越えると靱性を害するので、０．０３〜０．
１％の範囲が望ましい。
【０００９】本発明の溶接材料は、良好な強度、耐焼付
性の確保と引張残留応力の低減を意図して成分の選定が
なされている。以下に各成分の限定理由を述べる。 Ｃ：０．３％以下 上盛溶接部の引張強度を確保するという観点からＣは必
要な添加元素であり、望ましくは０．０５％以上含有さ
せる。しかし、０．３％を越えると溶接割れが発生しや
すくなることから、０．３％を上限とした。なお、同様
の理由で下限を０．１０％、上限を０．２７％とするの
が望ましい。
性の確保と引張残留応力の低減を意図して成分の選定が
なされている。以下に各成分の限定理由を述べる。 Ｃ：０．３％以下 上盛溶接部の引張強度を確保するという観点からＣは必
要な添加元素であり、望ましくは０．０５％以上含有さ
せる。しかし、０．３％を越えると溶接割れが発生しや
すくなることから、０．３％を上限とした。なお、同様
の理由で下限を０．１０％、上限を０．２７％とするの
が望ましい。
【００１０】Ｓｉ：０．５％以下 Ｓｉは脱酸材として添加されるが、脱酸効果を十分に得
るためには望ましくは０．１％以上含有させる。ただ
し、１．０％を越えて含有していると、介在物が多く形
成され、強度上信頼性を欠くので上限を１．０％とす
る。なお、同様の理由で下限を０．１５％、上限を０．
４７％とするのが望ましい。
るためには望ましくは０．１％以上含有させる。ただ
し、１．０％を越えて含有していると、介在物が多く形
成され、強度上信頼性を欠くので上限を１．０％とす
る。なお、同様の理由で下限を０．１５％、上限を０．
４７％とするのが望ましい。
【００１１】Ｍｎ：１．０％以下 ＭｎはＳｉと同様に脱酸材として必要であり、Ｓｉと同
様の理由で０．１％以上の含有が望ましく、上限は１．
０％とする。なお、同様の理由で下限を０．３％、上限
を０．６％とするのが望ましい。
様の理由で０．１％以上の含有が望ましく、上限は１．
０％とする。なお、同様の理由で下限を０．３％、上限
を０．６％とするのが望ましい。
【００１２】Ｃｒ：３．０％以下 Ｃｒは引張強度と靱性を確保する上で重要な元素であ
り、０．３％以上含有させるのが望ましい。ただし３．
０％を越えると耐摩耗性が低下し軸受け特性が低下する
とともに焼付の要因を増すことから上限を３．０％とし
た。なお、同様の理由で下限を１．２％、上限を２．０
％とするのが望ましい。
り、０．３％以上含有させるのが望ましい。ただし３．
０％を越えると耐摩耗性が低下し軸受け特性が低下する
とともに焼付の要因を増すことから上限を３．０％とし
た。なお、同様の理由で下限を１．２％、上限を２．０
％とするのが望ましい。
【００１３】Ｍｏ：１．０％以下 Ｍｏは引張強度を確保する上で、また熱膨張率を下げる
点で重要な合金元素であり、望ましくは０．３％以上含
有させる。ただし、１．０％を越えると、効果も飽和す
るので上限を１．０％にする。なお、同様の理由で上限
を０．６％とするのが望ましい。
点で重要な合金元素であり、望ましくは０．３％以上含
有させる。ただし、１．０％を越えると、効果も飽和す
るので上限を１．０％にする。なお、同様の理由で上限
を０．６％とするのが望ましい。
【００１４】Ｖ：０．３％以下 Ｖは強度を向上させる作用があり、所望により含有させ
る。なお、含有させる場合には０．０５％以上の含有が
望ましい。ただし、０．３％を越えると、溶接割れが発
生しやすくなり、また靭性が低下するので上限を０．３
％とする。なお、同様の理由で下限を０．０７％、上限
を０．２５％とするのが望ましい。
る。なお、含有させる場合には０．０５％以上の含有が
望ましい。ただし、０．３％を越えると、溶接割れが発
生しやすくなり、また靭性が低下するので上限を０．３
％とする。なお、同様の理由で下限を０．０７％、上限
を０．２５％とするのが望ましい。
【００１５】Ｎi：３．０〜１０．０％ Ｎiはマルテンサイト変態を促進し、変態に伴う体積膨
張を利用して肉盛層の表面に圧縮応力を発生させ、肉盛
溶接による引張残留応力を低減させる。この作用を得る
ためには３．０％以上の含有が必要である。ただし、１
０．０％を越えると残留オーステナイトの発生が多くな
り、却って上記作用が十分に得られなくなる。また、過
剰の含有では溶接割れが発生しやすくなり、軸受け特性
も低下し、Ａｃ１変態点が低下してＳＲ温度が高く取れ
ないので上限を１０．０％とする。なお、同様の理由で
下限を４．０％越え、上限を９．０％とするのが望まし
く、さらに、４．１〜８．５％とするのが一層望まし
い。
張を利用して肉盛層の表面に圧縮応力を発生させ、肉盛
溶接による引張残留応力を低減させる。この作用を得る
ためには３．０％以上の含有が必要である。ただし、１
０．０％を越えると残留オーステナイトの発生が多くな
り、却って上記作用が十分に得られなくなる。また、過
剰の含有では溶接割れが発生しやすくなり、軸受け特性
も低下し、Ａｃ１変態点が低下してＳＲ温度が高く取れ
ないので上限を１０．０％とする。なお、同様の理由で
下限を４．０％越え、上限を９．０％とするのが望まし
く、さらに、４．１〜８．５％とするのが一層望まし
い。
【００１６】本発明の肉盛用溶接材料によれば、その成
分によってマルテンサイト変態温度が４００〜５００℃
以下になり、肉盛溶接の際に確実にマルテンサイト変態
が起こる。マルテンサイト変態では体積膨張が起こり、
周辺の拘束によって肉盛層に圧縮応力が発生する。これ
により、肉盛層と母材との線膨張差に基づいて生じてい
た引張残留応力を大幅に軽減し、さらにはこれとは逆
に、肉盛層に圧縮残留応力を残存させることも可能にな
る。
分によってマルテンサイト変態温度が４００〜５００℃
以下になり、肉盛溶接の際に確実にマルテンサイト変態
が起こる。マルテンサイト変態では体積膨張が起こり、
周辺の拘束によって肉盛層に圧縮応力が発生する。これ
により、肉盛層と母材との線膨張差に基づいて生じてい
た引張残留応力を大幅に軽減し、さらにはこれとは逆
に、肉盛層に圧縮残留応力を残存させることも可能にな
る。
【００１７】圧縮残留応力は、溶接割れ等を確実に防止
するとともに疲労強度等の改善の点で有利になる。上記
した引張残留応力の低減により、従来、溶接工程後に行
われていたローラ加工等が不要になるので、製造コスト
の低減、工期の短縮化が可能になる。上記溶接材料の肉
盛により得られたロータは低コストであるとともに、溶
接割れの発生等のおそれがなく高い製品信頼性を有して
おり、また、強度、軸受け特性にも優れている。
するとともに疲労強度等の改善の点で有利になる。上記
した引張残留応力の低減により、従来、溶接工程後に行
われていたローラ加工等が不要になるので、製造コスト
の低減、工期の短縮化が可能になる。上記溶接材料の肉
盛により得られたロータは低コストであるとともに、溶
接割れの発生等のおそれがなく高い製品信頼性を有して
おり、また、強度、軸受け特性にも優れている。
【００１８】
（実施例１）表１に示す成分を有する１２Ｃｒ系ロータ
用供試材と表２に示す各溶接材料とを用意し、ロータ用
供試材は２５０×２５０×４５ｍｍの矩形板形状とし、
溶接材料は１．２ｍｍ径のワイヤ形状とした。上記各溶
接材料を使用して、表３に示す溶接条件でＭＡＧ溶接に
よりロータ用供試材上に２層盛の肉盛溶接を行い、溶接
後、６２０℃×２０時間加熱後、炉冷＋５００℃×３時
間加熱後、炉冷の溶接後熱焼鈍を行った。得られた肉盛
層について、強度、靭性、残留応力、硬度、軸受け特
性、溶接性の評価試験を行い、その結果を表４に示し
た。
用供試材と表２に示す各溶接材料とを用意し、ロータ用
供試材は２５０×２５０×４５ｍｍの矩形板形状とし、
溶接材料は１．２ｍｍ径のワイヤ形状とした。上記各溶
接材料を使用して、表３に示す溶接条件でＭＡＧ溶接に
よりロータ用供試材上に２層盛の肉盛溶接を行い、溶接
後、６２０℃×２０時間加熱後、炉冷＋５００℃×３時
間加熱後、炉冷の溶接後熱焼鈍を行った。得られた肉盛
層について、強度、靭性、残留応力、硬度、軸受け特
性、溶接性の評価試験を行い、その結果を表４に示し
た。
【００１９】なお、残留応力は、Ｘ線による測定によっ
て肉盛層表層のビード長手方向の残留応力を測定したも
のであり、＋数値は引張残留応力、−数値は圧縮残留応
力を意味している。また、溶接性の評価はバレストレイ
ン試験で行い、軸受け特性の評価は従来材との比較によ
り行い、○印を同等、△印をやや劣るとした。なお、バ
レストレイン試験は、溶接時に試験片を曲げブロックに
沿って急激に曲げ、溶接金属及び溶接熱影響部の歪量と
割れとの関係を求める試験法である。
て肉盛層表層のビード長手方向の残留応力を測定したも
のであり、＋数値は引張残留応力、−数値は圧縮残留応
力を意味している。また、溶接性の評価はバレストレイ
ン試験で行い、軸受け特性の評価は従来材との比較によ
り行い、○印を同等、△印をやや劣るとした。なお、バ
レストレイン試験は、溶接時に試験片を曲げブロックに
沿って急激に曲げ、溶接金属及び溶接熱影響部の歪量と
割れとの関係を求める試験法である。
【００２０】表から明らかなように、本発明の溶接材料
によれば、引張残留応力が大幅に低減されるか、逆に特
性上、有利な圧縮残留応力が残存している。特に、Ｎｉ
含有量が４％を越える発明材では残存する応力を僅かな
がらも圧縮残留応力に変えることができ、溶接割れ等を
確実に防止するとともに疲労特性等を向上させる。ま
た、発明材は、その他の特性においても全てにおいて良
好な結果が得られている。一方、比較材では、いずれも
大きな引張残留応力が残存しており、その他特性におい
ても一部で不具合が見られた。
によれば、引張残留応力が大幅に低減されるか、逆に特
性上、有利な圧縮残留応力が残存している。特に、Ｎｉ
含有量が４％を越える発明材では残存する応力を僅かな
がらも圧縮残留応力に変えることができ、溶接割れ等を
確実に防止するとともに疲労特性等を向上させる。ま
た、発明材は、その他の特性においても全てにおいて良
好な結果が得られている。一方、比較材では、いずれも
大きな引張残留応力が残存しており、その他特性におい
ても一部で不具合が見られた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】（実施例２）表５に示す成分を有する実機
材１（１９０ｍｍ径×５７０ｍｍ長）を常法により製造
し、該実機材１の端部に深さ２０ｍｍ、長さ２００ｍｍ
のＶ型開先を全周に亘って機削り加工してジャーナル部
２を形成した。一方、下盛用溶接材料として１．２ｍｍ
径の軟鋼製ワイヤ（Ｃ；０．０７％）を用意し、上盛用
溶接材料として表５に示す１．６ｍｍ径ワイヤを用意し
た。次いで、表６に示す溶接条件で、先ず下盛用ワイヤ
を使用してジャーナル部２に肉盛溶接し、後熱処理をし
た。その後、この上層に上盛用ワイヤを使用して肉盛溶
接を行い、表層に低Ｃｒの肉盛層３を形成した。なお、
該肉盛層３の成分分析結果を表５に示す。肉盛溶接後、
実機材１に上記と同様に後熱処理を行った。上記溶接お
よび後熱処理においても肉盛層に割れの発生は全くな
く、良好な肉盛層が得られた。
材１（１９０ｍｍ径×５７０ｍｍ長）を常法により製造
し、該実機材１の端部に深さ２０ｍｍ、長さ２００ｍｍ
のＶ型開先を全周に亘って機削り加工してジャーナル部
２を形成した。一方、下盛用溶接材料として１．２ｍｍ
径の軟鋼製ワイヤ（Ｃ；０．０７％）を用意し、上盛用
溶接材料として表５に示す１．６ｍｍ径ワイヤを用意し
た。次いで、表６に示す溶接条件で、先ず下盛用ワイヤ
を使用してジャーナル部２に肉盛溶接し、後熱処理をし
た。その後、この上層に上盛用ワイヤを使用して肉盛溶
接を行い、表層に低Ｃｒの肉盛層３を形成した。なお、
該肉盛層３の成分分析結果を表５に示す。肉盛溶接後、
実機材１に上記と同様に後熱処理を行った。上記溶接お
よび後熱処理においても肉盛層に割れの発生は全くな
く、良好な肉盛層が得られた。
【００２６】
【表５】
【００２７】
【表６】
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高クロム
含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料によれば、重
量％で、Ｃ：０．３％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｃｒ：
３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｖ：０または０．
２％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なるので、良好な強度、軸受け特性を維持したままで、
残留する引張残留応力を大幅に軽減した肉盛層を形成す
ることができ、従来必要であったローラ加工等を不要に
して製造コストの低減、工期の短縮が可能になる。
含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料によれば、重
量％で、Ｃ：０．３％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｃｒ：
３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｖ：０または０．
２％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なるので、良好な強度、軸受け特性を維持したままで、
残留する引張残留応力を大幅に軽減した肉盛層を形成す
ることができ、従来必要であったローラ加工等を不要に
して製造コストの低減、工期の短縮が可能になる。
【００２９】そして、上記肉盛層がジャーナル部の表層
となるようにロータを製造することにより、軸受け特性
が優れ、また、溶接割れ等がなく信頼性の高いロータを
得ることができる。該ロータは、長期の使用においても
ジャーナル部で焼付け、割れ等の発生がなく、耐久性に
優れている。
となるようにロータを製造することにより、軸受け特性
が優れ、また、溶接割れ等がなく信頼性の高いロータを
得ることができる。該ロータは、長期の使用においても
ジャーナル部で焼付け、割れ等の発生がなく、耐久性に
優れている。
【図１】 実施例のロータ実機材の製造工程を示す概略
図である。
図である。
１ 実機材 ２ ジャーナル部 ３ 表層の肉盛層
フロントページの続き (72)発明者 石川 昇 北海道室蘭市茶津町４番地 株式会社日 本製鋼所内 (56)参考文献 特開 平９−76091（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−66389（ＪＰ，Ａ) 特公 平６−47186（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/30 C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．３％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：３．０〜１
０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下を
含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする高クロム含有ロータジャーナル部肉盛用溶接
材料 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．３％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：３．０〜１
０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、
Ｖ：０．２％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不
純物からなることを特徴とする高クロム含有ロータジャ
ーナル部肉盛用溶接材料 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の溶接材料を用
いてジャーナル部の表層として肉盛層を形成することを
特徴とする高クロム含有ロータの製造方法 - 【請求項４】 ジャーナル部の表層が請求項３記載の肉
盛層であることを特徴とする高クロム含有ロータ
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|---|---|---|---|
| JP17443596A JP3215326B2 (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 高クロム含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該ロータの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17443596A JP3215326B2 (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 高クロム含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該ロータの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH106080A JPH106080A (ja) | 1998-01-13 |
| JP3215326B2 true JP3215326B2 (ja) | 2001-10-02 |
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ID=15978483
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP17443596A Expired - Fee Related JP3215326B2 (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 高クロム含有ロータのジャーナル部肉盛用溶接材料および高クロム含有ロータならびに該ロータの製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP3215326B2 (ja) |
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-
1996
- 1996-06-14 JP JP17443596A patent/JP3215326B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH106080A (ja) | 1998-01-13 |
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