JPS59213816A - 高強度ｐｃパイル - Google Patents
高強度ｐｃパイルInfo
- Publication number
- JPS59213816A JPS59213816A JP8811883A JP8811883A JPS59213816A JP S59213816 A JPS59213816 A JP S59213816A JP 8811883 A JP8811883 A JP 8811883A JP 8811883 A JP8811883 A JP 8811883A JP S59213816 A JPS59213816 A JP S59213816A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- bar
- amount
- steel bar
- concrete
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/58—Prestressed concrete piles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は低しラクセーシコンＰＣ鋼棒を使用し、ＰＣ
鋼棒使用量を低減させ、経済的なパイルを生産しうるよ
うにした高強度ＰＣパイルに関するものである。
鋼棒使用量を低減させ、経済的なパイルを生産しうるよ
うにした高強度ＰＣパイルに関するものである。
（発明の解決しようとする問題点）
近年高強度パイルが普及し、その製造法も種々実用化さ
れているが一般的には高温高圧蒸気養生により製造され
るケースが多い。ところでこれらの製品仕様、特にＰＣ
鋼棒の配筋本数を決定するのは次の手段によっている。
れているが一般的には高温高圧蒸気養生により製造され
るケースが多い。ところでこれらの製品仕様、特にＰＣ
鋼棒の配筋本数を決定するのは次の手段によっている。
すなわち、パイルの製造工程中に発生ずるＰＣ鋼棒のレ
ラクセーションロス、ＪＪｉ 型ＲにＰＣ鋼棒の緊張力
をコンクリートに導入する際にコンクリートが弾性変形
することにより起るロス、高温高圧蒸気養生中に発生す
るクリープ、乾燥収縮により起るロス、等当初ＰＣ鋼棒
を緊張した状態から最終製品に至る間にこれら緊張力を
減少させるロスがいくつか有り、このことを一般的に応
力損失と称しているが、これら損失を見込んで製品に所
定の有効プレストレスが残るよう必要な初期緊張力を設
定し、これに必要なＰＣ鋼棒の配筋本数を決定しパイル
仕様を決定するのが通常である。
ラクセーションロス、ＪＪｉ 型ＲにＰＣ鋼棒の緊張力
をコンクリートに導入する際にコンクリートが弾性変形
することにより起るロス、高温高圧蒸気養生中に発生す
るクリープ、乾燥収縮により起るロス、等当初ＰＣ鋼棒
を緊張した状態から最終製品に至る間にこれら緊張力を
減少させるロスがいくつか有り、このことを一般的に応
力損失と称しているが、これら損失を見込んで製品に所
定の有効プレストレスが残るよう必要な初期緊張力を設
定し、これに必要なＰＣ鋼棒の配筋本数を決定しパイル
仕様を決定するのが通常である。
ところで、ここで使用しているＰＣ＆￥４棒はその機械
的性質等がＪＩＳ Ｇ ３１０９で規定されている
。そしてその化学成分については表１に示すように不純
物としてのｐ、ｓ。
的性質等がＪＩＳ Ｇ ３１０９で規定されている
。そしてその化学成分については表１に示すように不純
物としてのｐ、ｓ。
Ｃｕの量を規定しているにすぎずその他の成分は機械的
性質等を満足させるために自由に設定している。
性質等を満足させるために自由に設定している。
（表−１） 化学成分
特にここで使用するｐｃ鋼棒ば通常螺旋鉄筋をスポット
溶接する関係で、Ｃ量は０．４％以下、具体的には０．
２５〜０．４％が一般的であり、これに機械的性質を満
足させるためにＳｉ、Ｍｎ等の量を調整しているのが通
常である。そしてこの合金元素は添加量を押えることが
低コスト線材になることから、単にＪＩＳ規格を満足さ
せるためにはＳｉ量０６５％以下、Ｍｎ量１．０％以下
にしているのが一般的である。
溶接する関係で、Ｃ量は０．４％以下、具体的には０．
２５〜０．４％が一般的であり、これに機械的性質を満
足させるためにＳｉ、Ｍｎ等の量を調整しているのが通
常である。そしてこの合金元素は添加量を押えることが
低コスト線材になることから、単にＪＩＳ規格を満足さ
せるためにはＳｉ量０６５％以下、Ｍｎ量１．０％以下
にしているのが一般的である。
このようなＰ（Ｊｌｌ棒を使用し、前記製品仕様を決定
するに当り、全応力損失を測定してみると表２の次のよ
うな数値となる。
するに当り、全応力損失を測定してみると表２の次のよ
うな数値となる。
（表−２）
（※）種別 ＪＩＳ Ａ ５３３７による有効プレ
ストレス量 Ａ種 約 ４０ ｋｇ ／ ｃｎｌ Ｂ種 約 ８０ ｋｇ ／ ｃａ Ｃ種 約１００ｋｇ／ｃｎ！ ここで０種を例に取ると当初の緊張力に対し３５％の全
応力損失が生じ、このために最終的に有効プレストレス
量１００ｋｇ／ｃｎ！を確保するためには損失に見合う
分だけの割増しをしてＰＣ鋼棒の量を設定する必要があ
り、この全応力損失をできる限り少くし、経済的なパイ
ルを作る必要があった。
ストレス量 Ａ種 約 ４０ ｋｇ ／ ｃｎｌ Ｂ種 約 ８０ ｋｇ ／ ｃａ Ｃ種 約１００ｋｇ／ｃｎ！ ここで０種を例に取ると当初の緊張力に対し３５％の全
応力損失が生じ、このために最終的に有効プレストレス
量１００ｋｇ／ｃｎ！を確保するためには損失に見合う
分だけの割増しをしてＰＣ鋼棒の量を設定する必要があ
り、この全応力損失をできる限り少くし、経済的なパイ
ルを作る必要があった。
この発明はこれらに着目し、全応力損失の中で特にウェ
ートの高いＰＣ鋼棒のレラクセーションロスを減少させ
た鋼棒を使用することにより改善しようとしたものであ
る。
ートの高いＰＣ鋼棒のレラクセーションロスを減少させ
た鋼棒を使用することにより改善しようとしたものであ
る。
ところでこの発明に使用するＰＣ鋼棒の条件としてはま
ず第一に螺旋鉄筋をスポット溶接し使用することが前提
であるからｃｌＯ１４％以下の従来の考え方はそのまま
必要である。
ず第一に螺旋鉄筋をスポット溶接し使用することが前提
であるからｃｌＯ１４％以下の従来の考え方はそのまま
必要である。
（発明の構成およびその実施例）
この発明の要旨とする構成は前記特許請求の範囲の欄に
記載の通りである。すなわち炭素量０．４％以下でＳｉ
が１．５〜２．０％を含有する線材を熱間圧延後、所定
の製造工程を経て、最終工程である焼戻し中に温間矯正
を施した鋼棒を軸筋とし、その軸筋螺旋鉄筋をスボ７ト
溶接し、かつ前記軸筋を緊張状態でコンクリート中に埋
設し、高温高圧蒸気養生した有効プレストレス量５０
ｋｇ ／ ｃｔａ以上の高強度ＰＣパイルに係り、パイ
ルの応力損失を少なからしめたものである。
記載の通りである。すなわち炭素量０．４％以下でＳｉ
が１．５〜２．０％を含有する線材を熱間圧延後、所定
の製造工程を経て、最終工程である焼戻し中に温間矯正
を施した鋼棒を軸筋とし、その軸筋螺旋鉄筋をスボ７ト
溶接し、かつ前記軸筋を緊張状態でコンクリート中に埋
設し、高温高圧蒸気養生した有効プレストレス量５０
ｋｇ ／ ｃｔａ以上の高強度ＰＣパイルに係り、パイ
ルの応力損失を少なからしめたものである。
以下その詳細について説明する。そしてここで必要なＰ
Ｃ鋼捧は次のような製造法を取るのが良い。すなわち、
ＰＣ６Ｍ棒に発生するレラクセーションである結晶の塑
性変形機構として全転位密度を変化させるのではなく、
その内の可動転位密度だけを下げるものである。この可
動転位密度を低減させる機構としては、 ｉ 溶質原子のドラッギングによる運動転位の律速 １１ 時効による転位の固着 ｉｉｉ 運動転位の合体消滅 １■ 可動転位の集積ともつれによる不動化が考えら
れる。このための方法として、ａ ブルーイング ｇ
ｌｕｉｎｇ ｂ 焼入・焼戻 Ｃボットストレッチング ｄ 合金元素 が考えられる。ここで前記ａおよびＣは主に高炭素鋼で
用いられる方法であり、本件のような場合すやｄが採用
でき、現にｂは焼入マルテンサイトを加熱時効して焼戻
すものであり通常の製造方法として採用されているもの
である。一方ｄは機構的にみてａ −Ｃによる以上の大
巾な特性改善向上は困難であるが改善する方法として重
要である。これらを前提に低しラクセーションＰＣ鋼棒
化への方法として次のようにした。
Ｃ鋼捧は次のような製造法を取るのが良い。すなわち、
ＰＣ６Ｍ棒に発生するレラクセーションである結晶の塑
性変形機構として全転位密度を変化させるのではなく、
その内の可動転位密度だけを下げるものである。この可
動転位密度を低減させる機構としては、 ｉ 溶質原子のドラッギングによる運動転位の律速 １１ 時効による転位の固着 ｉｉｉ 運動転位の合体消滅 １■ 可動転位の集積ともつれによる不動化が考えら
れる。このための方法として、ａ ブルーイング ｇ
ｌｕｉｎｇ ｂ 焼入・焼戻 Ｃボットストレッチング ｄ 合金元素 が考えられる。ここで前記ａおよびＣは主に高炭素鋼で
用いられる方法であり、本件のような場合すやｄが採用
でき、現にｂは焼入マルテンサイトを加熱時効して焼戻
すものであり通常の製造方法として採用されているもの
である。一方ｄは機構的にみてａ −Ｃによる以上の大
巾な特性改善向上は困難であるが改善する方法として重
要である。これらを前提に低しラクセーションＰＣ鋼棒
化への方法として次のようにした。
■ マルテンサイトを焼戻すとマルテンサイト結晶内に
析出する微妙なセメンタイト粒子によって極めて強固に
転位が固着されて可動転位密度が大巾に減少するためレ
ラクセ〜ジョン特性が向上するが、さらにこのマルテン
サイトの温間矯正による動的歪時効を適用することで大
巾なレラクセーション改善になり、具体的には塑性加工
を適性な歪量、歪速度および温度域で付与することで可
能とすること。
析出する微妙なセメンタイト粒子によって極めて強固に
転位が固着されて可動転位密度が大巾に減少するためレ
ラクセ〜ジョン特性が向上するが、さらにこのマルテン
サイトの温間矯正による動的歪時効を適用することで大
巾なレラクセーション改善になり、具体的には塑性加工
を適性な歪量、歪速度および温度域で付与することで可
能とすること。
実験例として付加歪量を１．０％前後付与することでレ
ラクセーション値は約６％改善されている。
ラクセーション値は約６％改善されている。
■ もう一つの手段である合金元素の添加においてＳｉ
を添加することでレラクセーション改善をおこなう。ま
た具体的実験例としては次のような結果を得ている。
を添加することでレラクセーション改善をおこなう。ま
た具体的実験例としては次のような結果を得ている。
（表−３）
このように、０．２％が従来通常品であるのに比べ１．
６％添加で約７％のレラクセーション改善がなされてい
る。
６％添加で約７％のレラクセーション改善がなされてい
る。
以上２つの項目を同時採用したＰＣ鋼棒が第１図に示す
レラクセーション特性を持つＰＣ鋼棒として得られる。
レラクセーション特性を持つＰＣ鋼棒として得られる。
このようにして得られた高温レラクセーションコスを８
％以下に押えた鋼棒を使用すると次のようなことになる
。
％以下に押えた鋼棒を使用すると次のようなことになる
。
通常、鋼材量決定等に使う初期緊張力はｐｃ鋼棒のＪＩ
Ｓの規格値の０．７倍で使用し、この状態を持続し高温
高圧蒸気養生の条件下に置くと第１図に図示したように
８％を切った値を示しているがこれを８％級レしクセー
ション鋼棒と称している。この鋼棒が実際に高温高圧蒸
気養生下に置かれるのは工程的に脱型された応力を導入
した後であり、この時にコンクリートが弾性収縮して応
力損失がこの段階で発生しており、ＰＣ鋼棒に掛る荷重
状態としては第１図中の０．６倍程度の所で高温高圧蒸
気養生の条件下に置かれる。従ってこの場合のレラクセ
ーションは６％を切った５％位になることが判る。従っ
て前記各種別での全応力損失測定に示された従来鋼棒の
ロス１８％に比べ実に１２〜１３％改善された鋼棒であ
り、これを使用したＰＣパイルの配筋使用決定では次の
ようになる。
Ｓの規格値の０．７倍で使用し、この状態を持続し高温
高圧蒸気養生の条件下に置くと第１図に図示したように
８％を切った値を示しているがこれを８％級レしクセー
ション鋼棒と称している。この鋼棒が実際に高温高圧蒸
気養生下に置かれるのは工程的に脱型された応力を導入
した後であり、この時にコンクリートが弾性収縮して応
力損失がこの段階で発生しており、ＰＣ鋼棒に掛る荷重
状態としては第１図中の０．６倍程度の所で高温高圧蒸
気養生の条件下に置かれる。従ってこの場合のレラクセ
ーションは６％を切った５％位になることが判る。従っ
て前記各種別での全応力損失測定に示された従来鋼棒の
ロス１８％に比べ実に１２〜１３％改善された鋼棒であ
り、これを使用したＰＣパイルの配筋使用決定では次の
ようになる。
例 くい径 ５００ｉｉφ
コンクリート断面積Ａ ｃ ＝ １０５５ｃ漬Ｃ種 有
効プレストレス量σＣｅ ＝ １００ ｋｇ／ ｃｌ最
終的にくいに残らなければなら ないカ ー有効プレストレス量×コンク リート断面積 ＝ １０５５ Ｘ １００ ＝ １０５５００ｋｇ■従
来設計 全応力損失３５％として初期緊張力 １０５５００÷（１−０，３５） −１６２３０８ｋｇ
＃１６２．３ ｔ ｏｎ ・・Ａ 線径 １１酊φＰＣ鋼棒初期緊張荷重 −９，１３５ｔ ｏ ｎ ／本−−Ｂ 必要鉄筋量 Ａ／Ｂ＝１７．８本＃１８本■本件発明 同様の計算。ただし全応力損失は１２％改善されたとし
て３５−１２ ＝ ２３％とする。
効プレストレス量σＣｅ ＝ １００ ｋｇ／ ｃｌ最
終的にくいに残らなければなら ないカ ー有効プレストレス量×コンク リート断面積 ＝ １０５５ Ｘ １００ ＝ １０５５００ｋｇ■従
来設計 全応力損失３５％として初期緊張力 １０５５００÷（１−０，３５） −１６２３０８ｋｇ
＃１６２．３ ｔ ｏｎ ・・Ａ 線径 １１酊φＰＣ鋼棒初期緊張荷重 −９，１３５ｔ ｏ ｎ ／本−−Ｂ 必要鉄筋量 Ａ／Ｂ＝１７．８本＃１８本■本件発明 同様の計算。ただし全応力損失は１２％改善されたとし
て３５−１２ ＝ ２３％とする。
１０５５００÷（Ｌ −０，２３） ！；１３７．Ｏｔ
ｏ ｎ ・−ＣＣ／Ｂ＝１５．０本 このように３本のＰＣ鋼棒を減少させることができる。
ｏ ｎ ・−ＣＣ／Ｂ＝１５．０本 このように３本のＰＣ鋼棒を減少させることができる。
ここでさらに重要なことはＰＣ鋼棒のレラクセーション
が高温高圧蒸気養生の条件下で６％以下の数値であるこ
とが別の意味をも持っている。
が高温高圧蒸気養生の条件下で６％以下の数値であるこ
とが別の意味をも持っている。
すなわち、合理的設計を行いＰＣ鋼棒の本数等を減少さ
せても現実的には製造に関する全ての治具類を変更させ
なくては使えないようでは設備投資も新たに発生させる
ことで効果は半減する。従って製造関連に影響を与えな
いで経済的なパイルへ移行することが望ましい。これば
前述のように現Ｃ種の仕様から鉄筋量を減少させる方法
でなく、現在のＢ種の配筋をそのまま利用し０種の能力
を出させることに利用する方法である。すなわちＢｆｔ
配筋で初期緊張力も従来通りＢ種条件で緊張するが従来
のような３２％の全応力損失を発生させないで最低１２
％改善できる低しラクセーションＰＣ鋼棒を使用するこ
とで全応力損失を２０％程度に減少できるがこれで残留
の力を大きく残しＣ置皿の有効プレストレスを確保しよ
うとするものである。実例で示す。
せても現実的には製造に関する全ての治具類を変更させ
なくては使えないようでは設備投資も新たに発生させる
ことで効果は半減する。従って製造関連に影響を与えな
いで経済的なパイルへ移行することが望ましい。これば
前述のように現Ｃ種の仕様から鉄筋量を減少させる方法
でなく、現在のＢ種の配筋をそのまま利用し０種の能力
を出させることに利用する方法である。すなわちＢｆｔ
配筋で初期緊張力も従来通りＢ種条件で緊張するが従来
のような３２％の全応力損失を発生させないで最低１２
％改善できる低しラクセーションＰＣ鋼棒を使用するこ
とで全応力損失を２０％程度に減少できるがこれで残留
の力を大きく残しＣ置皿の有効プレストレスを確保しよ
うとするものである。実例で示す。
現在Ｂ種 全応力損失３２％
くい径 ５００隨φ Ａ ｃ ＝ １０５５ｃ＋＋１σ
−８０ｋｇ ／ ｃｉ １０５５ ｘ ８０÷（１−０，３２） ＃１２４．１
ｔ ｏ ｎ ・・ＤＤ／Ｂ−１３，６本＃１４本 全応力損失２０％（前述）とした場合、上記配筋で残留
する有効プレストレス量の計算１４本ＸＢＸ （１０，
２０） ＃ １０２．３ｔ ｏ ｎ ・・ＥＥ／ Ａ
ｃ ＝９７．０ｋｇ／ｃｎ＋＝ Ｃ種１００ ｋｇ ／
ｃｔ従って従来の配筋そのまま、換言すると治具類も
不変でＢ種のパイルが０種に変更できる。
−８０ｋｇ ／ ｃｉ １０５５ ｘ ８０÷（１−０，３２） ＃１２４．１
ｔ ｏ ｎ ・・ＤＤ／Ｂ−１３，６本＃１４本 全応力損失２０％（前述）とした場合、上記配筋で残留
する有効プレストレス量の計算１４本ＸＢＸ （１０，
２０） ＃ １０２．３ｔ ｏ ｎ ・・ＥＥ／ Ａ
ｃ ＝９７．０ｋｇ／ｃｎ＋＝ Ｃ種１００ ｋｇ ／
ｃｔ従って従来の配筋そのまま、換言すると治具類も
不変でＢ種のパイルが０種に変更できる。
なお、全応力損失がここで示した２０％程度、このため
のＰＣ鋼棒のレラクセーションも６％位に設定しないと
、有効プレストレスがＪＩＳで規定された０種１００
ｋｇｌｃｔｄ±５％の範囲を越えてしまい、この意味で
ＰＣ鋼棒のレラクセーション値６％が重要となる。また
、前記のような製法により初めて可能となった低しラク
セーションＰＣ鋼棒の利用は前述の経済設計が前提とな
るが、パイルの種別毎でその利用方法が異る。すなわち
全応力損失の減少に見合う分だけのｐｃ鋼棒使用量の減
少を考えたいが、Ａ種（有効プレストレス量的４０ｋｇ
／ｃ＋ａ）への応力は危険で採用できない。これは、Ｊ
ＩＳ Ａ ５３３７で規定されている如く、ひびわ
れ曲げモーメントと破壊曲げモーメントとの比がＡ量約
１．５倍、８量約１．８倍、０種約２．０倍になるよう
規定されている。この発明によるものは有効プレストレ
ス量の確保に主眼があり、これが関係するのはひびわれ
曲げモーメントのみであり、破壊曲げモーメントの改善
には役立たない。従って鉄筋を減す方向の考え方は破壊
曲げモーメントを低下させる方向であり、上記規格とも
照らし合せて十分注意する必要がある。事実実験でも破
壊状態を見るとＡ種の場合ＰＣＪＩ棒の破断とコンクリ
ートの圧壊がほぼ同時に起りＢ、Ｃ種ともなると全てコ
ンクリ−１への圧壊で破壊している。このことはＡ種パ
イルはＰＣ鋼棒の使用量が極限状態と言える程少なく、
実験値的にも１４５倍ぎりぎりの状態である。従ってこ
の発明のように鋼棒使用量を減少させる方向には無理が
有る。
のＰＣ鋼棒のレラクセーションも６％位に設定しないと
、有効プレストレスがＪＩＳで規定された０種１００
ｋｇｌｃｔｄ±５％の範囲を越えてしまい、この意味で
ＰＣ鋼棒のレラクセーション値６％が重要となる。また
、前記のような製法により初めて可能となった低しラク
セーションＰＣ鋼棒の利用は前述の経済設計が前提とな
るが、パイルの種別毎でその利用方法が異る。すなわち
全応力損失の減少に見合う分だけのｐｃ鋼棒使用量の減
少を考えたいが、Ａ種（有効プレストレス量的４０ｋｇ
／ｃ＋ａ）への応力は危険で採用できない。これは、Ｊ
ＩＳ Ａ ５３３７で規定されている如く、ひびわ
れ曲げモーメントと破壊曲げモーメントとの比がＡ量約
１．５倍、８量約１．８倍、０種約２．０倍になるよう
規定されている。この発明によるものは有効プレストレ
ス量の確保に主眼があり、これが関係するのはひびわれ
曲げモーメントのみであり、破壊曲げモーメントの改善
には役立たない。従って鉄筋を減す方向の考え方は破壊
曲げモーメントを低下させる方向であり、上記規格とも
照らし合せて十分注意する必要がある。事実実験でも破
壊状態を見るとＡ種の場合ＰＣＪＩ棒の破断とコンクリ
ートの圧壊がほぼ同時に起りＢ、Ｃ種ともなると全てコ
ンクリ−１への圧壊で破壊している。このことはＡ種パ
イルはＰＣ鋼棒の使用量が極限状態と言える程少なく、
実験値的にも１４５倍ぎりぎりの状態である。従ってこ
の発明のように鋼棒使用量を減少させる方向には無理が
有る。
ただし、Ａ種の場合鉄筋使用量は変えないが本発明を採
用すると残留する有効プレストレス量が増大し約５０
ｋｇ ／ ｃｎｔの有効プレストレス量が確保できる。
用すると残留する有効プレストレス量が増大し約５０
ｋｇ ／ ｃｎｔの有効プレストレス量が確保できる。
ところでＪＩＳ規格にはＡ、Ｂ、Ｃ種の規定しかないが
現実にはＡ種とＢｆｆｆｉの中間の有効プレストレスの
ものが生産されるケースが多い。例えば軟弱地盤の長尺
パイルの施工の際ディーゼルハンマーで打撃を与えると
パイルには引張力が働き丁度玉突き現象と同じ状況がパ
イルに起り破断するケースがをる。この対応としてを効
プレストレス量を少しでも高くすること、具体的には５
０〜６０ｋｇ／ｃｎｌのストレスのものを採用するとこ
の破断のケースは激減している。従ってＪＩＳ規格とは
関係なく採用されるケースがあるが単に施工のための高
ストレス化であり、あくまでも取扱いはＡ種と言うこと
になっている。一方、Ｂ、Ｃ種ともなるとＰＣ鋼棒の使
用量も十分をり、多少の低減でも十分規定の１．８倍、
２，０倍をクリアーすることが実験傾向からしてうかが
え、換言するとＡ種そのものでの鉄筋使用量減少方法へ
の応用は無理だが、高ストレス化したＡ種やそれ以上の
Ｂ、 Ｃ種、具体的には５０ ｋｇ ／ ｃｎ１以上
の有効プレストレスのものがこの発明の対象となり得る
。このことはＡ〜Ｃ種以外のＤ種（１２０ｋｇ／Ｃ１１
） 、 Ｅ種（１４０ｋｇ／ｃｎ＋） 。
現実にはＡ種とＢｆｆｆｉの中間の有効プレストレスの
ものが生産されるケースが多い。例えば軟弱地盤の長尺
パイルの施工の際ディーゼルハンマーで打撃を与えると
パイルには引張力が働き丁度玉突き現象と同じ状況がパ
イルに起り破断するケースがをる。この対応としてを効
プレストレス量を少しでも高くすること、具体的には５
０〜６０ｋｇ／ｃｎｌのストレスのものを採用するとこ
の破断のケースは激減している。従ってＪＩＳ規格とは
関係なく採用されるケースがあるが単に施工のための高
ストレス化であり、あくまでも取扱いはＡ種と言うこと
になっている。一方、Ｂ、Ｃ種ともなるとＰＣ鋼棒の使
用量も十分をり、多少の低減でも十分規定の１．８倍、
２，０倍をクリアーすることが実験傾向からしてうかが
え、換言するとＡ種そのものでの鉄筋使用量減少方法へ
の応用は無理だが、高ストレス化したＡ種やそれ以上の
Ｂ、 Ｃ種、具体的には５０ ｋｇ ／ ｃｎ１以上
の有効プレストレスのものがこの発明の対象となり得る
。このことはＡ〜Ｃ種以外のＤ種（１２０ｋｇ／Ｃ１１
） 、 Ｅ種（１４０ｋｇ／ｃｎ＋） 。
Ｆ種（１６０ｋｇ／ｃｎりのものが市販されるに至り、
これら製品は建物の設計に於いて耐震設計等を実施する
場合、パイルに相当の曲げ力が作用する設計となるがこ
れらに高曲げ耐力のあるパイルとして供給されているも
のである。これらには正にこの発明を採用すれば効果の
大きいものとなるものである。
これら製品は建物の設計に於いて耐震設計等を実施する
場合、パイルに相当の曲げ力が作用する設計となるがこ
れらに高曲げ耐力のあるパイルとして供給されているも
のである。これらには正にこの発明を採用すれば効果の
大きいものとなるものである。
（発明の効果）
以上述べた通り、Ｓｉ元素を１．５〜２．０％添加し温
間矯正を施したｐｃ鋼棒で高温高圧蒸気養生条件下で８
％以下の低しラクセーションとなる鋼棒を使用すること
で鋼材使用量の低減や、性能アンプが期待できるパイル
を提供しようとするものである。
間矯正を施したｐｃ鋼棒で高温高圧蒸気養生条件下で８
％以下の低しラクセーションとなる鋼棒を使用すること
で鋼材使用量の低減や、性能アンプが期待できるパイル
を提供しようとするものである。
第１図は低しラクセーション鋼棒のレラクセーション特
性を示す、説明図。
性を示す、説明図。
Claims (1)
- 炭素量０．４％以下でＳｉが１．５〜２．０％を含有す
る線材を熱間圧延後、所定の製造工程を経て、最終工程
である焼戻し中に温間矯正を施した鋼棒を軸筋とし、そ
の軸筋に螺旋鉄筋をスポット溶接し、かつ前記軸筋を緊
張状態でコンクリート中に埋設し、高温高圧蒸気養生し
、有効プレストレス量５０ｋｇ／ｃＪ以上であることを
特徴とする高強度ＰＣパイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8811883A JPS59213816A (ja) | 1983-05-19 | 1983-05-19 | 高強度ｐｃパイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8811883A JPS59213816A (ja) | 1983-05-19 | 1983-05-19 | 高強度ｐｃパイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59213816A true JPS59213816A (ja) | 1984-12-03 |
| JPH0331841B2 JPH0331841B2 (ja) | 1991-05-08 |
Family
ID=13933977
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8811883A Granted JPS59213816A (ja) | 1983-05-19 | 1983-05-19 | 高強度ｐｃパイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59213816A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63151720A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-24 | 川鉄テクノワイヤ株式会社 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| JPS63284318A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-21 | Mitani Sekisan Kk | 高強度ｐｃパイル |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4851816A (ja) * | 1971-11-02 | 1973-07-20 | ||
| JPS5858316A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-06 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ｐｃコンクリート製品の製造方法 |
-
1983
- 1983-05-19 JP JP8811883A patent/JPS59213816A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4851816A (ja) * | 1971-11-02 | 1973-07-20 | ||
| JPS5858316A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-06 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ｐｃコンクリート製品の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63151720A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-24 | 川鉄テクノワイヤ株式会社 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| JPH0541684B2 (ja) * | 1986-12-11 | 1993-06-24 | Kawatetsu Techno Wire Kk | |
| JPS63284318A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-21 | Mitani Sekisan Kk | 高強度ｐｃパイル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0331841B2 (ja) | 1991-05-08 |
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