JPS63284318A - 高強度ｐｃパイル - Google Patents
高強度ｐｃパイルInfo
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- JPS63284318A JPS63284318A JP12073087A JP12073087A JPS63284318A JP S63284318 A JPS63284318 A JP S63284318A JP 12073087 A JP12073087 A JP 12073087A JP 12073087 A JP12073087 A JP 12073087A JP S63284318 A JPS63284318 A JP S63284318A
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Landscapes
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- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、低リラクセーションＰＣ鋼棒を使用し、強
度を増強し、ＰＣ鋼棒の使用倒を低減させることを目的
とした高強度ＰＣパイルに関するものである。
度を増強し、ＰＣ鋼棒の使用倒を低減させることを目的
とした高強度ＰＣパイルに関するものである。
（従来の技術）
従来、低リラクセーションＰＣ鋼棒が提案され（特開昭
５８−１５７９２１号）、これを利用した高強度ＰＣパ
イルも提案されている（特開昭５９−２１３８１６号）
。
５８−１５７９２１号）、これを利用した高強度ＰＣパ
イルも提案されている（特開昭５９−２１３８１６号）
。
（発明により解決すべき問題点）
従来知られていた高強度ＰＣパイルは、低リラクセーシ
ョンＰＣ鋼棒を緊張状態でコンクリート中に埋設し、高
圧高温蒸気養生し、有効プレストレス［５０／ｒｙ／ａ
！以上としたものである。
ョンＰＣ鋼棒を緊張状態でコンクリート中に埋設し、高
圧高温蒸気養生し、有効プレストレス［５０／ｒｙ／ａ
！以上としたものである。
従来のＰＣパイルはその製造工程中に生じる応力損失を
見込んで、製品に所定量の有効プレストレスが残るよう
に、必要な初期緊張力を設定し、これに必要なＰＣ鋼棒
の配筋本数を決定している。
見込んで、製品に所定量の有効プレストレスが残るよう
に、必要な初期緊張力を設定し、これに必要なＰＣ鋼棒
の配筋本数を決定している。
そこで応力損失が少なければ、それだけＰＣ鋼棒の使用
且を減少させることができることになるので、応力損失
低下の技術は工業上大きな効果があるとされ、研究され
ている所である。前記公知の技術においては、低リラク
セーションＰＣ鋼棒を用いた為に、当該鋼棒を用いる前
の技術に比し、相当の効果をあげるものと認められる。
且を減少させることができることになるので、応力損失
低下の技術は工業上大きな効果があるとされ、研究され
ている所である。前記公知の技術においては、低リラク
セーションＰＣ鋼棒を用いた為に、当該鋼棒を用いる前
の技術に比し、相当の効果をあげるものと認められる。
然し乍ら、高圧高温蒸気養生を必須要件としている為に
、ＰＣｖＡ棒のりラクセーションが比較的大きく生じ易
くなる（低リラクセーションＰＣ鋼棒であっても低温時
より大きい値となる）問題点があった。尚、高圧高温蒸
気養生はコンクリート強度を増強する為の有力な手段で
あるが、コンクリート強度の増強とＰＣ鋼棒のりラクセ
ーションを小さくすることが相反するという問題点があ
った。
、ＰＣｖＡ棒のりラクセーションが比較的大きく生じ易
くなる（低リラクセーションＰＣ鋼棒であっても低温時
より大きい値となる）問題点があった。尚、高圧高温蒸
気養生はコンクリート強度を増強する為の有力な手段で
あるが、コンクリート強度の増強とＰＣ鋼棒のりラクセ
ーションを小さくすることが相反するという問題点があ
った。
（問題点を解決する為の手段）
然るにこの発明は、コンクリートに混和材を混入し、常
圧蒸気養生によって、コンクリート強度の増強を図り、
かつＰＣ鋼棒のリラクセーション低下を最小限に止める
など、前記従来の問題点を解決したのである。
圧蒸気養生によって、コンクリート強度の増強を図り、
かつＰＣ鋼棒のリラクセーション低下を最小限に止める
など、前記従来の問題点を解決したのである。
即ちこの発明は、低リラクセーションＰＣ鋼棒を軸筋と
し、この軸筋を緊張状態で普通ポルトランドセメントに
骨材および混和材を混合したコンクリート中に埋設し、
常圧蒸気養生し、有効プレストレス吊を５０ Ｋｌ／
ｃｉ〜１６０ Ｋｇ／ ｃｉとして高強度ＰＣパイルを
構成した。前記において、低リラクセーションｐｃｍ棒
としては、炭素量０．２７〜０．４％、硅素昂１．５０
へ・２．００％、マンガン０．６〜０．９０％を含む鋼
棒であって、焼もどし時にひずみ付加の温間加工を施し
たものである。
し、この軸筋を緊張状態で普通ポルトランドセメントに
骨材および混和材を混合したコンクリート中に埋設し、
常圧蒸気養生し、有効プレストレス吊を５０ Ｋｌ／
ｃｉ〜１６０ Ｋｇ／ ｃｉとして高強度ＰＣパイルを
構成した。前記において、低リラクセーションｐｃｍ棒
としては、炭素量０．２７〜０．４％、硅素昂１．５０
へ・２．００％、マンガン０．６〜０．９０％を含む鋼
棒であって、焼もどし時にひずみ付加の温間加工を施し
たものである。
次に混和材Σ１０００（電気化学工業株式会社製）は次
表の成分である。
表の成分である。
表 １
また使用セメントは普通ポルトランドセメントであるが
、比重≧３．１４、比表面積（ｃｉ／ｇ＞≧３０００、
凝結始発（ｈｎ−ｍ） ≧１〜３０、凝結終結≧４〜１
００、圧縮強さくＣ１）３日で≧１００．７日で≧２０
０，２８日で≧４００となっており、強熱減量（■ｇｌ
ｏｓｓ％）≦１．０、Ｍ（７０（％）≦３．０．Ｓ○２
（％）≦３．０となっている。
、比重≧３．１４、比表面積（ｃｉ／ｇ＞≧３０００、
凝結始発（ｈｎ−ｍ） ≧１〜３０、凝結終結≧４〜１
００、圧縮強さくＣ１）３日で≧１００．７日で≧２０
０，２８日で≧４００となっており、強熱減量（■ｇｌ
ｏｓｓ％）≦１．０、Ｍ（７０（％）≦３．０．Ｓ○２
（％）≦３．０となっている。
この発明における効果発現の理由について考察するに、
実験所見によれば半径が１４００Å以上の大きな空隙が
極端に減少し、全空隙餠も減少して密実化が促進されて
いるが、材令に従って半径１４０Å以上の細孔が激減し
、全細孔母も減少している。元来脆性多孔体の空隙率と
強度の関係については、Ｒｙｓｈｈｅｗｅｔｃｈの実験
式が通用され、σ−σｏ −ｅｘＰ （−ｂＰ）但しσ
：空隙率Ｐの時の硬化体強度、−ｂ：定数、σｏ：Ｐ＝
０の時の理想強度が示される。この式は空隙率Ｐが減少
することによって指数関係的に強度が増大することを表
わしておりΣ１０００”の超高強度発現効果は生成する
空隙占有率の大きいエトリンガイトによって硬化体の空
隙率を減少させる効果によるものであることが示されて
いる。
実験所見によれば半径が１４００Å以上の大きな空隙が
極端に減少し、全空隙餠も減少して密実化が促進されて
いるが、材令に従って半径１４０Å以上の細孔が激減し
、全細孔母も減少している。元来脆性多孔体の空隙率と
強度の関係については、Ｒｙｓｈｈｅｗｅｔｃｈの実験
式が通用され、σ−σｏ −ｅｘＰ （−ｂＰ）但しσ
：空隙率Ｐの時の硬化体強度、−ｂ：定数、σｏ：Ｐ＝
０の時の理想強度が示される。この式は空隙率Ｐが減少
することによって指数関係的に強度が増大することを表
わしておりΣ１０００”の超高強度発現効果は生成する
空隙占有率の大きいエトリンガイトによって硬化体の空
隙率を減少させる効果によるものであることが示されて
いる。
エトリンガイトを多量に生成し、凝結硬化するＰｃＡの
レギュレーテツドセメントでも実証されているように、
エトリンガイト自身大きな強度を有していることも超高
強度発現効果の一囚子になっているものと考えられ、エ
トリンガイトだけの圧縮成型体で約１００１００Ｏ／ｒ
ｆｆｌの超高強度が得られることも知られている。
レギュレーテツドセメントでも実証されているように、
エトリンガイト自身大きな強度を有していることも超高
強度発現効果の一囚子になっているものと考えられ、エ
トリンガイトだけの圧縮成型体で約１００１００Ｏ／ｒ
ｆｆｌの超高強度が得られることも知られている。
次に従来知られている低リラクセーションＰＣ鋼棒の高
温高圧養生によるロスは１８０℃加熱の場合に、Ｂ挿植
で２３％、Ｃ種杭で２５％とされている。一方常圧蒸気
養生によるロスは、７５℃の場合にＢ挿植で１７％、Ｃ
種杭で２１％とされている。従ってオートクレーブ養生
と、蒸気養生とを単純に比較するとロスが４％〜６％相
違することが判明した。比較実験の結果は次表の通りで
ある。
温高圧養生によるロスは１８０℃加熱の場合に、Ｂ挿植
で２３％、Ｃ種杭で２５％とされている。一方常圧蒸気
養生によるロスは、７５℃の場合にＢ挿植で１７％、Ｃ
種杭で２１％とされている。従ってオートクレーブ養生
と、蒸気養生とを単純に比較するとロスが４％〜６％相
違することが判明した。比較実験の結果は次表の通りで
ある。
表２
そこで蒸気養生の製品がオートクレーブ養生の製品に匹
敵する強度を有することになれば、前記養生の相違によ
り少なくなるロスを有効に利用すれば、同一鉄筋量の場
合には強度が大きくなり、同一強度にすれば、鉄筋量を
節約することができる。
敵する強度を有することになれば、前記養生の相違によ
り少なくなるロスを有効に利用すれば、同一鉄筋量の場
合には強度が大きくなり、同一強度にすれば、鉄筋量を
節約することができる。
（発明の作用）
この発明によれば、低リラクセーションＰＣ鋼棒を、混
和材を配合したコンクリート中に埋設し、所定のストレ
スを導入して成形したパイルを蒸気養生したので、必要
な強度のコンクリートパイル製品となるが、養生ロスが
低減することが認められた。
和材を配合したコンクリート中に埋設し、所定のストレ
スを導入して成形したパイルを蒸気養生したので、必要
な強度のコンクリートパイル製品となるが、養生ロスが
低減することが認められた。
（実施例）
次にこの発明の実施例について説明する。
炭素量０．２７％〜０３４％、硅素量１．５０〜２．０
０％、マンガン０．６〜０．９％を含む鋼線を熱間圧延
後、所定の製造工程を経て、最終工程である焼戻し中に
温間矯正を施した鋼棒を軸筋とし、この軸筋を同一円周
上に配して、その外側に螺旋鉄筋をスポット溶接し、前
記鉄筋を緊張状態で混和材入りコンクリート中に埋設し
、７５℃の蒸気養生した有効プレストレスｍ５０Ｋｇ／
ｃｉ以上の高強度ＰＣパイルを成形した。
０％、マンガン０．６〜０．９％を含む鋼線を熱間圧延
後、所定の製造工程を経て、最終工程である焼戻し中に
温間矯正を施した鋼棒を軸筋とし、この軸筋を同一円周
上に配して、その外側に螺旋鉄筋をスポット溶接し、前
記鉄筋を緊張状態で混和材入りコンクリート中に埋設し
、７５℃の蒸気養生した有効プレストレスｍ５０Ｋｇ／
ｃｉ以上の高強度ＰＣパイルを成形した。
前記コンクリートは、普通ポルトランドセメントと混和
材とに通常のコンクリートパイル用骨材を混入したもの
である。前記コンクリートパイルを常圧蒸気養生（７５
℃）して脱型した所、材令１日でａ＝７５０〜７６０８
！Ｊ／ｃｉ、Ｆｃ＝４．０Ｘ１０６Ａｒ５Ｆ／ｄ以上、
材令７日でσ７＝９４０〜９５０Ｋｇ／ｃｉとなった。
材とに通常のコンクリートパイル用骨材を混入したもの
である。前記コンクリートパイルを常圧蒸気養生（７５
℃）して脱型した所、材令１日でａ＝７５０〜７６０８
！Ｊ／ｃｉ、Ｆｃ＝４．０Ｘ１０６Ａｒ５Ｆ／ｄ以上、
材令７日でσ７＝９４０〜９５０Ｋｇ／ｃｉとなった。
前記混和材としては、５ｉＯ２６〜２０％、Ａｌ２０３
５％以下、Ｆｅ２０２２％以下、Ｃａ。
５％以下、Ｆｅ２０２２％以下、Ｃａ。
３１〜４１％、ＳＯ３４３〜５３％、比重２．５以上の
物を使用した。
物を使用した。
この発明においては、低リラクセーシヨン鋼棒を軸筋と
して使用するが、その成分中に３ｉの含有値が少なけれ
ば、低リラクセーションとなることが知られている。例
えば表２のように、高温（１８０℃）リラクセーション
値はＳｉ０．５％で１７％、Ｓｉ１．０％で１４％、Ｓ
ｉ１．５％で１２．７％とされている。これに対し、低
温（７５℃）リラクセーション値はＳｉ０．５％で０％
、Ｓｉ１．０％で０％、Ｓｉ１．５％で０％となってお
り、低温の場合の方がはるかに有利なことが判明してい
る。
して使用するが、その成分中に３ｉの含有値が少なけれ
ば、低リラクセーションとなることが知られている。例
えば表２のように、高温（１８０℃）リラクセーション
値はＳｉ０．５％で１７％、Ｓｉ１．０％で１４％、Ｓ
ｉ１．５％で１２．７％とされている。これに対し、低
温（７５℃）リラクセーション値はＳｉ０．５％で０％
、Ｓｉ１．０％で０％、Ｓｉ１．５％で０％となってお
り、低温の場合の方がはるかに有利なことが判明してい
る。
（発明の効果）
即ちこの発明によれば、低リラクセーションＰＣ鋼棒を
用いた軸筋を通常の要領によって緊張して混和材入りコ
ンクリート中へ埋設し、脱型後常圧蒸気養生した所、低
リラクセーションの高強度ＰＣパイルを得た。従って従
来知られていた低リラクセーションの高強度ＰＣパイル
の使用＆［を低減すべく改善したもので、同一強度で鋼
■の少ないＰＣパイルを得ることができた。
用いた軸筋を通常の要領によって緊張して混和材入りコ
ンクリート中へ埋設し、脱型後常圧蒸気養生した所、低
リラクセーションの高強度ＰＣパイルを得た。従って従
来知られていた低リラクセーションの高強度ＰＣパイル
の使用＆［を低減すべく改善したもので、同一強度で鋼
■の少ないＰＣパイルを得ることができた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 低リラクセーションＰＣ鋼棒を軸筋とし、この軸筋
を緊張状態で普通ポルトランドセメントに骨材および混
和材を混合したコンクリート中に埋設し、常圧蒸気養生
し、有効プレストレス量を５０Ｋｇ／ｃｍ＾２〜１６０
Ｋｇ／ｃｍ＾２としたことを特徴とする高強度ＰＣパイ
ル ２ 低リラクセーションＰＣ鋼棒は炭素量０．２７〜０
．４％、硅素量１．５０〜２．００％、マンガン０．６
０〜０．９０％を含む鋼棒であって、焼もどし時にひず
み付加温加工を施した特許請求の範囲第１項記載の高強
度ＰＣパイル ３ 混和材はＳｉＯ＿２６〜２０％、Ａｌ＿２Ｏ＿３５
％以下、Ｆｅ＿２Ｏ＿３２％以下、ＣａＯ＿３１〜４１
％、ＳＯ＿３４３〜５３％を含むものとした特許請求の
範囲第１項記載の高強度ＰＣパイル
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12073087A JPS63284318A (ja) | 1987-05-18 | 1987-05-18 | 高強度ｐｃパイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12073087A JPS63284318A (ja) | 1987-05-18 | 1987-05-18 | 高強度ｐｃパイル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63284318A true JPS63284318A (ja) | 1988-11-21 |
Family
ID=14793567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12073087A Pending JPS63284318A (ja) | 1987-05-18 | 1987-05-18 | 高強度ｐｃパイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63284318A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5858316A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-06 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ｐｃコンクリート製品の製造方法 |
| JPS594008A (ja) * | 1982-06-14 | 1984-01-10 | エヌ・ベ−・フイリツプス・フル−イランペンフアブリケン | 密封したガラスカプセルに入れたセラミツクコンデンサ |
| JPS594008B2 (ja) * | 1981-02-06 | 1984-01-27 | 阿部 総一 | ねじり貫入式ｐｃらせん杭の製作法および構造 |
| JPS59213816A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強度ｐｃパイル |
-
1987
- 1987-05-18 JP JP12073087A patent/JPS63284318A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS594008B2 (ja) * | 1981-02-06 | 1984-01-27 | 阿部 総一 | ねじり貫入式ｐｃらせん杭の製作法および構造 |
| JPS5858316A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-06 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ｐｃコンクリート製品の製造方法 |
| JPS594008A (ja) * | 1982-06-14 | 1984-01-10 | エヌ・ベ−・フイリツプス・フル−イランペンフアブリケン | 密封したガラスカプセルに入れたセラミツクコンデンサ |
| JPS59213816A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強度ｐｃパイル |
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