JPH06345507A - セメント類硬化体の強度向上方法 - Google Patents
セメント類硬化体の強度向上方法Info
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- JPH06345507A JPH06345507A JP13181493A JP13181493A JPH06345507A JP H06345507 A JPH06345507 A JP H06345507A JP 13181493 A JP13181493 A JP 13181493A JP 13181493 A JP13181493 A JP 13181493A JP H06345507 A JPH06345507 A JP H06345507A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 現場および工場の通常の稼働の中で従来の強
度を大幅に上まわる超高強度コンクリートを安定して製
作し得るセメント類硬化体の強度向上方法を提供する。 【構成】 セメントに、スラグ系，シリカ系等の粉末を
添加してなる水硬性物質に所定重量比の水と細骨材，粗
骨材および減水剤を混合し、所定の温度以下で混練し、
養生最高温度域とそれに到達するまでの養生時間を所定
範囲内でコントロールし、一定の雰囲気圧力の下で養生
し超高強度コンクリートを作る。
度を大幅に上まわる超高強度コンクリートを安定して製
作し得るセメント類硬化体の強度向上方法を提供する。 【構成】 セメントに、スラグ系，シリカ系等の粉末を
添加してなる水硬性物質に所定重量比の水と細骨材，粗
骨材および減水剤を混合し、所定の温度以下で混練し、
養生最高温度域とそれに到達するまでの養生時間を所定
範囲内でコントロールし、一定の雰囲気圧力の下で養生
し超高強度コンクリートを作る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、セメント等の水硬性物
質と細骨材および粗骨材と水と減水剤との新規な組合せ
調合と、従来にない混練手段と養生方法との組合せによ
り、コンクリートないしはセメント類硬化体の強度をコ
ンクリート構造物建設現場、或いはコンクリート２次製
品工場において、早期に、かつ長期的，飛躍的に大なら
しめるセメント類硬化体の強度向上方法に関する。
質と細骨材および粗骨材と水と減水剤との新規な組合せ
調合と、従来にない混練手段と養生方法との組合せによ
り、コンクリートないしはセメント類硬化体の強度をコ
ンクリート構造物建設現場、或いはコンクリート２次製
品工場において、早期に、かつ長期的，飛躍的に大なら
しめるセメント類硬化体の強度向上方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、建設現場におけるコンクリートは
工期短縮のため、或いは２次製品工場におけるコンクリ
ートは早期脱型と稼働率向上のため圧縮強度で４００〜
１０００［ｋｇｆ／ｃｍ2］程度の高強度コンクリート
を必要とする。その場合には、次に示す表５のコンクリ
ート調合のように概ねセメント量を単に増加してすなわ
ち従来のＷ／Ｃを小さくして所謂セメントリッチなコン
クリートを調合して用いていた。なお、図７はＷ／Ｃが
２０［％］，２５［％］，３５［％］の場合の養生最高
温度［℃］ごとの圧縮強度を示す。なお、この場合材令
は３［日］である。図で明らかなように養生最高温度が
高い方が圧縮強度が高く、Ｗ／Ｃの値が小さい方が圧縮
強度が高い。
工期短縮のため、或いは２次製品工場におけるコンクリ
ートは早期脱型と稼働率向上のため圧縮強度で４００〜
１０００［ｋｇｆ／ｃｍ2］程度の高強度コンクリート
を必要とする。その場合には、次に示す表５のコンクリ
ート調合のように概ねセメント量を単に増加してすなわ
ち従来のＷ／Ｃを小さくして所謂セメントリッチなコン
クリートを調合して用いていた。なお、図７はＷ／Ｃが
２０［％］，２５［％］，３５［％］の場合の養生最高
温度［℃］ごとの圧縮強度を示す。なお、この場合材令
は３［日］である。図で明らかなように養生最高温度が
高い方が圧縮強度が高く、Ｗ／Ｃの値が小さい方が圧縮
強度が高い。
【０００３】
【表５】
【０００４】しかしながら、このような従来型方法によ
るコンクリートは、使用セメント量が多いために、現場
打ちで比較的断面の大なる部材においては、セメントの
水和発熱による温度上昇量が大きくなり、初期において
コンクリート温度は高温となる。そのため、図８に見ら
れるように、８５［℃］の高温の養生のものは標準（２
０［℃］）養生に比べて初期強度は大きいが長期強度の
伸びが小さく、前記標準養生を実施した供試体よりもむ
しろ低いレベルに留まるので、高強度発生の目的を達す
ることが出来ないという根本的に大きな欠点があった。
また、このような従来技術上の欠点問題点はオートクレ
ーブ加熱加圧養生によりプレキヤストコンクリート等の
コンクリート製品の場合においても同様に存在した。
るコンクリートは、使用セメント量が多いために、現場
打ちで比較的断面の大なる部材においては、セメントの
水和発熱による温度上昇量が大きくなり、初期において
コンクリート温度は高温となる。そのため、図８に見ら
れるように、８５［℃］の高温の養生のものは標準（２
０［℃］）養生に比べて初期強度は大きいが長期強度の
伸びが小さく、前記標準養生を実施した供試体よりもむ
しろ低いレベルに留まるので、高強度発生の目的を達す
ることが出来ないという根本的に大きな欠点があった。
また、このような従来技術上の欠点問題点はオートクレ
ーブ加熱加圧養生によりプレキヤストコンクリート等の
コンクリート製品の場合においても同様に存在した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記のように、建設技
術の進歩と現場，工場における稼働率の向上のために、
従来の１０００［ｋｇｆ／ｃｍ2］程度の高強度を超え
る超高強度コンクリートの需要は極めて大である。その
ため、よりＷ／Ｂの小さい過剰な調合とか、コンクリー
トを冷却するなど種々な試みが従来も行われて来た。し
かし、未だ現場或いは工場においては定常的に１０００
［ｋｇｆ／ｃｍ2］以上の超高強度コンクリートを得る
強度向上方法は確立されていない。
術の進歩と現場，工場における稼働率の向上のために、
従来の１０００［ｋｇｆ／ｃｍ2］程度の高強度を超え
る超高強度コンクリートの需要は極めて大である。その
ため、よりＷ／Ｂの小さい過剰な調合とか、コンクリー
トを冷却するなど種々な試みが従来も行われて来た。し
かし、未だ現場或いは工場においては定常的に１０００
［ｋｇｆ／ｃｍ2］以上の超高強度コンクリートを得る
強度向上方法は確立されていない。
【０００６】本発明はかかる従来技術上の欠点を除去
し、問題点を解決して現場，工場の通常稼働の中で、従
来を超えた超高強度コンクリートを得るための新規なる
セメント類硬化体の強度向上方法を創出し提供すること
を目的とするものである。
し、問題点を解決して現場，工場の通常稼働の中で、従
来を超えた超高強度コンクリートを得るための新規なる
セメント類硬化体の強度向上方法を創出し提供すること
を目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の「セメント類硬
化体の強度向上方法」の特徴は、セメントに、スラグ系
粉末，シリカ系粉末，フライアッシュ系粉末，エトリン
ガイト系粉末（セメントを含め水硬性物質と称す）のう
ちより選ばれた１種以上の材料を添加した水硬性物質
と、前記水硬性物質に対するＷ／Ｂが重量比で１５
［％］以上２５［％］以下となる水と、前記水硬性物質
に対し重量で０．０５ないし５倍の細骨材と、前記水硬
性物質に対し重量で０．０５ないし５倍の粗骨材と、前
記水硬性物質に対し重量で０．１以下の減水剤とにより
構成される組成物を用い、先ず前記水硬生物質と前記細
骨材と、コンクリート練り上がり温度が０［％］以上５
０［℃］以下となるように温度調整された前記水と、前
記減水剤とを均一に混練した後、前記粗骨材を加えて更
に均一に混練し、次いで型枠中に打ち込み、必要に応
じ、温風及び／又は温水及び／又は熱蒸気により養生の
最高温度域を５０［℃］以上１８０［℃］以下とし、前
記最高養生温度域に到達する時間の範囲をコンクリート
打ち込み後０ないし４８時間として、大気圧以上１０
［気圧］以下の雰囲気圧力で養生するという構成をとっ
たことである。
化体の強度向上方法」の特徴は、セメントに、スラグ系
粉末，シリカ系粉末，フライアッシュ系粉末，エトリン
ガイト系粉末（セメントを含め水硬性物質と称す）のう
ちより選ばれた１種以上の材料を添加した水硬性物質
と、前記水硬性物質に対するＷ／Ｂが重量比で１５
［％］以上２５［％］以下となる水と、前記水硬性物質
に対し重量で０．０５ないし５倍の細骨材と、前記水硬
性物質に対し重量で０．０５ないし５倍の粗骨材と、前
記水硬性物質に対し重量で０．１以下の減水剤とにより
構成される組成物を用い、先ず前記水硬生物質と前記細
骨材と、コンクリート練り上がり温度が０［％］以上５
０［℃］以下となるように温度調整された前記水と、前
記減水剤とを均一に混練した後、前記粗骨材を加えて更
に均一に混練し、次いで型枠中に打ち込み、必要に応
じ、温風及び／又は温水及び／又は熱蒸気により養生の
最高温度域を５０［℃］以上１８０［℃］以下とし、前
記最高養生温度域に到達する時間の範囲をコンクリート
打ち込み後０ないし４８時間として、大気圧以上１０
［気圧］以下の雰囲気圧力で養生するという構成をとっ
たことである。
【０００８】本発明でＷ／Ｂの分母をセメントに混和物
を加えたものとしたのは、これら混和物は概して長期に
亘り水和化合物を作り強度発生に貢献するものだからで
ある。また、そのＷ／Ｂの下限を１５［％］としたの
は、それ未満では混練が均一に出来なくなるからであ
り、上限を２５［％］としたのは、それを超えると強度
を超高強度とする目的を達し得ないからである。
を加えたものとしたのは、これら混和物は概して長期に
亘り水和化合物を作り強度発生に貢献するものだからで
ある。また、そのＷ／Ｂの下限を１５［％］としたの
は、それ未満では混練が均一に出来なくなるからであ
り、上限を２５［％］としたのは、それを超えると強度
を超高強度とする目的を達し得ないからである。
【０００９】次に、請求項２示すように選択的に混和材
としてスラグ粉末のみを使用する場合において、セメン
ト使用の上限を９０［％］としたのは、それを超えると
スラグの使用が少なくなり長期強度を充分に発生し得な
いからであり、また、下限を２０［％］としたのは、そ
れ未満では短期強度の発生が不充分となるからである。
としてスラグ粉末のみを使用する場合において、セメン
ト使用の上限を９０［％］としたのは、それを超えると
スラグの使用が少なくなり長期強度を充分に発生し得な
いからであり、また、下限を２０［％］としたのは、そ
れ未満では短期強度の発生が不充分となるからである。
【００１０】次に、請求項３に示すように混和材として
シリカ系粉末のみ使用し、選択的にシリカフュームを用
いる場合において、シリカフュームの使用下限を５
［％］としたのは、それ以下では長期強度の発生が不充
分となるからであり、上限を５０［％］としたのは、そ
れを超えると短期強度が不充分となるからである。
シリカ系粉末のみ使用し、選択的にシリカフュームを用
いる場合において、シリカフュームの使用下限を５
［％］としたのは、それ以下では長期強度の発生が不充
分となるからであり、上限を５０［％］としたのは、そ
れを超えると短期強度が不充分となるからである。
【００１１】次にまた、請求項４に示す場合に、セメン
トを９０［％］以下としたのは、それを超えると長期強
度の伸びが小さくなるからであり、下限を４０［％］以
上としたのは、それ未満では短期強度の発生が不充分と
なるからである。尚、スラグ粉末を１０［％］以上と
し、シリカフュームを５［％］以上としたのは、夫々そ
れを下まわると長期強度の伸びが小さくなりすぎるから
である。尚また、スラグ粉末もシリカフュームも５０
［％］以下としたのは、それを上まわるとセメントの使
用量が少なくなりすぎて、短期強度が不充分となるから
である。
トを９０［％］以下としたのは、それを超えると長期強
度の伸びが小さくなるからであり、下限を４０［％］以
上としたのは、それ未満では短期強度の発生が不充分と
なるからである。尚、スラグ粉末を１０［％］以上と
し、シリカフュームを５［％］以上としたのは、夫々そ
れを下まわると長期強度の伸びが小さくなりすぎるから
である。尚また、スラグ粉末もシリカフュームも５０
［％］以下としたのは、それを上まわるとセメントの使
用量が少なくなりすぎて、短期強度が不充分となるから
である。
【００１２】更に、請求項５に示すように現場打ちコン
クリートの場合、最高養生温度域の下限を５０［℃］と
したのは、実験の結果それ未満では強度を超高強度の域
に達せしめるのが困難となるからであり、上限を１２０
［℃］としたのは、それを超えると冷却した場合、ひび
われが発生し易くなると同時に長期強度も超高強度には
なりにくいからである。
クリートの場合、最高養生温度域の下限を５０［℃］と
したのは、実験の結果それ未満では強度を超高強度の域
に達せしめるのが困難となるからであり、上限を１２０
［℃］としたのは、それを超えると冷却した場合、ひび
われが発生し易くなると同時に長期強度も超高強度には
なりにくいからである。
【００１３】更にまた、請求項６に示すように工場製品
コンクリートの場合、最高養生温度域の下限の理由は前
記同様であるが、上限を１８０［℃］としたのは、１２
０［℃］を超えても養生圧力を高めることにより超高強
度を発生し得るからであり、また、それを超える高温で
は、前記セメントと混和物による水和硬化鉱物の結晶の
生成が充分でなくなるからである。また、この場合、工
場製品コンクリートの養生圧力の上限を１０［気圧］と
したのは、工場製品養生はオートクレーブ内蒸気養生に
よるため、その蒸気温度上限の約１８０［℃］に相当す
るからである。
コンクリートの場合、最高養生温度域の下限の理由は前
記同様であるが、上限を１８０［℃］としたのは、１２
０［℃］を超えても養生圧力を高めることにより超高強
度を発生し得るからであり、また、それを超える高温で
は、前記セメントと混和物による水和硬化鉱物の結晶の
生成が充分でなくなるからである。また、この場合、工
場製品コンクリートの養生圧力の上限を１０［気圧］と
したのは、工場製品養生はオートクレーブ内蒸気養生に
よるため、その蒸気温度上限の約１８０［℃］に相当す
るからである。
【００１４】なお、前記セメントは、例えば普通，早
強，超早強のポルトランドセメント等が含まれ混和材と
しては、例えば、ファインスラグ，シリカフューム，フ
ァインフライアッシュ，エトリンガイト微粉末も含まれ
る。ここに、エトリンガイトとは、高硫酸塩型カルシウ
ムアルミネート水和物で、理想的化学式はＣａ6Ａｌ
2（ＯＨ）12・（ＳＯ4）3・２６Ｈ2Ｏにより表わすこと
が出来、膨張性を有する。本発明では必要に応じその微
粉末の少量を用いてコンクリートの強度をその上に一般
と増強せしめる様に構成するものである。
強，超早強のポルトランドセメント等が含まれ混和材と
しては、例えば、ファインスラグ，シリカフューム，フ
ァインフライアッシュ，エトリンガイト微粉末も含まれ
る。ここに、エトリンガイトとは、高硫酸塩型カルシウ
ムアルミネート水和物で、理想的化学式はＣａ6Ａｌ
2（ＯＨ）12・（ＳＯ4）3・２６Ｈ2Ｏにより表わすこと
が出来、膨張性を有する。本発明では必要に応じその微
粉末の少量を用いてコンクリートの強度をその上に一般
と増強せしめる様に構成するものである。
【００１５】
【作用】本発明では、従来殆んど用いられていない、特
に小さいＷ／Ｂと可溶性シリカを含む各種混和剤を用い
た新規なコンクリート配合と、新規な養生最高温度域条
件との新しい組合せによって従来殆んど得られない超高
強度にコンクリート強度を向上させ得る。この超高強度
の発生のメカニズム作用は、混和物中の可溶性けい酸が
５０［℃］以上１２０［℃］ないし１８０［℃］以下と
いう最適切な養生最高温度域で養生することにより、従
来よりも、すべて有効にけい酸カルシウム系水和結晶物
となり、超高強度を安定的に確実に発生し得るようにな
るものである。特に、従来殆んど着目されていなかった
点として、前記の可溶性けい酸がセメント中の遊離のカ
ルシウムと水和硬化物を生成する反応は前記範囲内で養
生温度の上昇に比例して上昇することにより無駄なく硬
化物の生成作用が促進されるようになる。従って、従来
を明らかに超える超高強度の発生をもたらす結果が得ら
れるのである。更に、前記必要に応じ使用することがあ
るエトリンガイトの作用としては、前記したように・２
６Ｈ2Ｏと非常に多くの結晶水を要求するので、硬化結
晶の成長圧が特に大となる作用を有するから膨張性も大
となるものである。依ってまた、エトリンガイトの微粉
末を未硬化コンクリート中に可及的均一に分散して用い
るならば、粗骨材，細骨材ないしは、比較的早期に結晶
硬化するカルシウムアルミネートの硬化粒等の間隙に存
在する未硬化部分に前記エトリンガイトの膨張粒子が押
し込まれ、非常に密実なコンクリート硬化物組織を生ず
ることになる。これが前記の新配合、新養生法と相まっ
て、従来を明らかに上まわる超高強度の発現作用となる
ものである。
に小さいＷ／Ｂと可溶性シリカを含む各種混和剤を用い
た新規なコンクリート配合と、新規な養生最高温度域条
件との新しい組合せによって従来殆んど得られない超高
強度にコンクリート強度を向上させ得る。この超高強度
の発生のメカニズム作用は、混和物中の可溶性けい酸が
５０［℃］以上１２０［℃］ないし１８０［℃］以下と
いう最適切な養生最高温度域で養生することにより、従
来よりも、すべて有効にけい酸カルシウム系水和結晶物
となり、超高強度を安定的に確実に発生し得るようにな
るものである。特に、従来殆んど着目されていなかった
点として、前記の可溶性けい酸がセメント中の遊離のカ
ルシウムと水和硬化物を生成する反応は前記範囲内で養
生温度の上昇に比例して上昇することにより無駄なく硬
化物の生成作用が促進されるようになる。従って、従来
を明らかに超える超高強度の発生をもたらす結果が得ら
れるのである。更に、前記必要に応じ使用することがあ
るエトリンガイトの作用としては、前記したように・２
６Ｈ2Ｏと非常に多くの結晶水を要求するので、硬化結
晶の成長圧が特に大となる作用を有するから膨張性も大
となるものである。依ってまた、エトリンガイトの微粉
末を未硬化コンクリート中に可及的均一に分散して用い
るならば、粗骨材，細骨材ないしは、比較的早期に結晶
硬化するカルシウムアルミネートの硬化粒等の間隙に存
在する未硬化部分に前記エトリンガイトの膨張粒子が押
し込まれ、非常に密実なコンクリート硬化物組織を生ず
ることになる。これが前記の新配合、新養生法と相まっ
て、従来を明らかに上まわる超高強度の発現作用となる
ものである。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面および表を用い
て説明する。
て説明する。
【００１７】
【実施例１】Ｗ／Ｂ２０％で表１に示すコンクリート調
合（１ｍ3当り）のセメント類硬化体の材令［日］ごと
の圧縮強度の値を図１に示す。図中白丸は養生温度が２
０［℃］の標準養生の場合を示し、黒丸は初期に８５
［℃］の高温履歴をうけた場合を示す。
合（１ｍ3当り）のセメント類硬化体の材令［日］ごと
の圧縮強度の値を図１に示す。図中白丸は養生温度が２
０［℃］の標準養生の場合を示し、黒丸は初期に８５
［℃］の高温履歴をうけた場合を示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】なお、表１において括弧内の数字は水硬性
物質（セメントにファインスラグ，シリカフューム等を
加えたもの）に対する重量比［％］又は倍率を示す。図
１に示すように８５［℃］の高温養生のものは材令９１
［日］においても２０［℃］養生のものより圧縮強度は
高い。
物質（セメントにファインスラグ，シリカフューム等を
加えたもの）に対する重量比［％］又は倍率を示す。図
１に示すように８５［℃］の高温養生のものは材令９１
［日］においても２０［℃］養生のものより圧縮強度は
高い。
【００２０】
【実施例２】Ｗ／Ｂ２０［％］で表２に示すコンクリー
ト調合のセメント類硬化体の材令［日］ごとの圧縮強度
を図２に示す。図中、白丸は図１と同様に２０［℃］の
養生温度の場合を示し、黒丸は８５［℃］の高温養生の
場合を示す。
ト調合のセメント類硬化体の材令［日］ごとの圧縮強度
を図２に示す。図中、白丸は図１と同様に２０［℃］の
養生温度の場合を示し、黒丸は８５［℃］の高温養生の
場合を示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】表２に示すように、この水硬化セメントは
普通ポルトランドセメントを使用し、ファインスラグの
みを添加したものである。図２に示すように、８５
［℃］の高温養生の方が材令［日］に無関係に高い圧縮
強度を示す。また、図１と図２を比較すると早強ポルト
ランドセメントを使用した方が普通ポルトランドセメン
トを用いた場合より圧縮強度は高い。
普通ポルトランドセメントを使用し、ファインスラグの
みを添加したものである。図２に示すように、８５
［℃］の高温養生の方が材令［日］に無関係に高い圧縮
強度を示す。また、図１と図２を比較すると早強ポルト
ランドセメントを使用した方が普通ポルトランドセメン
トを用いた場合より圧縮強度は高い。
【００２３】
【実施例３】Ｗ／Ｂ２２［％］で表３に示すコンクリー
ト調合のセメント類硬化体の材令［日］ごとの圧縮強度
を図３に示す。図中白丸および黒丸は前記実施例１，２
と同様に２０［℃］および８５［℃］の養生温度の場合
を示す。
ト調合のセメント類硬化体の材令［日］ごとの圧縮強度
を図３に示す。図中白丸および黒丸は前記実施例１，２
と同様に２０［℃］および８５［℃］の養生温度の場合
を示す。
【００２４】
【表３】
【００２５】この場合も最高養生の方が材令［日］に関
係なく圧縮強度が高いがセメントに対して水の量が増加
した分だけ図１のものより圧縮強度は下廻り、普通ポル
トランドセメントを用いたものよりも圧縮強度はやや低
い。
係なく圧縮強度が高いがセメントに対して水の量が増加
した分だけ図１のものより圧縮強度は下廻り、普通ポル
トランドセメントを用いたものよりも圧縮強度はやや低
い。
【００２６】
【実施例４】Ｗ／Ｂ２５［％］で表４に示す普通ポルト
ランドセメントを用いたモルタル調合（重量比）の場合
の材令［日］に対する圧縮強度の値を図４に示し、普通
ポルトランドセメントの替りに早強ポルトランドセメン
トを用いた場合の圧縮強度を図５に示す。
ランドセメントを用いたモルタル調合（重量比）の場合
の材令［日］に対する圧縮強度の値を図４に示し、普通
ポルトランドセメントの替りに早強ポルトランドセメン
トを用いた場合の圧縮強度を図５に示す。
【００２７】
【表４】
【００２８】図４，図５に示すように８５［℃］の最高
養生の方が２０［℃］の標準養生よりも上廻り、圧縮強
度は早強ポルトランドセメントの方が高い。
養生の方が２０［℃］の標準養生よりも上廻り、圧縮強
度は早強ポルトランドセメントの方が高い。
【００２９】図６は現場打ち構造体コンクリートの材令
ごとの温度履歴を示す線図である。実線は養生最高強度
が８５［℃］の場合、点線は５０［℃］の場合、２点鎖
線は２０［℃］の場合を示す。いずれも材令が４８［ｈ
ｒ］以下のところで最高温度の点が存在することがわか
る。
ごとの温度履歴を示す線図である。実線は養生最高強度
が８５［℃］の場合、点線は５０［℃］の場合、２点鎖
線は２０［℃］の場合を示す。いずれも材令が４８［ｈ
ｒ］以下のところで最高温度の点が存在することがわか
る。
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、次のような顕著な効果
を奏する。 １）セメントにスラグ系粉末やシリカ系粉末等を添加し
た水硬性物質と水との比を所定値範囲内に設定すると共
に、混練条件や養生温度域，最高養生温度に到達する時
間および雰囲気圧力等を所定範囲内に設定することによ
り、セメントの量を特に増加することなく超高強度のコ
ンクリートを得ることが出来る。 ２）この超高強度コンクリートを製作する強度向上方法
は工場製品コンクリートのみならず現場打ちコンクリー
トに対しても容易に適用される。 ３）この強度向上方法はコントロールすべき各条件範囲
が細かく決められているため、安定した超高強度コンク
リートを作ることが出来、かつ安定した超高強度を得る
ことが出来る。すなわち、製造の信頼性が高い。 ４）セメント混合材の種類が豊富であり、普通ポルトラ
ンドセメントおよび早強ポルトランドセメントの双方が
使用出来るため適応性が広い。
を奏する。 １）セメントにスラグ系粉末やシリカ系粉末等を添加し
た水硬性物質と水との比を所定値範囲内に設定すると共
に、混練条件や養生温度域，最高養生温度に到達する時
間および雰囲気圧力等を所定範囲内に設定することによ
り、セメントの量を特に増加することなく超高強度のコ
ンクリートを得ることが出来る。 ２）この超高強度コンクリートを製作する強度向上方法
は工場製品コンクリートのみならず現場打ちコンクリー
トに対しても容易に適用される。 ３）この強度向上方法はコントロールすべき各条件範囲
が細かく決められているため、安定した超高強度コンク
リートを作ることが出来、かつ安定した超高強度を得る
ことが出来る。すなわち、製造の信頼性が高い。 ４）セメント混合材の種類が豊富であり、普通ポルトラ
ンドセメントおよび早強ポルトランドセメントの双方が
使用出来るため適応性が広い。
【図１】Ｗ／Ｃ＝２０［％］の場合の養生強度の２０
［℃］，８５［℃］におけるシリカフューム使用のコン
クリートの材令［日］と圧縮強度との関係を示す線図。
［℃］，８５［℃］におけるシリカフューム使用のコン
クリートの材令［日］と圧縮強度との関係を示す線図。
【図２】Ｗ／Ｃ＝２０［％］の場合の養生温度２０
［℃］，８５［℃］におけるファインスラグ使用のコン
クリートの材令［日］と圧縮強度との関係を示す線図。
［℃］，８５［℃］におけるファインスラグ使用のコン
クリートの材令［日］と圧縮強度との関係を示す線図。
【図３】Ｗ／Ｃ＝２２［％］における材令［日］と圧縮
強度の関係を示す線図。
強度の関係を示す線図。
【図４】Ｗ／Ｃ＝２５［％］で普通ポルトランドセメン
トを使用した場合の材令［日］と圧縮強度との関係を示
す線図。
トを使用した場合の材令［日］と圧縮強度との関係を示
す線図。
【図５】Ｗ／Ｃ＝２５［％］で早強ポルトランドセメン
トを使用した場合の材令［日］と圧縮硬度の関係を示す
線図。
トを使用した場合の材令［日］と圧縮硬度の関係を示す
線図。
【図６】構造体コンクリートの強度履歴と材令［ｈｒ］
との関係を示す線図。
との関係を示す線図。
【図７】Ｗ／Ｃの異なるセメントペーストにおける養生
最高強度と圧縮強度の関係を示す線図。
最高強度と圧縮強度の関係を示す線図。
【図８】従来の技術におけるＷ／Ｃ＝３０［％］の場合
の材令［日］と圧縮強度との関係を示す線図。
の材令［日］と圧縮強度との関係を示す線図。
Claims (6)
- 【請求項１】 セメントに、スラグ系粉末，シリカ系粉
末，フライアッシュ系粉末，エトリンガイト系粉末（セ
メントを含め水硬性物質と称す）のうちより選ばれた１
種以上の材料を添加した水硬性物質と、前記水硬性物質
に対する水／水硬性物質（以下、Ｗ／Ｂと表わす）が重
量比で１５［％］以上２５［％］以下となる水と、前記
水硬性物質に対し重量で０．０５ないし５倍の細骨材
と、前記水硬性物質に対し重量で０．０５ないし５倍の
粗骨材と、前記水硬性物質に対し重量で０．１以下の減
水剤とにより構成される組成物を用い、先ず前記水硬生
物質と前記細骨材と、コンクリート練り上がり温度が０
［％］以上５０［℃］以下となるように温度調整された
前記水と、前記減水剤とを均一に混練した後、前記粗骨
材を加えて更に均一に混練し、次いで型枠中に打ち込
み、必要に応じ、温風及び／又は温水及び／又は熱蒸気
により養生の最高温度域を５０［℃］以上１８０［℃］
以下とし、前記最高養生温度域に到達する時間の範囲を
コンクリート打ち込み後０ないし４８時間として、大気
圧以上１０［気圧］以下の雰囲気圧力で養生することを
特徴とするセメント類硬化体の強度向上方法。 - 【請求項２】 前記水硬性物質の組成が重量で、セメン
ト９０［％］以下２０［％］以上、スラグ粉末１０
［％］以上８０［％］以下のものである請求項１のセメ
ント類硬化体の強度向上方法。 - 【請求項３】 前記水硬性物質の組成が重量で、セメン
ト９５［％］以下５０［％］以上、シリカフューム５
［％］以上５０［％］以下のものである請求項１のセメ
ント類硬化体の強度向上方法。 - 【請求項４】 前記水硬性物質の組成が重量で、セメン
ト９０［％］以下４０［％］以上、スラグ粉末１０
［％］以上５０［％］以下、シリカフューム５［％］以
上５０［％］以下のものである請求項１のセメント類硬
化体の強度向上方法。 - 【請求項５】 前記養生条件が現場打ちコンクリートの
場合であって、最高養生温度域が５０［℃］以上１２０
［℃］以下であり、雰囲気圧力が大気圧である請求項１
ないし３のいずれかのセメント類硬化体の強度向上方
法。 - 【請求項６】 前記養生条件が、工場製品コンクリート
の場合であって、最高養生温度域が５０［℃］以上１８
０［℃］以下であり、雰囲気圧力が大気圧以上１０［気
圧］以下である請求項１ないし３のいずれかのセメント
類硬化体の強度向上方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13181493A JP3378965B2 (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | セメント類硬化体の強度向上方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13181493A JP3378965B2 (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | セメント類硬化体の強度向上方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06345507A true JPH06345507A (ja) | 1994-12-20 |
| JP3378965B2 JP3378965B2 (ja) | 2003-02-17 |
Family
ID=15066735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13181493A Expired - Lifetime JP3378965B2 (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | セメント類硬化体の強度向上方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3378965B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005154213A (ja) * | 2003-11-27 | 2005-06-16 | Fuji Ps Corp | 高耐久性コンクリートにおける結合材組成物、高耐久性コンクリートの製品及びその製造方法 |
| JP2007119257A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度コンクリート用材料および高強度硬化体の製造方法 |
| JP2019210170A (ja) * | 2018-06-01 | 2019-12-12 | 大成建設株式会社 | 吹付け材料 |
-
1993
- 1993-06-02 JP JP13181493A patent/JP3378965B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005154213A (ja) * | 2003-11-27 | 2005-06-16 | Fuji Ps Corp | 高耐久性コンクリートにおける結合材組成物、高耐久性コンクリートの製品及びその製造方法 |
| JP2007119257A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度コンクリート用材料および高強度硬化体の製造方法 |
| JP2019210170A (ja) * | 2018-06-01 | 2019-12-12 | 大成建設株式会社 | 吹付け材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3378965B2 (ja) | 2003-02-17 |
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