JPH1190918A - コンクリート製品の製造方法 - Google Patents
コンクリート製品の製造方法Info
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- JPH1190918A JPH1190918A JP9273287A JP27328797A JPH1190918A JP H1190918 A JPH1190918 A JP H1190918A JP 9273287 A JP9273287 A JP 9273287A JP 27328797 A JP27328797 A JP 27328797A JP H1190918 A JPH1190918 A JP H1190918A
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- Toxicology (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 作業効率が良く、短時間で脱型可能なコンク
リート製品の製造方法を提供する。 【解決手段】 単位水量が１００ｋｇ／ｍ3 以下の超硬
練りコンクリートを練混ぜて一次コンクリートを作製す
る工程、該一次コンクリートを適当量秤りとり、少なく
とも水、減水剤及び凝結促進剤（材）を添加して再度練
混ぜて軟練りの二次コンクリートを作製する工程、該二
次コンクリートを型枠に成型する工程を有するコンクリ
ート製品の製造方法。
リート製品の製造方法を提供する。 【解決手段】 単位水量が１００ｋｇ／ｍ3 以下の超硬
練りコンクリートを練混ぜて一次コンクリートを作製す
る工程、該一次コンクリートを適当量秤りとり、少なく
とも水、減水剤及び凝結促進剤（材）を添加して再度練
混ぜて軟練りの二次コンクリートを作製する工程、該二
次コンクリートを型枠に成型する工程を有するコンクリ
ート製品の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はコンクリート二次製
品の製造方法に関し、詳しくは凝結硬化促進剤（材）を
添加したモルタルやコンクリートを効率良く製造して短
時間に脱型できるコンクリート製品の製造方法に関す
る。
品の製造方法に関し、詳しくは凝結硬化促進剤（材）を
添加したモルタルやコンクリートを効率良く製造して短
時間に脱型できるコンクリート製品の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、コンクリート製品の製造方法は、
振動成形による方法ではスランプが５〜１２ｃｍ程度の
コンクリートを練混ぜた後、型枠に投入して振動成形
し、約２時間前置き養生してブリージングが止まってか
らコテ仕上げをした後、１〜２時間掛けて加熱昇温し、
最高温度（６５〜７５℃）に達してから２〜３時間保持
して取り出し、３０分〜１時間冷却してから脱型してい
る。
振動成形による方法ではスランプが５〜１２ｃｍ程度の
コンクリートを練混ぜた後、型枠に投入して振動成形
し、約２時間前置き養生してブリージングが止まってか
らコテ仕上げをした後、１〜２時間掛けて加熱昇温し、
最高温度（６５〜７５℃）に達してから２〜３時間保持
して取り出し、３０分〜１時間冷却してから脱型してい
る。
【０００３】また、振動成形と遠心力成形を併用した中
空の斜壁等の場合では、１０ｃｍ程度のスランプのコン
クリートを型枠に投入して振動成形と軽度の遠心力成形
を行ってから、１〜２時間前置き養生してブリージング
が止まってから上部をコテ仕上げした後、１時間程度を
掛けて昇温し、最高温度に達してから２〜３時間保持し
て取り出し、３０分〜１時間冷却してから脱型してい
る。
空の斜壁等の場合では、１０ｃｍ程度のスランプのコン
クリートを型枠に投入して振動成形と軽度の遠心力成形
を行ってから、１〜２時間前置き養生してブリージング
が止まってから上部をコテ仕上げした後、１時間程度を
掛けて昇温し、最高温度に達してから２〜３時間保持し
て取り出し、３０分〜１時間冷却してから脱型してい
る。
【０００４】即ち、コンクリート製品の製造は、コンク
リートの練混ぜから脱型までに５〜８時間程度の長時間
を要しているのが現状であり、脱型強度はコンクリート
製品の形状や吊り方、重量によって異なるが、小型の製
品で数Ｎ／ｍｍ2 〜１０Ｎ／ｍｍ2 、大型の製品でも１
０〜１５Ｎ／ｍｍ2 程度は必要である。なお、最近は高
流動コンクリートによる無振動での製造方法も検討され
ており、益々、脱型までの時間は延長される傾向にあ
る。
リートの練混ぜから脱型までに５〜８時間程度の長時間
を要しているのが現状であり、脱型強度はコンクリート
製品の形状や吊り方、重量によって異なるが、小型の製
品で数Ｎ／ｍｍ2 〜１０Ｎ／ｍｍ2 、大型の製品でも１
０〜１５Ｎ／ｍｍ2 程度は必要である。なお、最近は高
流動コンクリートによる無振動での製造方法も検討され
ており、益々、脱型までの時間は延長される傾向にあ
る。
【０００５】しかしながら、コンクリート製品は多品種
・多品目であり、同じ種類の製品でも種々のサイズがあ
るにも拘わらず、一度に大量に出荷されることから、こ
れらの需要に答えるためには多種多数の高価な型枠を保
有しなければならないし、広大な製品ヤードも必要であ
る等の宿命的な課題を有している。
・多品目であり、同じ種類の製品でも種々のサイズがあ
るにも拘わらず、一度に大量に出荷されることから、こ
れらの需要に答えるためには多種多数の高価な型枠を保
有しなければならないし、広大な製品ヤードも必要であ
る等の宿命的な課題を有している。
【０００６】これらの課題を解決するためには、通常、
水硬性が高く早期に強度を発現し易いセメントを使用す
るか、加えて塩化物等で代表される凝結促進剤等を添加
してコンクリートの凝結硬化を速めて生産効率を上げる
ことが考えられるが、水硬性の高いセメントや凝結促進
剤を使用する場合は、コンクリートのスランプドロップ
も著しく大きくなるので、練混ぜたコンクリートは速い
時間内に処理する必要がある。したがって、一度に大量
にコンクリートを練ることは出来なく、作業可能な時間
と成形可能なコンクリート製品の数からコンクリートの
ボリュームを計算して小刻みにコンクリートを練混ぜる
必要があり、作業効率が悪いことが大きな課題となって
いる。
水硬性が高く早期に強度を発現し易いセメントを使用す
るか、加えて塩化物等で代表される凝結促進剤等を添加
してコンクリートの凝結硬化を速めて生産効率を上げる
ことが考えられるが、水硬性の高いセメントや凝結促進
剤を使用する場合は、コンクリートのスランプドロップ
も著しく大きくなるので、練混ぜたコンクリートは速い
時間内に処理する必要がある。したがって、一度に大量
にコンクリートを練ることは出来なく、作業可能な時間
と成形可能なコンクリート製品の数からコンクリートの
ボリュームを計算して小刻みにコンクリートを練混ぜる
必要があり、作業効率が悪いことが大きな課題となって
いる。
【０００７】特に、型枠の組立、配筋、コンクリートの
成形、加熱養生、脱型、掃除、組立の製造サイクルを連
続して自動又は半自動のシステムで行おうとした場合、
始めに一度に大量のコンクリートを練混ぜてしまうと、
スランプドロップにより型詰めが不可能となり、途中で
コンクリートを廃棄しなければならなくなるだけでな
く、システムがストップすることになる。
成形、加熱養生、脱型、掃除、組立の製造サイクルを連
続して自動又は半自動のシステムで行おうとした場合、
始めに一度に大量のコンクリートを練混ぜてしまうと、
スランプドロップにより型詰めが不可能となり、途中で
コンクリートを廃棄しなければならなくなるだけでな
く、システムがストップすることになる。
【０００８】さらに、凝結促進剤を用いてセメントの凝
結硬化を促進し、加えて加熱養生することは、短時間で
脱型強度は得られても長期強度が低下する等の課題があ
る。
結硬化を促進し、加えて加熱養生することは、短時間で
脱型強度は得られても長期強度が低下する等の課題があ
る。
【０００９】本発明者らは、上記課題の内、短時間強度
の増大と長期強度の低下防止という二律背反を解決する
ために、セッコウと、硫酸アルミニウムやミョウバン石
と、亜硫酸ナトリウム等を組み合わせたエトリンガイト
を生成するセメント混和材を提案した。（特開平４−１
６００４２号公報）しかしながら、この中では、コンク
リートの製造方法を言及した作業効率の改善までは示さ
れていない。
の増大と長期強度の低下防止という二律背反を解決する
ために、セッコウと、硫酸アルミニウムやミョウバン石
と、亜硫酸ナトリウム等を組み合わせたエトリンガイト
を生成するセメント混和材を提案した。（特開平４−１
６００４２号公報）しかしながら、この中では、コンク
リートの製造方法を言及した作業効率の改善までは示さ
れていない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らはコンクリ
ートの製造方法により作業効率を改善したコンクリート
製品の製造方法と、短時間強度の増進と長期強度の低下
防止という課題を解決するために鋭意研究した結果、始
めに練混ぜる一次コンクリート（凝結促進剤（材）は添
加しない）を超硬練りとして、その中からコンクリート
製品の製造に必要な分を適宜別に秤り取り、水、減水
剤、凝結促進剤（材）を添加して任意の軟らかさの二次
コンクリートを練混ぜ、型枠に成形後、４０〜１００℃
の加熱養生をすることにより、作業効率が良く、短時間
で脱型可能なコンクリート製品の製造方法を知見して本
発明を完成させたものである。
ートの製造方法により作業効率を改善したコンクリート
製品の製造方法と、短時間強度の増進と長期強度の低下
防止という課題を解決するために鋭意研究した結果、始
めに練混ぜる一次コンクリート（凝結促進剤（材）は添
加しない）を超硬練りとして、その中からコンクリート
製品の製造に必要な分を適宜別に秤り取り、水、減水
剤、凝結促進剤（材）を添加して任意の軟らかさの二次
コンクリートを練混ぜ、型枠に成形後、４０〜１００℃
の加熱養生をすることにより、作業効率が良く、短時間
で脱型可能なコンクリート製品の製造方法を知見して本
発明を完成させたものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、単位水
量が１００ｋｇ／ｍ3 以下の超硬練りコンクリートを練
混ぜて一次コンクリートを作製する工程、該一次コンク
リートを適当量秤りとり、少なくとも水、減水剤及び凝
結促進剤（材）を添加して再度練混ぜて軟練りの二次コ
ンクリートを作製する工程、該二次コンクリートを型枠
に成型する工程を有することを特徴とするコンクリート
製品の製造方法である。
量が１００ｋｇ／ｍ3 以下の超硬練りコンクリートを練
混ぜて一次コンクリートを作製する工程、該一次コンク
リートを適当量秤りとり、少なくとも水、減水剤及び凝
結促進剤（材）を添加して再度練混ぜて軟練りの二次コ
ンクリートを作製する工程、該二次コンクリートを型枠
に成型する工程を有することを特徴とするコンクリート
製品の製造方法である。
【００１２】前記一次コンクリートを作製する工程が１
回に対して、二次コンクリートを作製する工程が複数回
であるのが好ましい。前記一次コンクリートを練り置き
し、該練り置きした一次コンクリートを複数回に分けて
秤りとり二次コンクリートを作製するのが好ましい。前
記一次コンクリートを、複数回に分けて時間的に間隔を
置いて適当量秤りとり二次コンクリートを作製するのが
好ましい。
回に対して、二次コンクリートを作製する工程が複数回
であるのが好ましい。前記一次コンクリートを練り置き
し、該練り置きした一次コンクリートを複数回に分けて
秤りとり二次コンクリートを作製するのが好ましい。前
記一次コンクリートを、複数回に分けて時間的に間隔を
置いて適当量秤りとり二次コンクリートを作製するのが
好ましい。
【００１３】前記凝結促進剤（材）がエトリンガイトを
生成する成分及びチオ硫酸塩、ロダン酸塩、蟻酸塩、硝
酸塩の中の塩類の一種又は二種以上からなるのが好まし
い。前記二次コンクリートを型枠に成型後、４０〜１０
０℃の加熱養生を行うのが好ましい。前記一次コンクリ
ートは凝結促進剤（材）を含有しないのが好ましい。
生成する成分及びチオ硫酸塩、ロダン酸塩、蟻酸塩、硝
酸塩の中の塩類の一種又は二種以上からなるのが好まし
い。前記二次コンクリートを型枠に成型後、４０〜１０
０℃の加熱養生を行うのが好ましい。前記一次コンクリ
ートは凝結促進剤（材）を含有しないのが好ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳しく説明する。
本発明のコンクリート製品の製造方法は、始めに練混ぜ
る一次コンクリートは単位水量を１００ｋｇ／ｍ3 以下
の超硬練りコンクリートとし、次いで任意の時間にその
中の適当量を秤りとり、水、減水剤、凝結促進剤（材）
を添加して再度練混ぜて軟練りの二次コンクリートとし
てから型枠に成型する方法である。
本発明のコンクリート製品の製造方法は、始めに練混ぜ
る一次コンクリートは単位水量を１００ｋｇ／ｍ3 以下
の超硬練りコンクリートとし、次いで任意の時間にその
中の適当量を秤りとり、水、減水剤、凝結促進剤（材）
を添加して再度練混ぜて軟練りの二次コンクリートとし
てから型枠に成型する方法である。
【００１５】本発明における一次コンクリートは、凝結
促進剤（材）は添加しないで、セメントと骨材（粗骨材
と細骨材）、必要に応じて適量の減水剤や、むしろ凝結
遅延剤等が任意に配合されて練り混ぜられるが、単位水
量が１００ｋｇ／ｍ3 以下であり、スランプとしては０
ｃｍ以下で、状態としては濡れた砂と骨材を混合したよ
うなバサバサのコンクリートとするものである。
促進剤（材）は添加しないで、セメントと骨材（粗骨材
と細骨材）、必要に応じて適量の減水剤や、むしろ凝結
遅延剤等が任意に配合されて練り混ぜられるが、単位水
量が１００ｋｇ／ｍ3 以下であり、スランプとしては０
ｃｍ以下で、状態としては濡れた砂と骨材を混合したよ
うなバサバサのコンクリートとするものである。
【００１６】凝結遅延剤としては、例えばオキシカルボ
ン酸、多価カルボン酸、多価オキシカルボン酸などの有
機酸及びその塩類、オリゴ糖類、及び、ホウ酸、リン
酸、ケイフッ化物等の無機塩類等が挙げられる。
ン酸、多価カルボン酸、多価オキシカルボン酸などの有
機酸及びその塩類、オリゴ糖類、及び、ホウ酸、リン
酸、ケイフッ化物等の無機塩類等が挙げられる。
【００１７】そして、単位水量を１００ｋｇ／ｍ3 以下
に限定する理由は、１００ｋｇ／ｍ3 を超えるとコンク
リート配合の違いに拘らず、練混ぜ時にコクリートが部
分的に増粒されダンゴ状になる場合があるので好ましく
なく、１００ｋｇ／ｍ3 以下でダンゴ状とならなければ
特に下限は限定されないが、後述する二次コンクリート
の製造において減水剤の後添加による減水率の向上作用
も期待する場合は、骨材の表面水量程度の単位水量で練
混ぜるのが好ましく、粉塵を抑える程度の湿分は一次コ
ンクリートの均一性保持の観点からも好ましい。
に限定する理由は、１００ｋｇ／ｍ3 を超えるとコンク
リート配合の違いに拘らず、練混ぜ時にコクリートが部
分的に増粒されダンゴ状になる場合があるので好ましく
なく、１００ｋｇ／ｍ3 以下でダンゴ状とならなければ
特に下限は限定されないが、後述する二次コンクリート
の製造において減水剤の後添加による減水率の向上作用
も期待する場合は、骨材の表面水量程度の単位水量で練
混ぜるのが好ましく、粉塵を抑える程度の湿分は一次コ
ンクリートの均一性保持の観点からも好ましい。
【００１８】即ち、通常の製造工程を考慮した場合、骨
材は表面乾燥状態や絶乾状態には出来なく、骨材全体で
１〜５重量％程度の表面水を有していることから、単位
水量に換算して２０〜９０ｋｇ／ｍ3 で練混ぜるのが最
も好ましい。
材は表面乾燥状態や絶乾状態には出来なく、骨材全体で
１〜５重量％程度の表面水を有していることから、単位
水量に換算して２０〜９０ｋｇ／ｍ3 で練混ぜるのが最
も好ましい。
【００１９】本発明によればこの様な一次コンクリート
は、処理時間が多少長くなって水和反応が進んだとして
も逆に簡単にほぐれるし、運搬や計量等のハンドリング
性はむしろ良くなるものであり、大量に練り置くことが
可能になることと、二次コンクリートを練る際に減水剤
を使用することで全体の単位水量を減少させることがで
き、かつ、この減水剤の後添加による単位水量の低減作
用は一次コンクリートの練り置き時間が長くなるほど大
きくなる利点がある。
は、処理時間が多少長くなって水和反応が進んだとして
も逆に簡単にほぐれるし、運搬や計量等のハンドリング
性はむしろ良くなるものであり、大量に練り置くことが
可能になることと、二次コンクリートを練る際に減水剤
を使用することで全体の単位水量を減少させることがで
き、かつ、この減水剤の後添加による単位水量の低減作
用は一次コンクリートの練り置き時間が長くなるほど大
きくなる利点がある。
【００２０】本発明において、この様な一次コンクリー
トを必要分秤り取り、少なくとも水、減水剤及び凝結促
進剤（材）を添加して、二次コンクリートを任意の軟ら
かさに練混ぜる。
トを必要分秤り取り、少なくとも水、減水剤及び凝結促
進剤（材）を添加して、二次コンクリートを任意の軟ら
かさに練混ぜる。
【００２１】本発明において、コンクリートの水セメン
ト比は５０ｗｔ％以下とする。但し、水セメント比の水
の量は、最終的な二次コンクリートに含有される水の量
を示す。
ト比は５０ｗｔ％以下とする。但し、水セメント比の水
の量は、最終的な二次コンクリートに含有される水の量
を示す。
【００２２】水セメント比が小さいほど短時間強度や長
期強度の発現が大きくなるが、好ましくは４５ｗｔ％以
下、最も好ましくは４２〜２０ｗｔ％である。５０ｗｔ
％を超えると短時間強度が得られ難く、また、２０ｗｔ
％未満とするには単位セメント量が多くなり過ぎて、適
正なスランプ又はスランプフローを得るために必要な減
水剤量も多くなるので凝結遅延性が大きくなり短時間強
度が得られ難くなるので好ましくない。
期強度の発現が大きくなるが、好ましくは４５ｗｔ％以
下、最も好ましくは４２〜２０ｗｔ％である。５０ｗｔ
％を超えると短時間強度が得られ難く、また、２０ｗｔ
％未満とするには単位セメント量が多くなり過ぎて、適
正なスランプ又はスランプフローを得るために必要な減
水剤量も多くなるので凝結遅延性が大きくなり短時間強
度が得られ難くなるので好ましくない。
【００２３】本発明において、二次コンクリートの軟ら
かさは、打設可能であれば限定されないが、振動成形で
はスランプ５ｃｍ以上が好ましく、スランプフローで５
０〜７０ｃｍとした高流動コンクリートとすることもで
きる。
かさは、打設可能であれば限定されないが、振動成形で
はスランプ５ｃｍ以上が好ましく、スランプフローで５
０〜７０ｃｍとした高流動コンクリートとすることもで
きる。
【００２４】本発明において、常法で行われるように、
コンクリートの水セメント比及びスランプの調節や高流
動化を行うため、さらにはブリージングの発生や、骨材
の沈下を防止するために高性能減水剤や高性能ＡＥ減水
剤、増粘剤が適宜使用される。高性能減水剤とは、例え
ばナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物系やメチルナ
フタレンスルホンホルマリン縮合物系およびアントラセ
ンスルホン酸ホルマリン縮合物系等やこれらとリグニン
の共縮合物系等のポリアルキルアリルスルホン酸塩系
や、メラミンホルマリン樹脂スルホン塩系等の減水剤で
あり、比較的多量に添加しても空気連行性がなく、減水
率も大きく、凝結の過遅延や異常凝結などを生じないも
のである。
コンクリートの水セメント比及びスランプの調節や高流
動化を行うため、さらにはブリージングの発生や、骨材
の沈下を防止するために高性能減水剤や高性能ＡＥ減水
剤、増粘剤が適宜使用される。高性能減水剤とは、例え
ばナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物系やメチルナ
フタレンスルホンホルマリン縮合物系およびアントラセ
ンスルホン酸ホルマリン縮合物系等やこれらとリグニン
の共縮合物系等のポリアルキルアリルスルホン酸塩系
や、メラミンホルマリン樹脂スルホン塩系等の減水剤で
あり、比較的多量に添加しても空気連行性がなく、減水
率も大きく、凝結の過遅延や異常凝結などを生じないも
のである。
【００２５】また、高性能ＡＥ減水剤とはポリカルボン
酸塩系の空気連行性のある減水率の大きい減水剤であ
る。
酸塩系の空気連行性のある減水率の大きい減水剤であ
る。
【００２６】これら減水剤の添加量も特に限定されない
が、通常の使用量から高性能減水剤の好ましい範囲は固
形分でセメント１００重量部に対して０．４〜１．５重
量部、高性能ＡＥ減水剤は高減水性と同時に凝結遅延性
もあるのでメーカー指定量の最大値の２倍程度までが好
ましい。
が、通常の使用量から高性能減水剤の好ましい範囲は固
形分でセメント１００重量部に対して０．４〜１．５重
量部、高性能ＡＥ減水剤は高減水性と同時に凝結遅延性
もあるのでメーカー指定量の最大値の２倍程度までが好
ましい。
【００２７】本発明において凝結促進剤（材）は、エト
リンガイトを生成する成分及びチオ硫酸塩、ロダン酸
塩、蟻酸塩、硝酸塩等の中の塩類の一種又は二種以上を
使用する。
リンガイトを生成する成分及びチオ硫酸塩、ロダン酸
塩、蟻酸塩、硝酸塩等の中の塩類の一種又は二種以上を
使用する。
【００２８】エトリンガイトを生成する成分（以下、Ａ
Ｆｔ成分等という）とは、ＡＦｔ（Ｃ3 Ａ・３ＣａＳＯ
4 ・３２Ｈ2 Ｏ，Ｃ＝ＣａＯ，Ａ＝Ａｌ2 Ｏ3 ）の分子
式が示すように、可溶性または反応性の硫酸塩化合物の
単独添加又は硫酸塩化合物とカルシウムアルミネートや
アルミン酸塩化合物の組み合わせであれば特に制限され
ない。
Ｆｔ成分等という）とは、ＡＦｔ（Ｃ3 Ａ・３ＣａＳＯ
4 ・３２Ｈ2 Ｏ，Ｃ＝ＣａＯ，Ａ＝Ａｌ2 Ｏ3 ）の分子
式が示すように、可溶性または反応性の硫酸塩化合物の
単独添加又は硫酸塩化合物とカルシウムアルミネートや
アルミン酸塩化合物の組み合わせであれば特に制限され
ない。
【００２９】具体的には、セッコウ類と、Ｃ3 Ａやこれ
にＮａ2 ＯやＫ2 Ｏを固溶させたアルミネート、ＣＡ，
Ｃ12Ａ7 ，Ｃ3 Ａ3 ＣＳ（Ｓ＝ＳＯ3 ）等を主成分とす
る結晶質またはそれらの化学成分を有する非晶質のカル
シウムアルミネート及びアルミン酸ナトリウムやカリウ
ム等のアルミン酸塩化合物（以下、Ｃ−Ａ等という）等
の一種または二種以上の組み合わせがある。
にＮａ2 ＯやＫ2 Ｏを固溶させたアルミネート、ＣＡ，
Ｃ12Ａ7 ，Ｃ3 Ａ3 ＣＳ（Ｓ＝ＳＯ3 ）等を主成分とす
る結晶質またはそれらの化学成分を有する非晶質のカル
シウムアルミネート及びアルミン酸ナトリウムやカリウ
ム等のアルミン酸塩化合物（以下、Ｃ−Ａ等という）等
の一種または二種以上の組み合わせがある。
【００３０】また、硫酸塩化合物の中で硫酸アルミニウ
ムやミョウバン及びミョウバン石（仮焼品も含む、以
下、バン土類という）は単独添加も可能であり、それ自
身がセメントの水和反応によって放出される消石灰と瞬
時に反応してＡＦｔを生成させて凝結硬化も促進させる
が、セッコウ類及び／又はＣ−Ａ等との併用添加も可能
である。
ムやミョウバン及びミョウバン石（仮焼品も含む、以
下、バン土類という）は単独添加も可能であり、それ自
身がセメントの水和反応によって放出される消石灰と瞬
時に反応してＡＦｔを生成させて凝結硬化も促進させる
が、セッコウ類及び／又はＣ−Ａ等との併用添加も可能
である。
【００３１】なお、セッコウ類の単独添加はセメント中
のＣ3 Ａ，Ｃ4 ＡＦ等のカルシウムアルミネート等と反
応してＡＦｔを生成させるが、アリット（Ａｌｉｔｅ）
の水和速度を遅延させ、結果的に長期強度は増大するが
短時間強度の発現を遅延させるので好ましくないが、セ
ッコウ類はＣ−Ａやバン土類と併用添加することにより
短時間強度と長期強度の増大の両立を達成するものであ
る。
のＣ3 Ａ，Ｃ4 ＡＦ等のカルシウムアルミネート等と反
応してＡＦｔを生成させるが、アリット（Ａｌｉｔｅ）
の水和速度を遅延させ、結果的に長期強度は増大するが
短時間強度の発現を遅延させるので好ましくないが、セ
ッコウ類はＣ−Ａやバン土類と併用添加することにより
短時間強度と長期強度の増大の両立を達成するものであ
る。
【００３２】さらに、本発明において、従来から凝結促
進剤として知られているチオ硫酸塩、ロダン酸塩、蟻酸
塩、硝酸塩等のナトリウム、カリウム、カルシウム、マ
グネシウム塩（以下、チオ硫酸塩等という）も使用可能
である。
進剤として知られているチオ硫酸塩、ロダン酸塩、蟻酸
塩、硝酸塩等のナトリウム、カリウム、カルシウム、マ
グネシウム塩（以下、チオ硫酸塩等という）も使用可能
である。
【００３３】チオ硫酸塩等はＡＦｔは生成させないが、
アリット（Ａｌｉｔｅ）の水和反応を促進し、単独添加
では添加量が多くなるほど短時間強度を高めるが長期強
度を害するようになるので、セッコウ類や、その他のエ
トリンガイトを生成する成分と併用することにより長期
強度の低下を防止又は低減できるので単独添加よりは併
用添加の方がより好ましい。
アリット（Ａｌｉｔｅ）の水和反応を促進し、単独添加
では添加量が多くなるほど短時間強度を高めるが長期強
度を害するようになるので、セッコウ類や、その他のエ
トリンガイトを生成する成分と併用することにより長期
強度の低下を防止又は低減できるので単独添加よりは併
用添加の方がより好ましい。
【００３４】以上において、セッコウ類はその種類には
特に限定されなく、不溶性や難溶性のＩＩ型無水セッコ
ウの他に、二水セッコウ、半水セッコウ、ＩＩＩ型無水
セッコウが使用されるが、長期強度の伸びから好ましい
のは不溶性や難溶性セッコウと呼称されるＩＩ型無水セ
ッコウである。
特に限定されなく、不溶性や難溶性のＩＩ型無水セッコ
ウの他に、二水セッコウ、半水セッコウ、ＩＩＩ型無水
セッコウが使用されるが、長期強度の伸びから好ましい
のは不溶性や難溶性セッコウと呼称されるＩＩ型無水セ
ッコウである。
【００３５】セッコウ類の添加量は、Ｃ−Ａ等や、バン
土類等及びチオ硫酸塩等の中の１種又は２種以上と併用
添加する場合において、セメント１００重量部に対して
ＣａＳＯ4 換算で、多くても９重量部であり、０．５〜
６重量部が好ましく、１〜４重量部が最も好ましい。９
重量部を超えるようになるとアリット（Ａｌｉｔｅ）の
水和の遅延作用が大きくなり過ぎて短時間強度が得られ
難くし長期強度の伸びも抑制されるようになる。また、
０．５重量部未満では長期強度の増大効果が小さくなる
ので好ましくない。
土類等及びチオ硫酸塩等の中の１種又は２種以上と併用
添加する場合において、セメント１００重量部に対して
ＣａＳＯ4 換算で、多くても９重量部であり、０．５〜
６重量部が好ましく、１〜４重量部が最も好ましい。９
重量部を超えるようになるとアリット（Ａｌｉｔｅ）の
水和の遅延作用が大きくなり過ぎて短時間強度が得られ
難くし長期強度の伸びも抑制されるようになる。また、
０．５重量部未満では長期強度の増大効果が小さくなる
ので好ましくない。
【００３６】Ｃ−Ａ等やバン土類等は、いずれの場合も
急結や偽凝結を生じさせない範囲で使用するのが好まし
い。例えば、Ｃ−Ａ等の中でカルシウムアルミネートの
添加量はセメント１００重量部に対して３重量部以下と
して、セッコウ類をＣ−Ａ等の量の０．５〜３倍（重量
部）、両者合量の添加量を１２重量部以下とするのが好
ましい。より好ましくはＣ−Ａ等／セッコウ類の重量比
で１／０．８〜１／２倍で、合量の添加量は１．８〜９
重量部である。また、セッコウとの配合比率に拘わらず
Ｃ−Ａ等の量が３重量部を超えると急結が生じ易く、両
者合量の添加量が１．８重量部未満では短時間強度も長
期強度も得られ難くなり、１２重量部を超えるとセッコ
ウ類の比率が大きくなり過ぎ、短時間強度が得られ難く
なるものである。
急結や偽凝結を生じさせない範囲で使用するのが好まし
い。例えば、Ｃ−Ａ等の中でカルシウムアルミネートの
添加量はセメント１００重量部に対して３重量部以下と
して、セッコウ類をＣ−Ａ等の量の０．５〜３倍（重量
部）、両者合量の添加量を１２重量部以下とするのが好
ましい。より好ましくはＣ−Ａ等／セッコウ類の重量比
で１／０．８〜１／２倍で、合量の添加量は１．８〜９
重量部である。また、セッコウとの配合比率に拘わらず
Ｃ−Ａ等の量が３重量部を超えると急結が生じ易く、両
者合量の添加量が１．８重量部未満では短時間強度も長
期強度も得られ難くなり、１２重量部を超えるとセッコ
ウ類の比率が大きくなり過ぎ、短時間強度が得られ難く
なるものである。
【００３７】Ｃ−Ａ等の中でアルミン酸塩化合物の場合
は、共存するセッコウ類の多少に拘らずセメント１００
重量部に対して多くても１重量部であり、多くても０．
８重量部が好ましく、０．２〜０．５重量部がより好ま
しい。１重量部を超えるようになると急結が生ずる場合
があり、０．２重量部未満では短時間強度が小さくな
る。
は、共存するセッコウ類の多少に拘らずセメント１００
重量部に対して多くても１重量部であり、多くても０．
８重量部が好ましく、０．２〜０．５重量部がより好ま
しい。１重量部を超えるようになると急結が生ずる場合
があり、０．２重量部未満では短時間強度が小さくな
る。
【００３８】また、バン土類等の添加量は、それぞれ単
独添加の場合も、セッコウ類やセッコウ類とＣ−Ａ等と
を併用して添加した場合も、その無水物換算の合計量
で、セメント１００重量部に対して多くても２．５重量
部であり、０．１〜２．０重量部が好ましく、最も好ま
しくは０．２〜１．５重量部である。０．１重量部未満
では短時間強度の発現効果が小さくなるので好ましくな
く、２．５重量部を超えるようになると長期強度の低下
が著しく、また、同じ種類のセメントでも、その銘柄や
ロットの違いによっても急結する場合もあるので好まし
くない。
独添加の場合も、セッコウ類やセッコウ類とＣ−Ａ等と
を併用して添加した場合も、その無水物換算の合計量
で、セメント１００重量部に対して多くても２．５重量
部であり、０．１〜２．０重量部が好ましく、最も好ま
しくは０．２〜１．５重量部である。０．１重量部未満
では短時間強度の発現効果が小さくなるので好ましくな
く、２．５重量部を超えるようになると長期強度の低下
が著しく、また、同じ種類のセメントでも、その銘柄や
ロットの違いによっても急結する場合もあるので好まし
くない。
【００３９】さらに、チオ硫酸塩等の添加量は、セッコ
ウ類や、セッコウ類とＣ−Ａ等、バン土類等や、バン土
類等とセッコウ類、バン土類等とセッコウ類とＣ−Ａ等
との併用の有無に拘らずセメント１００重量部に対して
無水物換算で０．１〜３重量部であり、好ましくは０．
２〜２重量部、最も好ましくは０．３〜１．５重量部で
ある。０．１重量部未満では短時間強度は得られ難く、
３重量部を超えるとセッコウ類と併用しても長期強度の
低下が著しくなるだけでなく急結する成分もあるので好
ましくない。
ウ類や、セッコウ類とＣ−Ａ等、バン土類等や、バン土
類等とセッコウ類、バン土類等とセッコウ類とＣ−Ａ等
との併用の有無に拘らずセメント１００重量部に対して
無水物換算で０．１〜３重量部であり、好ましくは０．
２〜２重量部、最も好ましくは０．３〜１．５重量部で
ある。０．１重量部未満では短時間強度は得られ難く、
３重量部を超えるとセッコウ類と併用しても長期強度の
低下が著しくなるだけでなく急結する成分もあるので好
ましくない。
【００４０】本発明において、凝結促進剤（材）は粉末
状態で添加しても良いが、懸濁液や水溶液で添加すると
コンクリートへの分散性が良くなり、コンクリートの強
度発現効果も向上し、短時間強度や長期強度も高くなる
ので好ましい。この際、懸濁又は溶解する水は一次コン
クリートを練るのに残った練混ぜ水の一部又は全量を用
いても良く、減水剤を適量添加しても良い。また、懸濁
液や水溶液の作製はコンクリートを練混ぜる直前に行っ
ても、凝結促進剤（材）の組み合わせによっては数日前
から予め作製して置いても性能は変化しない場合もある
ので適宜運用するものである。
状態で添加しても良いが、懸濁液や水溶液で添加すると
コンクリートへの分散性が良くなり、コンクリートの強
度発現効果も向上し、短時間強度や長期強度も高くなる
ので好ましい。この際、懸濁又は溶解する水は一次コン
クリートを練るのに残った練混ぜ水の一部又は全量を用
いても良く、減水剤を適量添加しても良い。また、懸濁
液や水溶液の作製はコンクリートを練混ぜる直前に行っ
ても、凝結促進剤（材）の組み合わせによっては数日前
から予め作製して置いても性能は変化しない場合もある
ので適宜運用するものである。
【００４１】本発明の二次コンクリートは、必要に応じ
た軟度（スランプ又はスランプフロー）に練混ぜられて
型枠に成形された後、加熱養生される。この際、最高温
度は４０〜１００℃であり、最高温度が高いほど短時間
で脱型強度は得られるが、１００℃を超えると長期強度
の伸びが阻害される傾向が強くなり、４０℃未満では短
時間強度の発現が遅れるので好ましくなく、４５〜９０
℃が好ましく、５０〜８０℃が最も好ましい。
た軟度（スランプ又はスランプフロー）に練混ぜられて
型枠に成形された後、加熱養生される。この際、最高温
度は４０〜１００℃であり、最高温度が高いほど短時間
で脱型強度は得られるが、１００℃を超えると長期強度
の伸びが阻害される傾向が強くなり、４０℃未満では短
時間強度の発現が遅れるので好ましくなく、４５〜９０
℃が好ましく、５０〜８０℃が最も好ましい。
【００４２】また、成形後から加熱養生までの時間や、
昇温時間や昇温方法には特に制限はなく、斜壁のように
円錐系の型枠で拘束が強い場合はすぐ加熱養生を行って
もコンクリートは熱膨張しないし、上部が全てオープン
で拘束の無いプレキャスト板の場合でも４０〜５０℃程
度の熱膨張しない温度範囲で３０分〜１時間プレ養生し
て凝結硬化を促進させてから高温で養生することによっ
て熱膨張の防止と、短時間での脱型強度と優れた長期強
度が得られるものである。
昇温時間や昇温方法には特に制限はなく、斜壁のように
円錐系の型枠で拘束が強い場合はすぐ加熱養生を行って
もコンクリートは熱膨張しないし、上部が全てオープン
で拘束の無いプレキャスト板の場合でも４０〜５０℃程
度の熱膨張しない温度範囲で３０分〜１時間プレ養生し
て凝結硬化を促進させてから高温で養生することによっ
て熱膨張の防止と、短時間での脱型強度と優れた長期強
度が得られるものである。
【００４３】なお、加熱方法も、特に制限されないが、
具体的には常法のように蒸気による加熱でも良いし、養
生槽床面にパイプを配してその中に温度をコントロール
した熱湯や熱い油を通し、雰囲気温度をコントロールさ
せても良い。さらに型枠をジャケットにしてその中に温
度をコントロールした熱湯や熱い油を循環しても良い。
また、型枠を直接的、間接的に電気抵抗を利用して加熱
する等の方法や電磁波等により直接コンクリート内部を
加熱する方法等も採用される。
具体的には常法のように蒸気による加熱でも良いし、養
生槽床面にパイプを配してその中に温度をコントロール
した熱湯や熱い油を通し、雰囲気温度をコントロールさ
せても良い。さらに型枠をジャケットにしてその中に温
度をコントロールした熱湯や熱い油を循環しても良い。
また、型枠を直接的、間接的に電気抵抗を利用して加熱
する等の方法や電磁波等により直接コンクリート内部を
加熱する方法等も採用される。
【００４４】本発明において、より長期強度を向上させ
るためにシリカフュームやメタカオリン及び酸性白土、
活性白土、ゼオライト、ベントナイト等の粘土鉱物の焼
成物（以下、活性シリカ等という）の中の１種又は２種
以上を併用することは好ましい。この場合、シリカフュ
ームや粘土鉱物の焼成物の単独添加する場合の量及び併
用添加する場合の合量で、セメント１００重量部に対し
て１０重量部以下、好ましくは６重量部以下、より好ま
しくは０．２〜３重量部である。０．２重量部未満では
長期強度の改善効果は小さく、１０重量部を超えて添加
してもより一層の改善効果は期待出来ないし、不経済と
なるので好ましくない。なお、活性シリカ等の添加は、
一次コンクリート又は二次コンクリートのいずれの練り
混ぜ時でも良いものである。
るためにシリカフュームやメタカオリン及び酸性白土、
活性白土、ゼオライト、ベントナイト等の粘土鉱物の焼
成物（以下、活性シリカ等という）の中の１種又は２種
以上を併用することは好ましい。この場合、シリカフュ
ームや粘土鉱物の焼成物の単独添加する場合の量及び併
用添加する場合の合量で、セメント１００重量部に対し
て１０重量部以下、好ましくは６重量部以下、より好ま
しくは０．２〜３重量部である。０．２重量部未満では
長期強度の改善効果は小さく、１０重量部を超えて添加
してもより一層の改善効果は期待出来ないし、不経済と
なるので好ましくない。なお、活性シリカ等の添加は、
一次コンクリート又は二次コンクリートのいずれの練り
混ぜ時でも良いものである。
【００４５】本発明のコンクリート製品の製造方法は、
第一工程で先ず単位水量が１００ｋｇ／ｍ3 以下の超硬
練りコンクリートを練混ぜて一次コンクリートを作製す
る。次に、第二工程で一次コンクリートを適当量秤りと
り、少なくとも水、減水剤及び凝結促進剤（材）を添加
して再度練混ぜて軟練りの二次コンクリートを作製す
る。さらに第三工程で二次コンクリートを型枠に成型す
る。
第一工程で先ず単位水量が１００ｋｇ／ｍ3 以下の超硬
練りコンクリートを練混ぜて一次コンクリートを作製す
る。次に、第二工程で一次コンクリートを適当量秤りと
り、少なくとも水、減水剤及び凝結促進剤（材）を添加
して再度練混ぜて軟練りの二次コンクリートを作製す
る。さらに第三工程で二次コンクリートを型枠に成型す
る。
【００４６】上記の様に、本発明は、第一工程で一次コ
ンクリートを練り置きしておき、第二工程でその練り置
きした一次コンクリートを随時に複数回に分けて秤りと
り二次コンクリートを作製することができる。具体的に
は、一次コンクリートを作製する第一工程を１回行なっ
て一次コンクリートを練り置きしておくのに対して、二
次コンクリートを作製する第二工程は複数回行なうこと
ができる。
ンクリートを練り置きしておき、第二工程でその練り置
きした一次コンクリートを随時に複数回に分けて秤りと
り二次コンクリートを作製することができる。具体的に
は、一次コンクリートを作製する第一工程を１回行なっ
て一次コンクリートを練り置きしておくのに対して、二
次コンクリートを作製する第二工程は複数回行なうこと
ができる。
【００４７】さらに、本発明において、特に、コンクリ
ート配合は限定されない。即ち、現在使用されているコ
ンクリート配合に本発明の凝結促進剤（材）を添加し
て、減水剤の添加量によって水セメント比を一定に保つ
ことにより、無混和のコンクリートよりも短時間に脱型
強度が得られ、かつ、無混和の場合と同等以上の長期強
度が得られるものである。
ート配合は限定されない。即ち、現在使用されているコ
ンクリート配合に本発明の凝結促進剤（材）を添加し
て、減水剤の添加量によって水セメント比を一定に保つ
ことにより、無混和のコンクリートよりも短時間に脱型
強度が得られ、かつ、無混和の場合と同等以上の長期強
度が得られるものである。
【００４８】また、本発明におけるセメントとは、各種
ポルトランドセメント、ビーライトセメントの他に、高
炉スラグやフライアッシュ、シリカ等の混和材料を混合
した混合セメントであり、Ｃ11Ａ7 ＣａＦ2 や、非晶質
Ｃ12Ａ7 およびＣＡを多量に含有する急硬性を呈するセ
メントに対しては使用できない。
ポルトランドセメント、ビーライトセメントの他に、高
炉スラグやフライアッシュ、シリカ等の混和材料を混合
した混合セメントであり、Ｃ11Ａ7 ＣａＦ2 や、非晶質
Ｃ12Ａ7 およびＣＡを多量に含有する急硬性を呈するセ
メントに対しては使用できない。
【００４９】本発明のコンクリート製品の製造方法は、
振動成形や遠心力成形するコンクリート製品の製造に好
適であり、例えば、ヒューム管、マンホール（斜壁）、
セグメント、プレキャスト板、ボックスカルバート、ポ
ンツーン、Ｕ字溝、Ｌ型擁壁、梁、桁、道路や陸路用品
及び各種ブロック等が挙げられるが、これらに限られる
ものではない。
振動成形や遠心力成形するコンクリート製品の製造に好
適であり、例えば、ヒューム管、マンホール（斜壁）、
セグメント、プレキャスト板、ボックスカルバート、ポ
ンツーン、Ｕ字溝、Ｌ型擁壁、梁、桁、道路や陸路用品
及び各種ブロック等が挙げられるが、これらに限られる
ものではない。
【００５０】
【実施例】以下、本発明を実施例で詳細に説明するが、
これらに限られるものではない。
これらに限られるものではない。
【００５１】実施例１ 表１のコンクリートの基本配合においてコンクリートを
調製した。セメント、表面水が５％の細骨材（砂）と
０．５％の粗骨材（砕石）を用いて（単位水量で４６ｋ
ｇ／ｍ3 ）、２０リットル分のコンクリートを練混ぜて
一次コンクリートとした。２０分後、一次コンクリート
の中のセメント分に対して、表２〜７に示す様に相当量
のＡＦｔ生成成分であるセッコウ類と、硫酸アルミニウ
ム、仮焼ミョウバン、ミョウバン石を６００℃で仮焼し
たもの（バン土類等）及びＣ−Ａ等やチオ硫酸塩等の凝
結促進剤（材）を任意に組み合わせて、さらに添加量も
変えて、残りの練混ぜ水（単位水量で１１６ｋｇ／
ｍ３）および減水剤を添加して二次コンクリートを練混
ぜた。この際、スランプは減水剤原液の添加量の加減で
調整し、記録した。
調製した。セメント、表面水が５％の細骨材（砂）と
０．５％の粗骨材（砕石）を用いて（単位水量で４６ｋ
ｇ／ｍ3 ）、２０リットル分のコンクリートを練混ぜて
一次コンクリートとした。２０分後、一次コンクリート
の中のセメント分に対して、表２〜７に示す様に相当量
のＡＦｔ生成成分であるセッコウ類と、硫酸アルミニウ
ム、仮焼ミョウバン、ミョウバン石を６００℃で仮焼し
たもの（バン土類等）及びＣ−Ａ等やチオ硫酸塩等の凝
結促進剤（材）を任意に組み合わせて、さらに添加量も
変えて、残りの練混ぜ水（単位水量で１１６ｋｇ／
ｍ３）および減水剤を添加して二次コンクリートを練混
ぜた。この際、スランプは減水剤原液の添加量の加減で
調整し、記録した。
【００５２】
【表１】
【００５３】練混ぜた二次コンクリートをキャップレス
のφ１０ｃｍ×２０ｃｍの型枠に棒状バイブレーターで
成型して、打ち込み面は厚さ２ｃｍの鉄板を乗せて抑え
てから、既に６５℃に設定してある蒸気養生槽に入れ、
２．５時間で取り出し脱型して、直ちに圧縮強度を測定
した。また、２．５時間で脱型した別の供試体を標準養
生して２８日強度を測定した。その結果を表２〜７に示
す。
のφ１０ｃｍ×２０ｃｍの型枠に棒状バイブレーターで
成型して、打ち込み面は厚さ２ｃｍの鉄板を乗せて抑え
てから、既に６５℃に設定してある蒸気養生槽に入れ、
２．５時間で取り出し脱型して、直ちに圧縮強度を測定
した。また、２．５時間で脱型した別の供試体を標準養
生して２８日強度を測定した。その結果を表２〜７に示
す。
【００５４】なお、いずれのコンクリートも練混ぜは２
０±３℃の室内で行い、凝結促進剤（材）等は一次コン
クリートに直接粉末状態で添加して２０秒間空練りして
から前述の要領で、容量３０リットルのパン型の強制練
りミキサーにより１２０秒間練り混ぜた。
０±３℃の室内で行い、凝結促進剤（材）等は一次コン
クリートに直接粉末状態で添加して２０秒間空練りして
から前述の要領で、容量３０リットルのパン型の強制練
りミキサーにより１２０秒間練り混ぜた。
【００５５】また、すべての実施例において、セッコウ
類等の凝結促進剤（材）はセメント１００重量部に対し
て無水物換算した重量部で添加し、さらにバン土類等の
ミョウバン石については純度も換算して添加した。
類等の凝結促進剤（材）はセメント１００重量部に対し
て無水物換算した重量部で添加し、さらにバン土類等の
ミョウバン石については純度も換算して添加した。
【００５６】《使用材料》 （１）コンクリート材料 イ：セメント：普通ポルトランドセメント（日本セメン
ト（株）製） ロ：砂 ：新潟県姫川産 ハ：砕石 ：新潟県姫川産砕石 ニ：減水剤 ：デンカＦＴ５００（電気化学工業（株）
製、ポリアルキルアリルスルホン酸塩系、液体，固形分
４３重量％）
ト（株）製） ロ：砂 ：新潟県姫川産 ハ：砕石 ：新潟県姫川産砕石 ニ：減水剤 ：デンカＦＴ５００（電気化学工業（株）
製、ポリアルキルアリルスルホン酸塩系、液体，固形分
４３重量％）
【００５７】（２）凝結促進剤（材） Ａ：セッコウ類 Ａ−１：ＩＩ型無水セッコウ（フッ酸セッコウ，粉末度
６０００ｃｍ２／ｇ） Ａ−２：二水セッコウ（試薬，粉末度３０００ｃｍ２／
ｇ） Ａ−３：半水セッコウ（試薬，粉末度５４００ｃｍ２／
ｇ） Ａ−４：ＩＩＩ型無水セッコウ（Ａ−２を１８０℃で熱
処理）
６０００ｃｍ２／ｇ） Ａ−２：二水セッコウ（試薬，粉末度３０００ｃｍ２／
ｇ） Ａ−３：半水セッコウ（試薬，粉末度５４００ｃｍ２／
ｇ） Ａ−４：ＩＩＩ型無水セッコウ（Ａ−２を１８０℃で熱
処理）
【００５８】Ｂ：バン土類等 Ｂ−１：硫酸アルミニウム（１８水塩、工業原料，顆粒
状） Ｂ−２：仮焼ミョウバン石（勝光山産，純度９０％，粉
末度１５００ｃｍ2／ｇ） Ｂ−３：カリウムミョウバン（仮焼品）
状） Ｂ−２：仮焼ミョウバン石（勝光山産，純度９０％，粉
末度１５００ｃｍ2／ｇ） Ｂ−３：カリウムミョウバン（仮焼品）
【００５９】Ｃ：Ｃ−Ａ等 Ｃ−１：Ｃ12Ａ7組成物を熔融して急冷して非晶質とし
たもの（粉末度で６０００ｃｍ2／ｇ） Ｃ−２：ＣＡ，市販のアルミナセメント（アルミナ２
号，電気化学工業（株）製） Ｃ−３：アルミン酸ナトリウム（試薬）
たもの（粉末度で６０００ｃｍ2／ｇ） Ｃ−２：ＣＡ，市販のアルミナセメント（アルミナ２
号，電気化学工業（株）製） Ｃ−３：アルミン酸ナトリウム（試薬）
【００６０】Ｄ：チオ硫酸塩等 Ｄ−１：チオ硫酸塩ナトリウム（試薬） Ｄ−２：蟻酸カルシウム （試薬） Ｄ−３：硝酸カルシウム （試薬） Ｄ−４：ロダン酸ナトリウム
【００６１】Ｅ：活性シリカ等 Ｅ−１：シリカフューム（エルケム社産） Ｅ−２：酸性白土の８００℃焼成品（関東ベントナイト
鉱業社産のものを焼成粉砕，粉末度８５００ｃｍ２／
ｇ）
鉱業社産のものを焼成粉砕，粉末度８５００ｃｍ２／
ｇ）
【００６２】
【表２】
【００６３】
【表３】
【００６４】
【表４】
【００６５】
【表５】
【００６６】
【表６】
【００６７】
【表７】
【００６８】（注）上記の表２〜７に示す実験におい
て、２．５時間で強度が出ていない場合は、蒸気養生槽
から取り出して２０℃の室内で翌日まで養生してから脱
型し、その後、標準養生した。
て、２．５時間で強度が出ていない場合は、蒸気養生槽
から取り出して２０℃の室内で翌日まで養生してから脱
型し、その後、標準養生した。
【００６９】表２に示されるように、減水剤のみの比較
例及びＡＦｔを生成させる成分としてセッコウ類のみを
添加した参考例では添加量が多くなるほど２８日強度は
高くなるが、２．５時間で脱型強度は全く得られなく
（実験Ｎｏ．１−１〜１−７）、好ましくないことが示
される。
例及びＡＦｔを生成させる成分としてセッコウ類のみを
添加した参考例では添加量が多くなるほど２８日強度は
高くなるが、２．５時間で脱型強度は全く得られなく
（実験Ｎｏ．１−１〜１−７）、好ましくないことが示
される。
【００７０】バン土類は単独添加でもＡＦｔを生成さ
せ、添加量が多くなるほど脱型強度を高める。脱型強度
は添加量が０．１重量部を超え、０．２重量部以上で顕
著に増大するが、１．５重量部を超えるようになると２
８日強度が低下するようになり、２．５重量部以下が好
ましく、２．０重量部以下がより好ましく、１．５重量
部以下が最も好ましいことが示される（実験Ｎｏ．１−
８〜１−１４）。
せ、添加量が多くなるほど脱型強度を高める。脱型強度
は添加量が０．１重量部を超え、０．２重量部以上で顕
著に増大するが、１．５重量部を超えるようになると２
８日強度が低下するようになり、２．５重量部以下が好
ましく、２．０重量部以下がより好ましく、１．５重量
部以下が最も好ましいことが示される（実験Ｎｏ．１−
８〜１−１４）。
【００７１】セッコウ類とバン土類を併用した場合は、
バン土類の添加量が多くなってもセッコウ類の添加量を
多くすることによって２８日強度は伸びるが、多くなり
過ぎると伸びなくなり、セッコウ類は９重量部以下が好
ましく、０．５〜６重量部がより好ましく、１〜４重量
部が最も好ましいことが示される（実験Ｎｏ．１−１５
〜１−２１）。
バン土類の添加量が多くなってもセッコウ類の添加量を
多くすることによって２８日強度は伸びるが、多くなり
過ぎると伸びなくなり、セッコウ類は９重量部以下が好
ましく、０．５〜６重量部がより好ましく、１〜４重量
部が最も好ましいことが示される（実験Ｎｏ．１−１５
〜１−２１）。
【００７２】セッコウ類の添加量に対してバン土類等の
添加量が多い場合は、２．５時間の脱型強度は高いが、
２８日強度の伸びが抑えられ、逆の場合は２．５時間の
脱型強度は抑えられるが、２８日強度は伸びる傾向とな
っている。（実験Ｎｏ．１−２２〜１−２５）。
添加量が多い場合は、２．５時間の脱型強度は高いが、
２８日強度の伸びが抑えられ、逆の場合は２．５時間の
脱型強度は抑えられるが、２８日強度は伸びる傾向とな
っている。（実験Ｎｏ．１−２２〜１−２５）。
【００７３】セッコウ類の種類を変えた場合もバン土類
等との併用では、２．５時間の脱型強度及び２８日強度
はほぼ同様の値が示されるが、ＩＩ型無水セッコウの２
８日強度のみ高くなる傾向が示される。（実験Ｎｏ．１
−１７、実験Ｎｏ．１−２６〜１−２８）。バン土類等
の種類を変えた場合も２．５時間の脱型強度と２８日強
度の発現は同様の傾向となっている（実験Ｎｏ．１−１
５〜１−２１、実験Ｎｏ．１−２９〜１−３８）。
等との併用では、２．５時間の脱型強度及び２８日強度
はほぼ同様の値が示されるが、ＩＩ型無水セッコウの２
８日強度のみ高くなる傾向が示される。（実験Ｎｏ．１
−１７、実験Ｎｏ．１−２６〜１−２８）。バン土類等
の種類を変えた場合も２．５時間の脱型強度と２８日強
度の発現は同様の傾向となっている（実験Ｎｏ．１−１
５〜１−２１、実験Ｎｏ．１−２９〜１−３８）。
【００７４】Ｃ−Ａ等がカルシウムアルミネートの場合
はセッコウ類の配合割合が少なくなると長期強度が伸び
なくなり、多くなると短時間強度が小さくなる傾向が示
され、Ｃ−Ａ等／セッコウ類の重量比で１／０．８〜１
／２の範囲が最も良いことが示される（実験Ｎｏ．１−
３９〜１−４３）。
はセッコウ類の配合割合が少なくなると長期強度が伸び
なくなり、多くなると短時間強度が小さくなる傾向が示
され、Ｃ−Ａ等／セッコウ類の重量比で１／０．８〜１
／２の範囲が最も良いことが示される（実験Ｎｏ．１−
３９〜１−４３）。
【００７５】また、Ｃ−Ａ等とセッコウ類の合量では短
時間強度と長期強度のバランスから１．８〜１２重量部
の範囲が好ましいことが示される（実験Ｎｏ．１−４４
〜１−４９）。
時間強度と長期強度のバランスから１．８〜１２重量部
の範囲が好ましいことが示される（実験Ｎｏ．１−４４
〜１−４９）。
【００７６】また、適量のセッコウ類とバン土類とＣ−
Ａ等の組み合わせ、及び、バン土類とＣ−Ａ等の組み合
わせでは短時間強度がより高くなり、かつ、長期強度の
伸びに大きな影響を与えないのでより好ましいものであ
る（実験Ｎｏ．１−５０，１−５１，１−５３）。
Ａ等の組み合わせ、及び、バン土類とＣ−Ａ等の組み合
わせでは短時間強度がより高くなり、かつ、長期強度の
伸びに大きな影響を与えないのでより好ましいものであ
る（実験Ｎｏ．１−５０，１−５１，１−５３）。
【００７７】チオ硫酸塩等は添加量が多くなるほど短時
間強度の発現を促進するが、長期強度は低下する傾向が
示され、特に、０．３重量部以上で短時間強度は高くな
り、１．５重量部を超えると長期強度の低下が大きくな
る（実験Ｎｏ．１−５４〜１−６１）。セッコウ類との
併用では長期強度の低下が防止でき、短時間強度と長期
強度のバランスが良くなることが示される（実験Ｎｏ．
１−６５〜１−６８）。
間強度の発現を促進するが、長期強度は低下する傾向が
示され、特に、０．３重量部以上で短時間強度は高くな
り、１．５重量部を超えると長期強度の低下が大きくな
る（実験Ｎｏ．１−５４〜１−６１）。セッコウ類との
併用では長期強度の低下が防止でき、短時間強度と長期
強度のバランスが良くなることが示される（実験Ｎｏ．
１−６５〜１−６８）。
【００７８】なお、適量のチオ硫酸塩等とセッコウ類、
バン土類、Ｃ−Ａ等１又は２種以上の組み合わせは短時
間強度がより高くなり、かつ、長期強度の伸びに大きな
影響を与えないのでより好ましい（実験Ｎｏ．１−６９
〜１−７２）。
バン土類、Ｃ−Ａ等１又は２種以上の組み合わせは短時
間強度がより高くなり、かつ、長期強度の伸びに大きな
影響を与えないのでより好ましい（実験Ｎｏ．１−６９
〜１−７２）。
【００７９】実施例２ 実施例１の実験Ｎｏ．１−１６の凝結促進剤（材）の配
合例を用いて、細骨材と粗骨材の表面水を調節して、単
位水量に換算して０，２０，３０，６０，７０，９０，
１００，１２０ｋｇ／ｍ3 として一次コンクリートを練
り混ぜた以外は、実施例１と同様の試験を行った結果を
表８に示す。
合例を用いて、細骨材と粗骨材の表面水を調節して、単
位水量に換算して０，２０，３０，６０，７０，９０，
１００，１２０ｋｇ／ｍ3 として一次コンクリートを練
り混ぜた以外は、実施例１と同様の試験を行った結果を
表８に示す。
【００８０】
【表８】
【００８１】一次コンクリートの単位水量を増加させて
行くと、二次コンクリートでは同一全水量で同一スラン
プを得るのに減水剤量が少なくなる傾向が示され、それ
に伴って短時間強度の発現と長期強度の伸びが改善され
るが、多くなり過ぎると一次コンクリートは増粒し、二
次コンクリートの練り混ぜで良く分散しないためか、短
時間強度も長期強度も低下するようになり、単位水量の
上限は１００ｋｇ／ｍ3 であることが示される。なお、
発塵防止と骨材の表面水だけで簡単に練り混ぜるという
観点から２０〜９０ｋｇ／ｍ3 が好ましい。
行くと、二次コンクリートでは同一全水量で同一スラン
プを得るのに減水剤量が少なくなる傾向が示され、それ
に伴って短時間強度の発現と長期強度の伸びが改善され
るが、多くなり過ぎると一次コンクリートは増粒し、二
次コンクリートの練り混ぜで良く分散しないためか、短
時間強度も長期強度も低下するようになり、単位水量の
上限は１００ｋｇ／ｍ3 であることが示される。なお、
発塵防止と骨材の表面水だけで簡単に練り混ぜるという
観点から２０〜９０ｋｇ／ｍ3 が好ましい。
【００８２】実施例３ 実験Ｎｏ．１−１０，１−１７，１−４１，１−５０，
１−６９の凝結促進剤（材）を、練り混ぜ水に懸濁して
二次コンクリートを練り混ぜた以外は実施例１と同様の
試験を行った。その結果を表９に示す。
１−６９の凝結促進剤（材）を、練り混ぜ水に懸濁して
二次コンクリートを練り混ぜた以外は実施例１と同様の
試験を行った。その結果を表９に示す。
【００８３】
【表９】
【００８４】実施例１の粉末添加に対して、懸濁液で添
加した方が短時間強度も長期強度も高くなる傾向が示さ
れ、懸濁液での添加はより好ましいものである。
加した方が短時間強度も長期強度も高くなる傾向が示さ
れ、懸濁液での添加はより好ましいものである。
【００８５】実施例４ 実施例１の実験Ｎｏ．１−１８の凝結促進剤（材）の配
合例を用いて、養生温度を４０，４５，５０，７０，８
０，９０，１００℃に設定した養生槽で養生した以外は
実施例１と同様の試験を行った結果を表１０に示す。
合例を用いて、養生温度を４０，４５，５０，７０，８
０，９０，１００℃に設定した養生槽で養生した以外は
実施例１と同様の試験を行った結果を表１０に示す。
【００８６】
【表１０】
【００８７】蒸気養生温度は高くなるほど短時間強度は
発現するが、高くなり過ぎると長期強度の伸びを害すよ
うになり、両者のバランスでより好ましくは４５〜９０
℃、最も好ましくは５０〜８０℃であるとが示される。
発現するが、高くなり過ぎると長期強度の伸びを害すよ
うになり、両者のバランスでより好ましくは４５〜９０
℃、最も好ましくは５０〜８０℃であるとが示される。
【００８８】実施例５ 実施例２の実験Ｎｏ．２−５の一次コンクリートを放置
して３０，４０，６０，９０分後に二次コンクリートを
練混ぜた以外は実施例１と同様の試験を行った結果を表
１１に示す。
して３０，４０，６０，９０分後に二次コンクリートを
練混ぜた以外は実施例１と同様の試験を行った結果を表
１１に示す。
【００８９】
【表１１】
【００９０】一次コンクリートの放置時間が長くなるほ
ど二次コンクリートでは同一全水量で同一スランプを得
るのに減水剤量は少なくなる傾向があり、短時間強度も
高くなるが長期強度は僅かづつ低下する。しかしなが
ら、処理時間が９０分程度であれば特に、問題ないこと
が示される。これによりコンクリートの連続的に供給と
処理が可能となり、自動化等のラインを構築する場合は
作業効率が著しく向上するものである。
ど二次コンクリートでは同一全水量で同一スランプを得
るのに減水剤量は少なくなる傾向があり、短時間強度も
高くなるが長期強度は僅かづつ低下する。しかしなが
ら、処理時間が９０分程度であれば特に、問題ないこと
が示される。これによりコンクリートの連続的に供給と
処理が可能となり、自動化等のラインを構築する場合は
作業効率が著しく向上するものである。
【００９１】実施例６ 実施例１の実験Ｎｏ．１−１８の凝結促進剤（材）の配
合例を用いて、活性シリカ等の種類と添加量を変えた以
外は実施例１と同様の試験を行った結果を表１２に示
す。なお、活性シリカ等の添加によりスランプが小さく
なる場合は減水剤原液の後添加で調整した。また、活性
シリカ等は一次コンクリートを練混ぜるときに添加し
た。
合例を用いて、活性シリカ等の種類と添加量を変えた以
外は実施例１と同様の試験を行った結果を表１２に示
す。なお、活性シリカ等の添加によりスランプが小さく
なる場合は減水剤原液の後添加で調整した。また、活性
シリカ等は一次コンクリートを練混ぜるときに添加し
た。
【００９２】
【表１２】 （注）活性シリカ等の添加量（重量部）はセメント１０
０重量部に対しての添加量である。
０重量部に対しての添加量である。
【００９３】活性シリカ等は０．２重量部の少ない添加
量が短時間強度と長期強度の増大効果を示すが、６重量
部を超えて添加すると短時間強度は低下する傾向が認め
られる。これは同一スランプとするために必要な減水剤
量が増加するためである。さらに長期強度の伸びも頭打
ちとなることが示される。
量が短時間強度と長期強度の増大効果を示すが、６重量
部を超えて添加すると短時間強度は低下する傾向が認め
られる。これは同一スランプとするために必要な減水剤
量が増加するためである。さらに長期強度の伸びも頭打
ちとなることが示される。
【００９４】
【発明の効果】以上説明した様に、本発明によれば、一
次コンクリートの単位水量を１００ｋｇ／ｍ3 以下とし
て超硬練りコンクリートとし、そこから適宜必要分のコ
ンクリートを秤り取り、減水剤と凝結促進剤（材）と残
りの練混ぜ水で軟練りコンクリートを練混ぜて成形する
ことにより、作業効率の良いコンクリート製品の製造が
可能となる。また、このコンクリートを４０〜１００℃
で加熱養生することにより、短時間強度と長期強度の優
れたコンクリート製品の製造が可能となる。
次コンクリートの単位水量を１００ｋｇ／ｍ3 以下とし
て超硬練りコンクリートとし、そこから適宜必要分のコ
ンクリートを秤り取り、減水剤と凝結促進剤（材）と残
りの練混ぜ水で軟練りコンクリートを練混ぜて成形する
ことにより、作業効率の良いコンクリート製品の製造が
可能となる。また、このコンクリートを４０〜１００℃
で加熱養生することにより、短時間強度と長期強度の優
れたコンクリート製品の製造が可能となる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 24:16 24:04 22:08） 103:12 (72)発明者 柴田 哲保 東京都新宿区西新宿１丁目22番２号 羽田 ヒューム管株式会社内 (72)発明者 島村 敬之 東京都新宿区西新宿１丁目22番２号 羽田 ヒューム管株式会社内 (72)発明者 村瀬 優 東京都新宿区西新宿１丁目22番２号 羽田 ヒューム管株式会社内 (72)発明者 芹澤 宏悦 東京都新宿区西新宿１丁目22番２号 羽田 ヒューム管株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 単位水量が１００ｋｇ／ｍ3 以下の超硬
練りコンクリートを練混ぜて一次コンクリートを作製す
る工程、該一次コンクリートを適当量秤りとり、少なく
とも水、減水剤及び凝結促進剤（材）を添加して再度練
混ぜて軟練りの二次コンクリートを作製する工程、該二
次コンクリートを型枠に成型する工程を有することを特
徴とするコンクリート製品の製造方法。 - 【請求項２】 前記一次コンクリートを作製する工程が
１回に対して、二次コンクリートを作製する工程が複数
回である請求項１記載のコンクリート製品の製造方法。 - 【請求項３】 前記一次コンクリートを練り置きし、該
練り置きした一次コンクリートを複数回に分けて秤りと
り二次コンクリートを作製する請求項１または２記載の
コンクリート製品の製造方法。 - 【請求項４】 前記一次コンクリートを、複数回に分け
て時間的に間隔を置いて適当量秤りとり二次コンクリー
トを作製する請求項１乃至３のいずれかの項に記載のコ
ンクリート製品の製造方法。 - 【請求項５】 前記凝結促進剤（材）がエトリンガイト
を生成する成分及びチオ硫酸塩、ロダン酸塩、蟻酸塩、
硝酸塩の中の塩類の一種又は二種以上からなる請求項１
記載のコンクリート製品の製造方法。 - 【請求項６】 前記凝結促進剤（材）を懸濁液又は水溶
液にしてコンクリートに添加して練混ぜる請求項１又は
５記載のコンクリート製品の製造方法。 - 【請求項７】 前記二次コンクリートを型枠に成型後、
４０〜１００℃の加熱養生を行う請求項１記載のコンク
リート製品の製造方法。 - 【請求項８】 前記一次コンクリートは凝結促進剤
（材）を含有しない請求項１記載のコンクリート製品の
製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27328797A JP3628157B2 (ja) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | コンクリート製品の製造方法 |
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| EP98107727A EP0903330B1 (en) | 1997-09-22 | 1998-04-28 | Process for producing a concrete product |
| US09/069,316 US6126875A (en) | 1997-09-22 | 1998-04-29 | Process for producing a concrete product |
| KR1019980016322A KR19990029185A (ko) | 1997-09-22 | 1998-05-07 | 콘크리트 제품의 제조방법 |
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| TW087108157A TW383293B (en) | 1997-09-22 | 1998-05-26 | Process for producing a concrete product |
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|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|
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Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
| JP2009179854A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corp | 鉄含有ダスト塊成化物の製造方法 |
| WO2012098626A1 (ja) * | 2011-01-19 | 2012-07-26 | 會澤高圧コンクリート株式会社 | コンクリートの製造方法 |
| JP2015178435A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 住友大阪セメント株式会社 | 養生方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JP3445932B2 (ja) * | 1998-04-17 | 2003-09-16 | 新東京国際空港公団 | 打継用コンクリート及び該打継用コンクリートを用いた打ち継ぎ工法 |
| KR100837763B1 (ko) * | 2007-12-17 | 2008-06-13 | 주식회사 포이닉스 | 논 슬립형 노면 포장재 조성물 |
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|---|---|---|---|---|
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| ES2020793A6 (es) * | 1990-10-04 | 1991-09-16 | Madera Iglesias Jose Ramon | Hormigon seco a granel y su procedimiento de obtencion. |
| JPH05171192A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-07-09 | Kao Corp | 漂白剤及び漂白洗浄剤組成物 |
| CA2110658A1 (en) * | 1992-12-16 | 1994-06-17 | Theodor A. Burge | Thixotroping and set-accelerating additive for mixtures containing a hydraulic binder, process using the additive, apparatus for preparing the mixtures containing a hydraulic binder as well as the additive |
| DE4428692C2 (de) * | 1994-08-12 | 1996-09-05 | Dyckerhoff Ag | Trockengemenge zur Herstellung einer Zementsuspension sowie Verfahren zu seiner Herstellung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| US5531825A (en) * | 1995-06-07 | 1996-07-02 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Hydraulic cement set accelerators based on nitroalcohols |
| JPH0957738A (ja) * | 1995-08-22 | 1997-03-04 | Nikko Co Ltd | 高流動コンクリートの混練方法 |
| JPH09109137A (ja) * | 1995-10-23 | 1997-04-28 | Shimizu Corp | 球状化セメントを使用したモルタル、コンクリート等セメント水和硬化物の製造法 |
-
1997
- 1997-09-22 JP JP27328797A patent/JP3628157B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-04-28 DE DE69817489T patent/DE69817489T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-04-28 EP EP98107727A patent/EP0903330B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-04-29 US US09/069,316 patent/US6126875A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-05-07 KR KR1019980016322A patent/KR19990029185A/ko active IP Right Grant
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- 1998-05-26 TW TW087108157A patent/TW383293B/zh not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009179854A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corp | 鉄含有ダスト塊成化物の製造方法 |
| WO2012098626A1 (ja) * | 2011-01-19 | 2012-07-26 | 會澤高圧コンクリート株式会社 | コンクリートの製造方法 |
| JP2015178435A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 住友大阪セメント株式会社 | 養生方法 |
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