KR0144832B1 - 고부착, 고강도 이형봉강 및 그 제조방법 - Google Patents

고부착, 고강도 이형봉강 및 그 제조방법

Info

Publication number
KR0144832B1
KR0144832B1 KR1019940017790A KR19940017790A KR0144832B1 KR 0144832 B1 KR0144832 B1 KR 0144832B1 KR 1019940017790 A KR1019940017790 A KR 1019940017790A KR 19940017790 A KR19940017790 A KR 19940017790A KR 0144832 B1 KR0144832 B1 KR 0144832B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
bar
spiral
rolled
concrete
strength
Prior art date
Application number
KR1019940017790A
Other languages
English (en)
Other versions
KR950032655A (ko
Inventor
유끼오 무라야마
에이지 야마시따
Original Assignee
오오따니 시게히사
고슈우하네쓰렌 가부시끼가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP11340394A external-priority patent/JP2704834B2/ja
Priority claimed from JP11340494A external-priority patent/JP2733739B2/ja
Application filed by 오오따니 시게히사, 고슈우하네쓰렌 가부시끼가이샤 filed Critical 오오따니 시게히사
Publication of KR950032655A publication Critical patent/KR950032655A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR0144832B1 publication Critical patent/KR0144832B1/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/163—Rolling or cold-forming of concrete reinforcement bars or wire ; Rolls therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C3/00—Profiling tools for metal drawing; Combinations of dies and mandrels
    • B21C3/02—Dies; Selection of material therefor; Cleaning thereof
    • B21C3/04—Dies; Selection of material therefor; Cleaning thereof with non-adjustable section
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
    • B21H3/00—Making helical bodies or bodies having parts of helical shape
    • B21H3/02—Making helical bodies or bodies having parts of helical shape external screw-threads ; Making dies for thread rolling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)

Abstract

본 발명은 고강도 이형봉강 및 그 제조방법에 관한 것으로, 열간압연에 의하여 외경에 나선상 돌기를 갖는 마디압연가공된 콘크리트용 이형봉강 또는 선재의 소재를 상기 열간압연마디가 남는 것같은 감면률로 진원가공(眞圓加工)하고 상기 열간압연된 나선상 돌기의 마디의 나선 비틀림방향과 반대비틀림방향의 복수마디의 나선상 홈을 낸 후에 담금질·뜨임열처리를 하여 콘크리트용 철근, 특히 PS콘크리트(prestressed concrete)용 철근으로서 전조나사가공 또는 크로스 와이어 용접등을 하여 사용되고 또 콘크리트와의 부착강도가 필요하게 되는 고강도 이형봉강을 제공하는 것이다.

Description

고부착·고강도 이형봉강 및 그 제조방법
제1도는 본 발명 실시예의 고부착·고강도 이형봉강의 외관도,
제2도는 본 발명 실시예의 제조공정도,
제3도는 본 발명 실시예의 열압 이형봉강소재의 단면도,
제4도는 본 발명 실시예의 돌기가 없는 다이스로 인발한 홈없는 이형봉강의 단면도,
제5도는 본 발명 실시예의 돌기가 부착된 다이스로 인발한 홈붙이 이형봉강의 단면도,
제6도는 본 발명 실시예의 콘크리트부착강도시험의 공시체의 단면도,
제7도는 본 발명 실시예의 콘크리트부착강도시험의 시험장치의 개념도,
제8도는 본 발명 실시예의 콘크리트부착강도시험의 시험결과를 나타낸 그래프,
제9도는 본 발명 실시예의 내경에 나선상 돌기를 부착한 인발다이스의 사시도,
제10도는 소재인 열간압연 이형봉강의 외관도,
제11도는 본 발명 실시예의 고부착·고강도 이형봉강의 두부압조 가공형상을 나타낸 도면,
제12도는 본 발명 실시예에 사용한 연속담금질·뜨임장치의 개념도이다.
*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1:열간압연 이형봉강소재 2:인발이형봉강
4:부착강도시험의 공시체 5:콘크리트 입방체
6:철근 7:시험이형봉강
11:마디(knot) 12:리브
13:나선상 홈 21:둥근 다이스
22:나선상 돌기 30:연속담금질·뜨임장치
31:핀치롤 32:종단교정롤
33:횡단교정롤 34:핀치롤
35:고주파유도가열코일 36:수냉재킷
37:고주파유도가열코일 38:수냉재킷
39:핀치롤 41:받침대
42:구면좌(球面座) 43:구면와셔
44:클램프 45:다이얼 게이지
46:증폭기 47:XY레코더
본 발명은 토목·건축콘크리트용 철근 또는 PS 콘크리트(prestressed concre te)용 강재(鋼材)로서의 주근 및 보조근 기타 어스앵커 등 전조나 사가공 또는 크로스 와이어 용접하여 사용되고 또 콘크리트와의 부착강도가 필요하게 되는 고강도 이형봉강 및 그 제조방법에 관한 것이다.
종래의 콘크리트용 이형봉강은 제10도의 열압 이형봉강(1)과 같이 봉강의 표면에 열간압연에 의하여 일정간격으로 돌기상의 마디(11)를 형성하여 콘크리트와의 부착강도를 높인 것이 사용되고 있다.
그러나 이들 열간압연상태 그대로의 이형봉강은 돌기의 높이가 높아서 콘크리트의 부착력은 크나 열간압연 때문에 진원도(眞圓度)가 좋지 않고, 또 상하압연롤의 틈새를 두기 때문에 압연방향으로 2개의 리브(12)가 발생하여 압연상태 그대로는 단말의 나사전조가공이 어려우며, 또한 크로스 와이어 용접시의 전극의 접촉불량에 의하여 용접성이 나쁘고, 더욱이 코일재를 직선재로 하는 경우의 교정 롤에 의한 교정이나 피드 롤로에 의한 연속이송처리가 어렵다는 등의 결점이 있었다. 특히 열처리한 PS콘크리트용 강재등의 고강도 이형봉강에서는 강재의 경도가 높기 때문에 진원도가 나쁘면 그대로 나사전조가공은 불가능하여 보조나사절삭 가공을 한 후에 나사전조가공을 하지 않으면 안되었다. 한편 이 결점을 해결하기 위하여 스킨 패스(skin-pass)가공하여 진원도를 향상시킨 경우는 마디가 찌부러져서 마디의 높이가 낮아져 콘크리트와의 결합력이 작아지는 결점이 있었다.
그래서 본 발명은 열간압연으로 마디를 형성하여 이형가공한 열압 이형봉강에 다시 가벼운 와이어 드로잉 가공을 하여 콘크리트강봉단면의 진원도를 향상시켜 나사전조등의 이차가공을 용이하게 하여 시행시의 용접작업성등을 향상시킨 고부착·고강도 이형봉강 및 그 제조방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한 다시 복수마디의 새로운 나선상 홈을 형성하여 콘크리트와의 결합력을 보강한 고부착·고강도 이형봉강 및 그 제조방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위하여 본 발명은 열간압연에 의하여 외경에 나선상 돌기를 갖는 마디압연가공된 콘크리트용 이형봉강 또는 선재의 소재를 상기 열간압연마디가 남는 것같은 감면률로 진원가공한 후 담금질·뜨임열처리를 한 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강을 제공한다.
또한 상기 진원가공시에 상기 열간압연된 나선상 돌기의 마디의 나선비틀림방향과 반대비틀림방향의 복수마디의 나선상 홈을 낸 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강을 제공한다.
더욱이 중량비로 C:0.1~0.6%, Si:0.15~2.00%, Mn:0.6~2.00%, Cr:0.6%이하를 포함하고 잔부가 철 및 불가피불순물로 된 5~50mm직경의 강봉 또는 선재로서, 인장강도 930N/mm2이상, 항복점 785N/mm2이상으로 열처리를 한 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강을 제공한다.
또한 열간압연에 의하여 외경에 나선상 돌기를 갖는 마디압연가공 된 콘크리트용 이형봉강 또는 이형선재를 상기 열간압연마디가 남는 것 같은 감면률로 인발한 후, 상기 봉강 또는 선재를 연속이송하면서 고주파유도가열수단 또는 직접통전수단에 의하여 전체단면을 담금질온도까지 급속가열한 후 급속냉각하여 담금질하고, 다시 고주파유도가열수단 또는 직접통전수단에 의하여 뜨임온도까지 급속가열한 후 급속냉각하여 뜨임처리를 하는 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강의 제조방법을 제공한다.
또 상기 인발가공시 내경에 상기 마디의 나선비틀림방향과 반대방향의 비틀린 복수마디의 나선상 돌기를 갖는 둥근 다이스를 사용하여 상기 열간압연마디가 남는 것같은 감면률로 인발한 후 상기 열처리를 하는 것을 특징으로 하는 청구항 2 또는 3에 기재한 고부착·고강도 이형봉강의 제조방법을 제공한다.
본 발명의 구성에 있어서, 열간압연에 의하여 외경에 나선상 돌기를 갖는 마디압연가공된 콘크리트용 이형봉강 또는 선재를 사용한 것은 열간압연상태 그대로는 진원도가 나쁘나, 이미 소재에서 마디를 가지므로 다음 공정을 줄일 수 있어 용이하게 높은 콘크리트 부착력을 갖는 이형봉강이 얻어지기 때문이다. 또한 상기 열간압연마디의 높이를 어느 정도 남길 것인지는 이형봉강의 기준직경, 마디의 높이와 다이스의 내경으로 정해지나, 높은 콘크리트 부착력을 얻기 위해서는 진원도가 달성되는 최소한의 감면률가공에 그쳐 열간압연마디의 높이를 가능한한 남기는 것이 바람직하다. 본 발명은 실험결과로는 본래의 마디높이의 40%이상 남는 감면률로 진원가공하는 것이 바람직하다.
또한 외경에 복수마디의 나선상 홈을 새로 가공하면 진원가공에 의하여 마디의 높이가 감소하여 콘크리트 부착력이 감소하는 것이 보상된다. 이 때 새로운 나선상 홈이 상기 열간압연마디의 방향과 같으면 상기 마디의 저부에 새로운 나선상 홈이 숨어 콘크리트 부착력 증가의 효력을 감퇴시키므로 상기 열간압연마디의 나선비틀림방향과 반대방향의비틀린 복수마디의 나선상 홈을 냄으로써 열간압연마디와 새로 형성한 나선상 홈의 콘크리트 부착력의 상승(相乘)효과가 작용한다. 또한 담금질, 뜨임열처리를 함으로써 필요로 하는 기계적 강도가 얻어진다.
이형봉강소재의 성분을 한정한 것은 다음과 같은 이유에 의한 것이다. C를 중량비로 0.1~0.6% 로 한 것은 0.1%이하에서는 담금질에 의하여 소요강도를 얻을 수 없고 0.6%이상에서는 인성이 저하되기 때문이다. 또한 Si는 고온풀림현상을 줄이는 데 유효한 성분이며, Si량을 0.15~2.00%로 하는 것은 0.15%이하에서는 고온풀림현상의 저감효과를 얻을 수 없고 2.00%이상에서는 인성이 저하되기 때문이다. Mn량을 0.6~2.00%로 하는 것은 담글질성 향상을 위함이며, 0.6%이하에서는 효과가 불충분하고 2.00%이상에서는 담금질후의 잔류오스테나이트(retainedaustenite)가 증가하기 때문이다. Cr은 담금질성을 증가시키고 뜨임저항을 크게 하나, Cr량 0.6%이상은 경제적으로 불리하고 또 소경의 봉강에서는 Cr을 첨가하지 않아도 소요성질이 얻어진다.
치수를 5~50mm 직경으로 한정하는 것은 통상적으로 콘크리트용 고강도 이형봉강으로서 사용되는 범위이기 때문이다. 또 강도를 인장강도 930N/mm2이상, 항복점 785N/mm2이상으로 열처리하는 것은 PS콘크리트용 봉강에 요구되는 강도를 얻기 위함이다.
본 발명의 제조방법에 있어서, 진원가공방법은 어떤 방법이라도 좋으나, 다이스에 의한 인발가공이 대량생상에 적합하며, 특히 내경에 복수마디의 나선상 돌기를 갖는 둥근 다이스를 사용하여 인발을 하는 것은 진원가공과 복수마디의 나선상홈가공을 동시에 하는 방법으로서 대량 생산면에서 유리하다. 또한 고주파유도가열수단 또는 직접통전수단에 의하여 연속적으로 담금질, 뜨임열처리를 함으로써 균일한 품질의 대량생산이 용이해진다.
이하에 본 발명의 일실시예에 대하여 구체적으로 설명한다.
본 발명 고부착·고강도 이형봉강(이하에 단지 고강도 이형봉강이라함)은 제2도의 공정에 의하여 제조된다. 즉 소재공정에서 코일상으로 감긴 제10도 형상의 열간압연 이형봉강 또는 선재(이하에 단지 열압이형봉강이라 함)를 사용한다. 다음 탈스케일공정에 있어서, 많은 롤교정기등을 통하여 표면의 스케일이 제거된다. 다음에 인발공정에 있어서, 소정의 둥근 다이스에 의하여 냉간으로 인발을 한다. 그 다음에 담금질공정에 있어서, 고주파유도가열수단 또는 직접통전수단에 의하여 연속적으로 담금질온도까지 가열되고 수냉에 의하여 급속냉각하여 담글질된다. 그 후 뜨임공정에 있어서, 마찬가지로 고주파유도가열수단 또는 직접통전수단에 의하여 연속적으로 뜨임온도까지 가열하여 뜨임처리되어 급속냉각된다. 그리고 가공공정에서 선재는 코일화되고 봉재는 직선 그대로 정척(定尺)으로 절단, 나사가공등되어 검사공정을 거쳐 완성품으로 출하된다.
본 실시예에서는 소재로서 제10도에 나타낸 형상의 우측나선 약30도의 나선상 돌기의 마디를 갖는 JIS3112에 규정하는 공칭 직경9.53mm의 통칭 D10의 열압 이형봉강을 사용했다. 그 열압 이형봉강의 화학성분을 표1에 나타냈다.
또한 그 단면형상을 제3도에 나타냈다. 즉 제3도에 있어서, 봉강의 몸통부 직경은 8.85~8.90mmΦ, 리브의 높이는 0.36~0.38mm, 마디의 높이는 0.58~0.63mm였다.
이 열압 이형보강을 한 개는 내경 9.10mmΦ의 내경에 돌기가 없는 둥근 다이스이고 다른 한 개는 제9도에 나타낸 내경 9.20mmΦ로 내경에 좌측비틀림각 18도의 6마디의 나선상 돌기(22)를 갖는 둥근 다이스(21)를 사용하여 냉간으로 인발가공을 하였다. 인발가공후의 봉강의 단면을 돌기가 없는 다이스인발의 경우를 제4도에, 돌기가 부착된 다이스 인발의 경우를 제5도에 나타냈다. 상기 나선상 돌기(22)의 비틀림각 18도는 콘크리트부착성에서는 큰 것이 바람직하나, 비틀림각이 크면 인발가공이 여려워지므로 18도로 한 것이다.
제4도는 돌기가 없는 다이스로 인발한 경우 봉강의 단면도를 나타낸 것이다. 도면과 같이 몸통부 직경은 소재와 다름없으나 리브(12) 및 마디(11)의 정점이 약간 평평해져서 리브(12)의 높이는 0.24~0.28mm로 원높이의 63~78%가, 마디(11)의 높이는 0.25~0.30mm로 원높이의 40~52%가 되었다. 이것에 의하여 진원도는 향상되고 나사전조성등이 개선되었다. 열압 이형봉강에 비하여 마디의 높이가 저하되었기 때문에 콘크리트 부착력은 약간 감소하였는데, 그 시험결과는 후술한다.
제5도는 내경에 나선상 돌기를 갖는 둥근 다이스를 사용하여 냉간인발가공한 경우 봉강의 단면도를 나타낸 것이다. 도면과 같이 상기 돌기가 없는 다이스가 9.10mmΦ 였던데 대하여 돌기가 부착된 다이스는 9.20mmΦ이기 때문에 리브(12) 및마디(11)의 치수는 상기 돌기가 없는 다이스의 경우보다 약간 크나, 도면에 나타낸 바와 같이 외경에 좌측나선 18도 각도의 폭1.3mm, 깊이0.40mm의 6마디의 나선상 홈(13)이 형성되어 있다. 제1도에 그 외관도를 나타냈다. 즉 제1도의 홈붙이 인발이형봉강(2)과 같이 외경에 상기 열압이형봉강의 우측나선 30도의 마디와 그 반대의 좌측나선 18도의 나선홈이 형성된다. 이 나선 홈으로 인발에 의하여 열압 이형봉강의 마디높이가 감소하여 콘크리트 부착력이 저하되는 것이 보상된다.
상기 인발가공한 이형봉강의 콘크리트와의 부착강도 시험을 [일본콘크리트공학협회의 방법(안)에 의거하여 시행했다. 공시체는 제6도에 나타냈다. 도면에 있어서, 공시체(4)는 10cm입방의 콘크리트 입방체(5)중심에 시험재인 이형봉강(7)을 배치하고 그 주위에 권경 8cm, 나선피치 a=4cm인 6mm 직경의 철근(6)(단부는 수평으로 1.5권으로 하여 0.5권은 버리는 것으로 했음)을 배근했다. 또한 콘크리트는 횡타(橫打)(봉강을 수평으로 배근함)로 하고 콘크리트의 품질은 하기와 같이 하였다.
시험은 30t 인장시험기를 사용하여 제7도의 방법으로 하였다. 도면에 있어서, 인장시험기 고정부의 받침대(41)상에 구면좌(球面座)(42), 구면와셔(43)를 통하여 공시체(4)를 재치하고 클램프(44)에 의하여 시험 이형봉강(7)에 화살표 P방향으로 인발력을 가했다. 그리고 시험 이형봉강(7)의 미끄럼량을 다이얼 게이지(45)로 측정하고 증폭기 (46)를 통하여 XY레코더(47)에 의하여 미끄럼량과 인발력의 관계를 기록했다.
상기 시험결과를 제8도 및 표2에 나타냈다. 제8도에 있어서, 종축은 인발력(KN), 횡축은 미끄럼량(mm)을 나타낸다. 곡선 A는 압연상태 그대로의 열압 이형봉강, 곡선 B는 홈없는 인발이형봉강, 곡선C는 홈붙이 인발이형봉강, 또 곡선D는 비교재인 9.2mm우루본 (10Φ 홈붙이 인발재, 우루본은 고슈우하네쓰렌(주)의 등록상표)의 인발력-미끄럼선도를 나타낸다. 표2는 제8도의 결과로 미끄럼량 0.05mm, 0.1mm, 0.25mm 및 평균치와 최대부착력을 표시한 것이다. 상기 결과를 요약하면 다음과 같다. 즉 열압 이형봉강을 홈없이 인발하면 마디의 높이가 감소함으로써 최대부착력이 36.8KN에서 26.5KN으로 저하되나 여전히 비교재인 우루본보다는 부착력이 크다. 이에 대하여 홈붙이 인발한 이형봉강은 최대부착력이 34.7KN으로 거의 열압 이형봉강과 같은 정도의 부착력이 얻어진다. 홈붙이 인발에 의한 새로운 나선홈이 인발에 의하여 열압 이형봉강의 마디높이가 감소하여 콘크리트 부착력이 저하되는 것을 보상하는 효과가 있음을 알 수 잇다.
다음에 상기 인발한 이형봉강을 제12도에 나타낸 연속담금질·뜨임장치(30)를 사용하여 열처리를 하였다. 제12도에 있어서, 상기 인발가공된 이형봉강의 소재(W)는 핀치롤(31), 종단교정롤(32), 횡당교정롤(33), 핀치롤(34)을 통하여 연속적으로 송출되고 담금질용 고주파유도가열코일(35)에서 920℃의 담금질온도까지 가열되고 수냉재킷(36)에서 급속냉각되어 담금질된다. 그 다음에 뜨임용 고주파유도가열코일(37)에서 370~380℃의 뜨임온도로 가열된 후 수냉재킷(38)에 의하여 급속냉각되어 핀치롤(39)에서 송출된다.
열처리후의 이형봉강의 기계적 성질을 표3에 나타냈다. 열처리에 의하여 기계적 강도가 향상되어 홈없는 이형봉강, 홈붙이 이형봉강 모두 표에 나타낸 바와 같이 JIS G 3109규격의 항복점하중, 인장하중, 파단신장, 단면수축을 만족하고 있다.
이 이형봉강 완성품을 고슈우하네쓰렌(주)제 RL32형 전조기를 사용하여 나사전조시험을 하였다. 그 결과를 표4에 나타냈다. 홈없는 이형봉강, 홈붙이 이형봉강 모두 JIS B 0221의 규격치를 만족하는 결과가 얻어졌다. 또한 열압 이형봉강소재 그대로는 진원도가 나빠서 나사전조를 할 수 없었으나, 본 실시예의 완성품으로는 아무런 문제없이 나서전조할 수 있었다.
다음에 이 이형봉강을 고슈우하네쓰렌(주)제 FP11형 압조기를 사용하여 제11도와 같은 형상으로 두부(頭部)를 압조하고 인장시험을 하였다. 그 결과를 표5에 나타냈다. 모두 규정인장강도를 나타내고 모두 모재부에서 정상적인 파단을 하였다. 따라서 두부성형가공도 통상적인 조건으로 할 수 있음을 알 수 있다.
본 실시예에서는 JIS G 3112 규격의 D10의 이형봉강에 대하여 나타냈으나, 물론 동 규격의 D6~51에도 적용할 수 있다.
이상 설명한 바와 같이 본 발명에 의하면, 진원도가 나쁜 열간압연 이형봉강의 마디나 리브가 인발가공에 의하여 찌부러져서 진원도가 향상되므로 열간압연재 그대로는 진원도가 나빠서 보조나사절삭가공을 하지 않으면 나사전조가공이 불가능한 결점이 개선되어 나사전조가공이 용이해지며, 또한 크로스 와이어 용접시의 전극접촉이 양호해지므로 용접이 용이해져서 현장에서의 취급성이 개선되어 작업능률이 향상된다. 더욱이 열간압연재 그대로는 코일재에서 직선재로 하는 경우의 고정롤에 의한 교정이 어려운 점이 개선되어 취급이 용이해진다.
또한 바람직하게는 열간압연재의 본래 마디의 나선상 돌기높이의 40%이상의 마디를 남김으로써 종래 널리 사용되고 있는 우루본재이상의 부착력이 얻이지며, 또 외경에 상기 마디의 나선비틀림방향과 반대방향의 비틀린 복수마디의 나선상 홈을 냄으로써 한층더 콘크리트 부착력이 향상된다.
또한 소재의 성분을 중량비로 C:0.1~0.6%,Si:0.15~2.00%,Mn:0.6~2.00%, Cr:0.6%이하를 포함하고 잔부가 철 및 불가피불순물로 된 것으로 한정하면 규격치의 강도가 용이하게 얻어져 내이완값이 향상되므로 고강도 이형봉강 사용의 안전성이 높아진다.
본 발명의 제조방법에 의하면, 진원가공시에 열간압연재의 마디높이의 잔량을 임의로 설정할 수 있어 콘크리트 부착성이 양호한 고강도 이형봉강재를 얻을 수 있다. 또한 내경에 열간압연재 마디의 나선비틀림방향과 반대방향의 비틀린 복수마디의 나선상 돌기를 갖는 둥근 다이스를 사용하여 인발함으로써 본래 마디의 나선과 반대방향의 임의의 폭, 깊이, 마디수의 나선홈을 형성할 수 있어 한층더 콘크리트 부착성이 양호한 고강도 이형봉강재를 얻을 수 있다. 더욱이 고주파유도가열수단 또는 직접통전수단에 의하여 연속적으로 열처리함으로써 내이완값과 강도가 높은 균일한 품질의 고강도 이형봉강을 경제적으로 대량생산할 수 있다.

Claims (5)

  1. 열간압연에 의하여 외경에 나선상 돌기를 갖는 마디압연 가공된 콘크리트용 이형봉강 또는 선재의 소재를 상기 마디원 높이의 40%~52%가 남는 감면률로 진원가공(眞圓加工)한 후 담금질·뜨임열처리를 한 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강.
  2. 제1항에 있어서, 상기 진원가공시에 상기 열간압연된 나선상 돌기의 마디의 나선 비틀림 방향과 반대 비틀림 방향의 복수마디의 나선상 홈을 낸 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강.
  3. 제1항 또는 제2항 중 어느 한 항에 있어서, 중량비로 C:0.1~0.6%, Si: 0.15~2.00%, Mn:0.6~2.00%, Cr:0.6% 이하를 포함하고 잔부(殘部)가 철 및 불가피 불순물로 된 5~50mm직경의 강봉 또는 선재로서, 인장강도 930N/mm2이상, 항복점 785N/mm2이상으로 열처리를 한 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강
  4. 열간압연에 의하여 의경에 나선상 돌기를 갖는 마디압 연가공된 콘트리트용 이형봉강(1) 또는 이형선재의 소재를 롤교정기로 표면스케일을 제거하고, 통상의 둥근 다이스 또는 돌기(22)부착 둥근 다이스(21)를 이용하여 상기 마디(11)원 높이의 40%~52%가 남는 감면율로 인발한 후, 상기 봉강 또는 선재를 핀치롤(31)과 종단교정롤(32), 횡단교정롤(33), 핀치롤(34)를 통하여 연속 이송시키면서 고주파유도가열코일(35)로 920℃의 담금질온도까지 가열하고 수냉재킷(36)에서 급속냉각하는 담금질처리 한 다음 뜨임용 고주파유도가열코일(37)로 370℃~380℃의 뜨임온도로 가열하고 수냉재킷(38)에서 급속냉각하는 뜨임처리를 하여 핀치롤 (39)에서 송출하며, 이어 선재는 코일화하고 봉재는 그대로 정척(定尺)으로 절단, 나사가공하여 검사하는 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강의 제조방법.
  5. 제4항에 있어서, 상기 인발가공시 사용하는 돌기(22)부착 둥근 다이스(21)가 내경에 마디 (11)의 나선비틀림 방향과 반대방향의 비틀린 복수마디의 나선상 돌기를 갖는 둥근 다이스인 것을 특징으로 하는 고부착·고강도 이형봉강의 제조방법.
KR1019940017790A 1994-05-02 1994-07-22 고부착, 고강도 이형봉강 및 그 제조방법 KR0144832B1 (ko)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP1994-113404 1994-05-02
JP11340394A JP2704834B2 (ja) 1994-05-02 1994-05-02 高付着・高強度異形棒鋼、及びその製造方法
JP11340494A JP2733739B2 (ja) 1994-05-02 1994-05-02 高付着・高強度異形棒鋼
JP1994-113403 1994-05-02

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR950032655A KR950032655A (ko) 1995-12-22
KR0144832B1 true KR0144832B1 (ko) 1998-08-17

Family

ID=26452391

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019940017790A KR0144832B1 (ko) 1994-05-02 1994-07-22 고부착, 고강도 이형봉강 및 그 제조방법

Country Status (5)

Country Link
KR (1) KR0144832B1 (ko)
CN (1) CN1042748C (ko)
GB (1) GB2289231B (ko)
MY (1) MY116622A (ko)
TW (1) TW281710B (ko)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1219366A3 (de) * 2000-12-27 2003-11-19 Christian Hoffmann Verfahren zum Herstellen eines Profils insbesondere eines Gewindes an Stangen aus Stahl sowie eine Anlage und eine Vorrichtung hierfür
JP4278149B2 (ja) * 2003-03-18 2009-06-10 Ｊｆｅスチール株式会社 形鋼及び該形鋼を用いた壁体
DE10315418B3 (de) * 2003-04-04 2004-07-22 Thyssenkrupp Automotive Ag Verfahren zur thermomechanischen Behandlung von Stahl
DE102008036237B3 (de) * 2008-08-02 2010-01-28 GMT Gesellschaft für metallurgische Technologie- und Softwareentwicklung mbH Verfahren und Anlage zum Inline-Umformen, -Vergüten und -Richten von stabförmigen Metallteilen
CN103406374B (zh) * 2013-07-29 2015-04-29 湖北龙泰高新建材有限公司 一种预应力螺旋肋钢丝引线装置及引线方法
CN103934653A (zh) * 2014-04-16 2014-07-23 江苏盛大金属制品有限公司 高速铁路专用高强度高塑性钢筋加工方法
CN104946987A (zh) * 2015-05-28 2015-09-30 武汉钢铁(集团)公司 一种高强度精轧钢筋及其生产方法
TWI647364B (zh) * 2016-10-14 2019-01-11 郭昱良 異形鋼筋、鋼筋桁架及使用該鋼筋桁架的樓層板吊模工法系統單元
CN106623480A (zh) * 2017-01-19 2017-05-10 辽宁通达建材实业有限公司 低传递长度预应力钢丝的生产方法
CN109762980B (zh) * 2019-04-01 2024-03-01 北京泰杰伟业科技股份有限公司 一种动脉瘤治疗用弹簧圈的热处理模具
CN110257705B (zh) * 2019-07-02 2021-07-02 常熟市龙腾特种钢有限公司 一种不易脆断的预应力混凝土钢棒用钢及其生产方法
DE102020202196A1 (de) * 2020-02-20 2021-08-26 Thyssenkrupp Ag Verstellantrieb für eine Lenksäule und Lenksäule für ein Kraftfahrzeug
KR102313889B1 (ko) * 2021-03-11 2021-10-18 한국철강 주식회사 압연에 의한 이형철근제조방법

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA725390A (en) * 1960-06-21 1966-01-11 Gillberg Johannes Method and apparatus for the manufacture of reinforcing bars
NL168000C (nl) * 1971-04-14 1982-02-16 Koninklijke Hoogovens En Staal Werkwijze voor het vervaardigen van door warmwalsen geprofileerd staafmateriaal uit laagkoolstofstaal, alsmede gelaste produkten, zoals betonmatten, vervaardigd uit met deze werkwijze verkregen geprofileerde staven.
BE874535A (fr) * 1979-02-28 1979-06-18 Centre Rech Metallurgique Procede pour fabriquer des produits lamines en acier a haute limite elastique
DE3344775C1 (de) * 1983-12-10 1984-10-11 Berchem & Schaberg Gmbh, 4650 Gelsenkirchen Vorspannglieder für Baukonstruktionen

Also Published As

Publication number Publication date
GB9415023D0 (en) 1994-09-14
KR950032655A (ko) 1995-12-22
CN1042748C (zh) 1999-03-31
CN1118811A (zh) 1996-03-20
GB2289231A (en) 1995-11-15
TW281710B (ko) 1996-07-21
MY116622A (en) 2004-03-31
GB2289231B (en) 1997-04-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3810793A (en) Process of manufacturing a reinforcing bar steel for prestressed concrete
KR0144832B1 (ko) 고부착, 고강도 이형봉강 및 그 제조방법
JP4415009B2 (ja) 鋼の熱加工制御のための方法
US3908431A (en) Steels and method for production of same
US3580746A (en) Process for the modification of the mechanical characteristics of carbon steel wire
EP0709480A1 (en) Steel plate excellent in prevention of brittle crack propagation and low-temperature toughness and process for producing the plate
US3573999A (en) Mechanical strength of metals
JPH0660350B2 (ja) ねじ込み可能なｐｃ鋼棒のような圧延鋼製品及びその類似物の熱処理方法
KR20170106973A (ko) 높은 인장 강도의 강철 와이어
JP4377715B2 (ja) 捻回特性に優れた高強度ｐｃ鋼線
KR100662963B1 (ko) 열처리 이형강선 제조방법
US20070074792A1 (en) Method for producing helical springs or stabilizers
JP2704834B2 (ja) 高付着・高強度異形棒鋼、及びその製造方法
US4877462A (en) Process for producing oil quench hardening and tempering and hard drawn steel wire of shaped section
JP2733739B2 (ja) 高付着・高強度異形棒鋼
RU2710485C1 (ru) Способ для производства закаленной прессованной детали, способ для производства стального материала для горячего прессования и стальной материал для горячего прессования
US3699797A (en) Hot worked steel method and product
JP2957471B2 (ja) 溶接部を有する高強度鋼線とその製造方法
JPH0124848B2 (ko)
JP2618564B2 (ja) Ｐｃ鋼材の製造方法
KR890002619B1 (ko) 고장력선재의 제조방법
JPH0735545B2 (ja) 高張力非調質ボルトの製造法
JP2000119807A (ja) 鉄筋用異形棒鋼およびその製造方法
KR920010159B1 (ko) 고강도 나선 철근용 선재의 제조방법 및 고강도나선철근
JPH0146566B2 (ko)

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20100420

Year of fee payment: 13

LAPS Lapse due to unpaid annual fee